某政府办公楼的设计(土木工程专业毕业设计毕业论文).doc 131页

'毕业设计论文某政府办公楼的设计毕业设计[论文]任务书一、课题名称某政府办公楼二、课题内容建筑面积：6000平方米（可±5%）建筑层数：7层建筑高度：29.4米结构形式：钢筋混凝土框架结构抗震设防烈度：7度设防耐火等级：二级三、课题任务要求1建筑设计部分掌握一般多、高层房屋建筑设计的基本原理、方法及步骤；根据设计任务和使用要求确定设计方案；完成建筑物的平面、立面和剖面的设计。2结构设计部分掌握多、高层框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算、内力计算、内力组合和配筋计算的方法和步骤；29 毕业设计论文掌握结构构造的处理方法；完成结构主要构件的配筋计算。四、主要的参考文献㈠建筑设计方面⒈房屋建筑学（高等学校统编教材）⒉建筑制图标准⒊房屋建筑制图统一标准⒋建筑设计参考资料集（建工部北京工业设计院）　　㈡结构设计方面⒈钢筋混凝土结构设计原理⒉多层及高层建筑结构设计⒊结构力学⒋建筑结构构造资料集⒌钢筋混凝土结构计算手册⒍地基及基础⒎建筑结构荷载规范⒏建筑抗震设计规范⒐建筑地基基础设计规范指导老师签字：教研室主任签字：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　年　　月　　日29 毕业设计论文29 毕业设计论文第一章　工程概况和建筑设计1.1　工程概况某政府办公楼建筑层数7层，建筑面积：6000平方米，建筑高度：29.4米，结构形式钢筋混凝土框架结构．建筑物所在地区抗震设防烈度为7度，Ⅱ类建筑场地，基本雪压：0.47KPa，基本风压：0.39KPa，地面粗糙度为B类，最高气温42度，最低气温－4度．1.2　建筑设计根据该房屋的使用功能和建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，其标准层建筑平面和剖面的示意图分别见图1.2.1和1.2.2　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　29 毕业设计论文29 毕业设计论文29 毕业设计论文29 毕业设计论文第2章结构布置与计算简图2.1　结构布置根据该房屋结构的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其建筑平面、结构平面和剖面图都已给出。主体结构共7层，一层层高为4.2米，2~7层为3.6米。女儿墙高为0.9米，局部突出屋面的塔楼为电梯机房，层高为3.6米。外墙采用250mm的空心粘土砖，填充墙采用200mm厚的混凝土空心砌块。门为铝合金门和木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。主梁的截面尺寸按1/8~1/12进行估算，次梁的截尺寸按1/12~1/18进行估算。一层梁板柱混凝土采用C35的混凝土，其设计强度：=16.7,=1.57,二层到七层梁板柱采用C30的混凝土，其设计强度为：=14.3，=1.43。表2.1梁截面尺寸及各层混凝土的等级层次混凝土的强度ZL-1/mmZL-2/mmZL-3/mmZL-4/mmCL-1/mmCL-2/mm1C352503503005502503002504002503002~7C30柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，设计的框架采用的抗震等级为三级，其轴压比限值[]=0.9，各层的重力荷载代表值取为14，边柱负载面积为7.23.3，中柱的负载面积为7.24.65。由式，其中来确定柱的截面面积。一层柱的截面面积为：边柱中柱二层柱的截面面积为：边柱中柱29 毕业设计论文如取为正方形柱子，则一层的边柱和中柱的截面高度分别为448.77和532.72；二层柱的边柱和中柱的截面高度分别为448.999和532.98。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱的截面尺寸取值如下：一层：　　二层到七层：2.2　计算简图采用独立基础，基础的埋深为2.0，基础高度取为1.0，框架见图1-1所示。取顶层柱的形心线作为轴线，2~7层柱高度取为层高3.6，底层标高从基础顶面取至板底，取图2.1横向框架计算简图29 毕业设计论文第3章重力荷载及重力荷载代表值的计算3.1重力荷载的计算3.1.1　屋面及楼面的永荷载标准值⑴屋面（上人）：30厚细石混凝土保护层三毡四油防水层20厚水泥砂浆找平层150厚水泥蛭石保温层100厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶合计⑵一到六层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）100厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶合计3.1.2　屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值楼面活荷载标准值屋面雪荷载标准值式中：为屋面积雪荷载分布系数，取=1.03.1.3　梁、柱、墙、窗、门重力荷载代表值的计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程如下，见表1.2所示。外墙体为250厚的空心小砌块（11.8），外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面200厚抹灰，则外墙单位墙面的重力荷载为：29 毕业设计论文内墙体为200厚的混凝土空心小砌块，墙面两侧各20的抹灰，则内墙单位墙体的重力荷载为：木门单位面积重力荷载为0.2，玻璃门及铝合金窗单位面积重力荷载为0.4。⑴一层的计算①木门的计算：M-1（）2个M-2（）2个M-3（）19个M-4（）4个M-5（）2个合计门的重量层次构件b/mh/mrg/m个//1ZL-10.300.60251.054.7256.624748.441600.12ZL-20.250.35251.052.2973.001282.692ZL-30.300.55251.054.3316.0020519.75ZL-40.250.30251.051.9692.101041.34CL-10.250.40251.052.6256.6012207.9CL-20.250.30251.051.9691.927.48柱0.600.60251.109.9005.55402197.82197.82~7ZL-10.300.60251.054.7256.6524754.11ZL-20.250.35251.052.2973.051284.071612.49ZL-30.300.55251.054.3316.1020524.08ZL-40.250.30251.051.9692.101042.33CL-10.250.40251.052.6256.6012207.9CL-20.250.30251.051.9691.927.48柱0.550.55251.108.3193.60401197.91197.9表3.1梁、柱重力荷载标准值注：1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件重力，为构件数量。29 毕业设计论文2）梁长度取净长，柱长度取层高。②窗的计算：C-1（）24个C-2（）3个C-3（）1个合计窗的重量③墙的重量的计算：通过计算，一层外墙的面积为315.03，内墙的面积为832.02，故一层内外墙的重量为：④楼板的重量的计算：楼板的面积为829.518⑵二至六层的计算①木门的计算：M-3（）25个M-4（）4个合计门的重量②窗的计算：C-1（）25个C-2（）3个C-3（）1个C-4（）2个合计窗的重量29 毕业设计论文③墙的重量的计算：通过计算，二至六层外墙的面积为251.242，内墙的面积为807.79，故二至六层内外墙的重量为：④楼板的重量的计算：楼板的面积为825.378⑶七层的计算①木门的计算：M-3（）21个M-4（）4个M-5（）2个合计门的重量②窗的重量与二至六层相同：54.18KN③墙的重量的计算：通过计算，外墙的面积为251.242，内墙的面积746.445④板的计算：板的面积为900.9。本来在计算梁的重量时应扣除板厚，没有扣除，因此计算时应取板的净面积，即梁中间包围部分的板面积，故将100厚的钢筋混凝土板和V型钢龙骨吊顶单独拿出来算，其计算面积与2~6层相同，计算如下：29 毕业设计论文表3.2各层梁、柱、门窗、墙、板的重力荷载标准值项次层次梁柱门窗墙板一层1581.222197.870.4483723.30452737.409二至六层1595.171197.966.0243407.88862723.747七层66.363221.43024260.7785⑤女儿墙的重量的计算：女儿墙的做法与外墙类似，取单位面积上重量为3.79，通过计算女儿墙的面积墙的面积为127.98，女儿墙的重量为。⑥突出屋面的电梯间和水箱的重量的计算：突出屋面的电梯间高为3.0，设有六个构造柱300300，梁采用250300。柱的重量为：板的重量为：梁的重量为：墙的重量为：电梯及桥箱设备取为200水、水箱的重量取为300突出屋面的电梯间和水箱的总重量为：3.2　重力荷载代表值的计算重量荷载代表值取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合之和，各层的重力荷载代表值取各楼层标高上下各楼层的一半。重力荷载代表值：(1)永久荷载标准值29 毕业设计论文一层永久荷载标准值：=1581.22+2737.409+1/2（2197.8+1197.9+70.448+66.024+3723.3045+3407.8886）=9650.31KN二层永久荷载标准值：=1595.17+2723.747+1/2（2197.8+1197.9+70.448+66.024+3723.3045+3407.8886）=9650.60KN三层至六层永久荷载标准值：=1595.17+2723.747+1/2[（1197.9+66.024+3407.8886）2]=8990.73KN七层永久荷载标准值：=1595.17+4260.7785+1/2（1197.9+66.36+3221.4302）+786.0446=8884.84KN(2)可变荷载组合值①一层到六层=S2.0==0.5②七层=S0.47==0.5各层的重力荷载代表值：计算的结果见图3.1所示。29 毕业设计论文图3.1各质点的重力荷载代表值29 毕业设计论文第4章横向框架侧移刚度的计算4.1计算各柱的侧移刚度表4.1横梁线刚度计算表层数类别1ZL-36600ZL-427002~7ZL-36600ZL-42700层次155502~73600表4.2柱线刚度计算表（1）底层柱的侧移刚度的计算：29 毕业设计论文边框架边柱：边框架中柱：中框架边柱：中框架中柱：(2)二层柱的侧移刚度的计算29 毕业设计论文边框架边柱：边框架中柱：中框架边柱：中框架中柱：　　　　　(3)三至七层柱的侧移刚度的计算29 毕业设计论文边框架边柱：边框架中柱：中框架边柱：中框架中柱：表4.3各层柱个数及侧向刚度D（）层次1234567426560590360579520579520579520579520579520由表可知，，故该框架为规则框架。29 毕业设计论文第5章　横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1横向自振周期计算将折算到主体结构的顶层，即：其中，H=5.55+3.66=27.15，=3.0，结构顶点的假想侧移由式来计算。其中—层第根柱子，共根。计算过程见表5.1所示。表5.1结构顶点的假想侧移的计算层次79943.889943.8857952017.16523.7669891.6319835.5157952034.23506.6059891.6329727.1457952051.30472.3749891.6339618.7757952068.36421.0739891.6349510.4057952085.43352.71210551.5060061.90590360101.74267.28110551.2170613.11426560165.54165.54按式计算基本周期，其中以为单位，取=0.7，则：　　　　5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算29 毕业设计论文本设计中结构高度不超过40，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式来计算，即：该设计的场地类别为ц类，为近震，故查表可知特征周期为，，，故地震影响系数，取为0.9，查表有=0.08，则：因，所以应考虑顶层附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数按进行计算：各质点的水平地震作用按式计算，过程见表5.2所示。表5.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次30.15789.1923794.080.02079940.96122.88727.159096.55246971.330.215883425.19548.07623.559891.63232947.890.203625401.04949.11519.959891.63197338.020.172498339.741288.85416.359891.63161728.150.141370278.431567.28312.759891.63126118.280.110243217.131784.4129.1510551.5096546.230.084393166.211950.6215.5510551.2158559.220.051188100.842051.44注：顶端存在鞭端效应，表中计算时将顶端剪力值扩大了三倍，但增大的剪力部分不往下传递。29 毕业设计论文各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图如图5.1所示5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式和来计算，计算过程见表5.3所示，表中还计算出了各层的层间弹性位移角。由表5.3可知，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为，满足式，其中由规范查出为1/550。（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图5.1横向水平地震作用下的位移验算表5.3横向水平地震作用下的位移验算层次7548.075795200.94518.70336001/38106949.115795201.63817.75836001/219851288.855795202.22416.12036001/161941567.285795202.70413.89636001/133129 毕业设计论文31784.415795203.07911.19236001/116921950.625903603.3048.11336001/109012051.444265604.8094.80955001/11445.1.4水平地震作用下框架内力计算以轴线框架即框架KJ-3为例，框架柱端剪力及弯矩分别按和，，其计算过程见表5.5所示。表5.4为D值法的反弯点高度的修正表。表5.4反弯点高度修正表层次A、E轴线柱的反弯点高度比B、C轴线的反弯点高度比70.29750000.29750.34590000.345960.39750000.39750.400000.4050.44750000.44750.450000.4540.450000.450.450000.4530.500000.500.500000.5020.55000.500.50000.4510.7025000.65250.6691000.6191水平地震荷载作用下的梁端弯矩和剪力及柱的轴力按式：，，，来计算。具体计算构成见表5.6所示。表5.6横向框架KJ-3梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次A~B和C~E轴线间的梁B~C轴线间的梁柱轴力NA、E轴线柱B、C轴线柱732.2727.916.69.129.229.222.76.839.122.29661.5859.116.618.2919.5419.542.714.4727.416.11591.2884.786.626.6828.0228.022.720.7654.0912.034120.56112.306.635.2837.1337.132.727.5089.3715.473133.87124.406.639.1341.1341.132.730.47128.524.132156.54152.966.646.8950.5750.572.737.46175.3933.561177.78155.106.650.4351.2751.272.737.98225.8246.01注：1）力中负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M的单位为，V的单位为，N的单位为，单位为。29 毕业设计论文水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力如图5.2所示。5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算5.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式进行计算，基本风压，由荷载规范知，=0.8（迎风面）和（背风面），C类地区，，查表，，，查表得，由式：仍取横向KJ-3框架作为计算的横向框架，其负荷宽度为7.2m,由式：29 毕业设计论文（a）框架弯矩图（）（b）梁端剪力及柱轴力图（）图5.2左地震作用下框架弯矩、梁剪力及柱轴力图（）风荷载沿房屋高度的变化（单位：）根据各楼层的标高处的高度，由表查得，代入上式可得各楼层标高处的，见表4.7所示，沿房屋高度的分布见图5.3所示。荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计房屋的高度，但,查表得，在1.1178~1.5331间变化，即风压脉动的影响较大，因此，该房屋应该考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效的原理，将图5.3（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图5.3（b）所示。其计算过程如下：29 毕业设计论文（）等效节点集中风荷载（单位：）图5.3框架上的风荷载29 毕业设计论文5.2.2风荷载作用下水平位移的验算根据图5.3（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后根据表4.3的侧移刚度值求出横向框架KJ-3的侧移刚度，再按式计算出各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表5.7所示。由表5.7可知，风荷载作用下框架的最大层间位移角为，满足规范的要求。表5.7风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456713.92511.75612.65813.15115.46317.16815.544100.26586.3474.58461.92648.17532.71215.5444265605903605795205795205795205795205795200.23510.14620.12870.10690.08310.05640.02680.23510.38130.51000.61690.70000.75640.78321/233921/246241/279721/336771/433281/638161/1344075.2.3风荷载作用下框架结构内力计算以横向框架KJ-3为例，框架柱端剪力和弯矩分别按：和，，其计算过程见表5.9所示。其中表5.8为D值法的反弯点高度的修正表。表5.8反弯点高度修正表层次A、E轴线柱的反弯点高度比B、C轴线的反弯点高度比70.3150000.3150.3620000.36260.4000000.4000.4120000.41250.4500000.4500.4620000.46229 毕业设计论文40.4500000.4500.4620000.46230.4500000.4500.4620000.46220.500000.4500.500000.47310.7000000.7000.650000.632表5.9横向框架KJ-2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次A~B和C~E轴线间的梁B~C轴线间的梁柱轴力NA、E轴线柱B、C轴线柱78.256.725.72.633.313.312.42.7562.630.13619.0116.835.76.298.298.292.46.9098.910.75530.6826.685.710.0613.1413.142.410.9518.971.64443.2137.645.714.1818.5418.542.415.4533.162.91353.4146.585.717.5422.9422.942.419.1150.704.49262.8554.165.720.5326.6826.682.426.6871.236.19166.1066.195.723.2132.6132.612.432.6194.4410.16注：1）力中负号表示拉力，当为左风作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M的单位为，V的单位为，N的单位为，单位为。水平地震荷载作用下的梁端弯矩和剪力及柱的轴力按式：，，，来计算。具体计算构成见表5.10所示。水平风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力如图5.4所示。29 毕业设计论文（a）框架弯矩图（）（b）梁端剪力及柱轴力图（）图5.4左风作用下框架弯矩、梁剪力及柱轴力图29 毕业设计论文表5.5横向框架KJ-2柱端弯矩及剪力计算层次A轴线和E轴线柱B轴线和C轴线柱yy73.6548.075795201349012.760.59500.297532.2713.671668015.770.79180.345937.1319.6463.6949.115795201349022.090.59500.397547.9131.611668027.320.79180.4059.0139.3453.61288.855795201349030.000.59500.447559.6748.331668037.100.79180.4573.4660.1043.61567.285795201349036.480.59500.4572.2359.101668045.110.79180.4589.3273.0833.61784.415795201349041.540.59500.5074.7774.771668051.360.79180.5092.4592.4523.61950.625795201375045.430.60990.5081.7781.771698056.100.81150.45111.0890.8815.552051.445795201035049.780.64770.652596.01180.271136054.630.86180.6191115.49121.76表5.6横向框架KJ-2柱端弯矩及剪力计算层次A轴线和E轴线柱B轴线和C轴线柱yy73.615.54460340134903.4750.59500.24979.413.10166804.2970.79180.310.834.6463.632.7120.7918134907.3130.59500.3517.119.21166809.0430.79180.395919.6712.8953.648.1750.79181349010.7700.59500.4023.2615.511668013.3170.79180.445926.5621.3843.661.9260.79181349013.8450.59500.447527.5422.301668017.1180.79180.4533.8927.7333.674.5840.79181349016.6740.59500.4533.0127.011668020.6180.79180.4540.8233.4029 毕业设计论文23.686.34614601375019.3160.60990.4538.2531.291698023.8540.81150.4547.2338.6415.55100.265434201035023.9000.64770.6546.4386.221136026.2320.86180.6058.2487.35注：表中量纲为，V的量纲为KN29 毕业设计论文第6章竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1横向框架的计算6.1.1横向框架的计算取KJ-3作为框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，如图6.1所示。由于房间内布置次梁，故直接传给该框架的楼面荷载，如图水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。6.1.2荷载的计算图6.1横向框架的计算单元54 毕业设计论文①恒载计算：的如图6.2所示，，代表横梁自重为均布荷载对于7层：为两边的房间传给横梁的梯形荷载：为两边的房间传给横梁的三角形荷载：，分别为边纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，如下：集中力矩：图6.2各层梁上作用的恒载对于2~6层：为两边的房间传给横梁的梯形荷载：54 毕业设计论文为两边的房间传给横梁的三角形荷载：，分别为边纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，集中力矩：对于1层：为两边的房间传给横梁的梯形荷载：为两边的房间传给横梁的三角形荷载：，分别为边纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：集中力矩：2）活荷载计算。活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图4.3所示。54 毕业设计论文图6.3各层梁上作用的活载对于7层：同理，在屋面雪载作用下：对于2~6层：54 毕业设计论文对于1层：以上计算汇总见表6.1和6.2。表6.1横向框架恒载汇总表层次74.3311.96917.8566.696139.40154.0117.42519.252~613.6031.96911.884.455146.75175.5118.34421.95113.6031.96911.884.455146.75175.5120.0126.34表6.2横向框架活载汇总表层次77.25.430.2446.0363.785.7557(雪)1.6921.2697.1110.8180.8881.3522~67.25.430.2446.0363.785.75517.25.430.2446.0364.5366.9066.1.3内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可采用半框架。荷载在梁上的分布如图6-2和6-3所示。计算固端弯矩时，可将梯形荷载转化为弯矩等效的均布荷载来计算，见图6-4所示。转化的结果见表6-3和6-4。54 毕业设计论文梁构件在弯矩等效的均布荷载作用下的固端弯矩为：，，，梯形荷载：，，三角形荷载：图6-4荷载的等效表6-3横向框架恒载的等效均布荷载层次74.3311.96917.8566.69619.8936.1542~61.9691.96911.8804.45523.9574.75311.9691.96911.8804.45523.9574.753表6-4横向框架活载的等效均布荷载层次77.25.36.2753.3757（雪）1.6921.2691.4750.7932~67.25.46.2753.37517.25.46.2753.37554 毕业设计论文第7章恒、活载内力计算7.1恒载作用下的框架内力计算1）计算方法本设计恒载作用下的内力计算采用分层法。在框架中，除底层外的所有线刚度取框架实际线刚度的0.9倍。2）用弯矩分配法计算梁、柱端弯矩结构内力可采用弯矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算。注意除底层外，柱的线刚度需要乘以修正系数0.9,并且除底层外其他各层柱的弯矩传递系数均取1/3。线刚度的修正：底层柱：,其它层柱：修正后的梁柱线刚度见表6-1所示：　表7-1梁柱线刚度表（）层次梁柱（）2～73.78131.255.719113.78131.256.1297结点的分配系数以及固端弯矩计算：顶层：各杆件分配系数计算：A结点分配系数：54 毕业设计论文B结点分配系数：各杆件固端弯矩：中间层：A结点分配系数：B结点分配系数：54 毕业设计论文各杆件固端弯矩计算：底层：A结点分配系数：B节点分配系数：54 毕业设计论文各杆端固端弯矩计算：由纵向框架梁在边柱上的偏心矩引起的框架边节点附加偏心弯矩：顶层：中间层：底层：54 毕业设计论文表7-2分层法分配系数及恒载作用下固端弯矩计算结果（）结点单元ABC分配系数AB端BA端BC端CB端顶层0.602—0.3980.3730.565—0.062—中间层0.3760.3760.2480.2390.3610.3610.039—底层0.3870.3620.2510.2410.3720.3720.040—固端弯矩顶层——-72.21272.212——-3.739-1.869中间层——-86.96486.964——-2.887-1.444底层——-86.96486.964——-2.887-1.444弯矩分配法计算过程如图7-1所示。计算所得结构单元的弯矩图见图7-2。54 毕业设计论文七层二至六层一层图7-1恒载作用下（单位：KN·m）54 毕业设计论文七层二至六层一层图7-2恒载分层法弯矩计算结果54 毕业设计论文进行二次分配：图7-3恒载二次分配计算结果54 毕业设计论文图7-4恒载作用下（M单位：KN·m）54 毕业设计论文图7-5坚向恒载作用下的弯矩调幅（调幅系数：0.85）54 毕业设计论文七层二至六层一层图7-6活载作用下（M单位：KN·m）54 毕业设计论文二至六层一层图7-7活载分层法弯矩计算结果54 毕业设计论文进行二次分配：图7-8活载二次分配计算结果54 毕业设计论文图7-9坚向活载作用下（M单位：KN·m）54 毕业设计论文七层7－10雪荷载作用下（M单位：KN·m）7－11雪荷载作用下（M单位：KN·m）54 毕业设计论文7－12雪荷载作用下的二次分配（M单位：KN·m）图7-13雪荷载作用下（M单位：KN·m）54 毕业设计论文7.2梁端剪力和柱轴力的计算1．恒载作用下：边跨：柱重：（标准层）（底层）中跨：2.活载作用下：计算公式与恒载相同。计算结果列于下表7-3,7-4中。54 毕业设计论文表7.3活载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱的轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱757.147.18-0.62056.5257.767.18195.92225.87218.95248.90673.405.67-0.35073.0573.755.67372.62402.57503.89533.84573.405.67-0.35073.0573.755.67612.37642.32788.83818.78473.405.67-0.35073.0573.755.67862.12892.071073.771103.72373.405.67-0.35073.0573.755.671111.871141.821358.711388.66273.405.67-0.34073.0673.745.671361.631391.581643.641673.57173.405.67-0.59072.8173.995.671611.141666.091928.821983.7754 毕业设计论文表7.4活载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱的轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱==717.28（4.06）3.65（0.86）-0.465（-0.36）0（0）16.815（3.70）17.745（4.42）3.65（0.86）47.055（10.81）67.431（16.098）617.28（0）3.65（0）-0.167（-0.28）017.113（-0.28）17.447（0.28）3.65（0）94.408（40.77）134.564（62.414）517.283.65-0.26017.0217.543.65141.668（71.07）201.79（108.45）417.283.65-0.26017.0217.543.65188.93（101.25）269.02（154.49）317.283.65-0.26017.0217.543.65236.1887（131.49）336.24（200.522）217.283.65-0.26017.0217.543.65283.45（161.73）403.47（246.65）117.283.65-0.31016.9717.593.65330.66（191.97）470.47（292.59）注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（），其它层楼面作用活荷载（）对应的内力，V以向上为正。54 毕业设计论文第8章　内力组合8.1抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由规范查得。根据规范可知本工程的框架为三级抗震等级。8.2框架梁内力组合本设计考虑四种组合，即，，，（其中）。此外，对于本设计，这种内力组合与考虑地震作用的组合比较一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。根据上述几种组合，结合梁柱的控制截面进行内力的计算。其中梁的控制截面位于梁端柱边及最大弯矩处，柱的控制截面在柱底和柱顶。由于框架对称，梁的每一层有五个控制截面，1，2，3，4，5，其中2和5为跨中最大弯矩处，横向框架KJ-2的控制截面如图7.1所示，梁内力组合见表8.1所示。64 毕业设计论文图8.1横向框架KJ-3的梁柱控制截面在表8.1中，1，3，4的组合可直接计算出来，对于跨间最大弯矩可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值计算出来。有平衡条件确定。由图8.1可得：图8.2均布和梯形荷载下的计算图形若，说明，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则X可由下式求解：将求得的x值代入下式可得跨间最大弯矩值：64 毕业设计论文若，说明若，则同理，可求得均布荷载作用下的，X和的计算公式如图所示图8.3均布荷载下的计算图形VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得：VA=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l工程中，梁上荷载设计值，七层：①在组合下边跨左震：=58.19故64 毕业设计论文发生在距离左支座2.832m处。右震：=81.90故发生在距离右支座3.69m处。剪力计算，AB净跨左震（顺时针方向为正）（顺时针方向为正）右震64 毕业设计论文则中跨左震：.m右震：结构对称，作用在结构上的荷载也是对称的，则有：剪力计算BC净跨左震64 毕业设计论文右震则②在组合下，边跨左风：故64 毕业设计论文发生在距离左支座3.12m处。右风：故发生在距离左支座3.36m处。中跨左风：③在组合下，64 毕业设计论文边跨故发生在距离左支座3.25m处。中跨故故发生距离左支座1.35m处。④在组合下，边跨：64 毕业设计论文中跨：一层至六层按七层相同的原理计算，计算结果见表7.1中和。8.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，按如下方式进行内力组合：非抗震设计：①②③④抗震设计：在考虑地震作用效应时，取屋面为雪荷载进行组合。由于第②种情况下的组合一般不起控制作用，故不予考虑。组合情况见表8.2和表8.5，表8.2为KJ-3边柱的组合情况，表8.6为KJ-3中柱的组合情况．由于柱是偏心受力构件，且一般采用对称配筋，故应从上述组合中求出下列最不利内力：⑴||及相应的N64 毕业设计论文⑵及相应的M⑶及相应M64 毕业设计论文表8.1横向框架KJ-3内力组合表层次截面内力1.2SGK+1.26（SQK+SWK）V=七层1M-52.08-18.247(-3.05)9.4132.27-77.48-101.19-28.32-99.64-89.00-92.3266.90V56.5216.82(3.70)-2.66-9.1290.3297.0358.0478.2094.0096.553M-55.55-21.318(-5.42)-8.41-27.91-110.95-89.76-101.14-39.45-98.96-104.10V57.7617.75(4.42)2.669.12100.6093.8976.0848.4497.26100.354M-6.01-5.06(-0.64)2.699.22-11.00-17.781.15-19.22-13.51-15.1914.86V7.183.65(0.86)-1.99-6.8311.7916.812.0717.1713.8414.93跨间M250.7849.1156.7150.1365.0147.63M3-5.86-6.431.42-3.90-4.784.99六1M-69.78-21.2520.2161.58-85.06135.98-13.96-150.06-111.96-113.49100.2371 毕业设计论文层V73.0517.11(-0.28)-5.83-18.29101.52116.2162.89103.31111.80111.223M-71.73-22.36-18.27-59.11-137.27-91.23149.88-19.25-115.61-117.38V73.7517.45(0.28)5.8318.29118.19103.49104.4864.06113.61113.324M-4.14-5.876.0419.54-4.76-19.9814.38-28.81-11.25-13.1923.15V5.673.65-4.47-14.475.7717.04-8.3423.6311.3011.91跨间M289.3187.4278.5377.6691.3488.64M311.3823.4224.2424.2421.4320.81五层1M-69.01-20.7932.4791.28-68.10-149.9219.87-181.86-113.95-111.92106.25V73.0517.02-9.41-26.6897.25120.9653.71112.67115.64111.493M-70.99-22.49-29.65-84.78-150.88-76.17-177.569.80-118.33-116.67V73.7517.549.4126.68122.4698.74113.6554.69117.10113.014M-4.26-4.219.8028.021.93-22.7624.47-37.45-9.96-11.0128.72V5.673.65-7.26-20.762.2620.55-15.2930.5811.3011.91跨间M298.3394.5389.0384.5297.4797.98M311.2518.7827.3827.3821.4418.63四层1M-69.01-2.7943.05120.56-54.76-163.2552.23-214.21-113.95-111.92117.44V73.0517.02-12.82-35.2892.95125.2644.21122.18115.64111.493M-70.99-22.49-41.54-112.30-165.87-61.19-207.9740.21-118.33-116.67V73.7517.5412.8235.28126.7594.45123.1545.19117.10113.014M-4.26-4.2113.7337.136.88-27.7234.54-47.52-9.96-11.0133.22V5.673.65-1.17-27.50-1.4124.44-22.7438.0311.3011.91跨间M2112.01116.71100.5694.96112.73110.38M38.7420.4332.3732.3721.4418.631M-69.01-20.7955.31133.87-39.32-178.7066.93-228.92-113.95-111.92122.2271 毕业设计论文三层V73.0517.02-18.13-39.1386.26131.9539.95126.43115.64111.493M-70.99-22.49-51.52-124.40-178.44-48.61-221.3453.38-118.33-116.67V73.7517.5418.1339.13133.4487.76127.4140.93117.10113.014M-4.26-4.2117.0341.1311.04-31.8738.96-51.94-9.96-11.0137.65V5.673.65-12.61-30.47-4.4927.29-26.0241.3111.3011.91跨间M2112.50107.37106.94100.37114.63115.81M518.6228.4440.9640.4621.4418.63二层1M-68.88-20.7465.26156.54-26.56-191.0292.23-253.81-113.78-111.69131.57V73.0617.02-19.07-46.8985.09133.1531.39135.01115.65111.503M-70.81-22.44-60.60-152.96-189.60-36.89-252.6985.35-118.03-116.39V73.7417.5419.0746.89134.6286.56136.0732.35117.09113.044M-4.29-4.2220.0350.5714.77-35.7049.35-62.41-10.01-11.0648.04V5.673.65-14.84-37.46-7.3030.10-33.7549.0411.3011.91跨间M257.4346.00119.39117.7940.6541.26M527.4727.4744.7544.7517.6314.71一层1M-66.05-20.1377.72177.78-7.42-203.27118.20-274.70-110.11-108.16135.75V72.8116.97-22.81-50.4380.01137.4927.20138.65115.26111.133M-69.94-22.17-72.81-155.10-203.60-20.12-254.0388.74-116.59-114.97V73.9917.5922.8150.43139.6982.21140.1728.72117.48113.414M-4.45-4.2624.0751.2719.62-41.0449.94-63.36-10.27-11.3048.03V5.673.65-17.83-37.98-11.0633.87-34.3249.6111.3011.91跨间M261.1055.08138.13115.50115.5841.22M536.0236.0254.3054.3011.838.98注:表中和分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正。SQK一项中括号内的数值表示屋面作用雪荷载时对应的内力。71 毕业设计论文表8.2横向框架A柱弯矩及轴力组合层次截面内力1.2SGK+1.26（SQK+SWK）|Mmax|及NNmin及MNmax及M7柱顶M43.8314.47-9.41-32.2758.9782.6817.2887.7571.4572.8687.7517.2871.45N195.9247.06-2.66-9.21291.05297.75213.76233.92301.76300.98233.92213.76301.76柱底M-33.70-9.673.1013.67-48.72-56.53-24.20-54.33-53.48-53.98-54.33-24.20-53.48N225.8747.06-2.66-9.12326.99333.69244.31263.69340.69336.92263.69244.31340.696柱顶M30.057.81-17.11-47.9124.3467.46-15.6782.3349.6348.7467.46-15.6749.63N372.6294.41-8.49-27.41555.40576.80399.91460.48600.40571.84576.80399.91600.40柱底M-31.42-8.519.2131.61-36.82-60.03-1.46-71.32-50.93-49.62-60.03-1.46-50.93N402.5794.41-8.49-27.41591.34612.74430.47491.04627.54605.78491.04430.47627.545柱顶M31.428.51-23.26-59.6719.1277.73-29.55102.3250.9349.62102.32-29.5550.93N612.37141.67-17.90-54.09890.79935.90639.07758.61958.03933.71758.61639.07958.03柱底M-31.42-8.5115.5148.33-28.88-67.9717.02-89.79-50.93-49.62-89.7917.02-50.93N642.32141.67-17.90-54.09926.73971.84669.63789.16998.46969.65789.16669.63998.464柱顶M31.428.51-27.54-72.2313.7383.13-43.43116.2050.9349.021116.20-43.4350.93N862.12188.93-30.72-89.371233.891311.30878.941076.451332.451289.571076.45878.941332.45柱底M-31.42-8.5122.3059.10-20.33-76.5228.92101.69-50.93-49.62101.6928.92-50.93N892.07188.93-30.72-89.371269.831347.24909.491117.001382.881325.511117.00909.491726.87M31.428.51-33.01-74.776.8390.02-46.23119.0150.9349.62119.01-46.2350.9371 毕业设计论文3柱顶N1111.87236.19-48.85-128.51570.291693.391114.551398.531726.871645.351398.531114.551726.87柱底M-31.65-8.5827.0174.77-15.10-82.8246.23-119.01-51.31-49.99-119.0146.23-51.31N1141.82236.19-48.85-128.51606.231729.331145.091429.081767.311699.371429.081145.091767.312柱顶M31.038.38-38.25-81.77-0.4095.99-54.43126.2850.2748.9795.99-54.4350.27N1361.63283.45-67.92-175.391899.002072.151341.591729.202126.312021.312072.151341.592126.31柱底M-33.34-6.8131.2981.77-9.16-88.0154.49-127.83-51.82-49.54-88.011372.14-51.82N1391.58283.45-67.92-175.391936.942108.091372.141759.752166.742057.252108.09-75.812166.741柱顶M25.308.78-46.43-96.01-17.0899.92-75.81136.3842.9442.6599.92-75.8142.94N1611.14330.66-90.73-225.822235.682464.321526.472061.532425.142396.292464.321562.472425.14柱底M-12.65-4.3986.22180.2787.93-129.351840.06-214.34-21.47-21.33-129.35184.06-21.47N1666.09330.66-90.73-225.822301.622530.261618.522233.432496.582462.232530.261618.522496.58表8.3横向框架A柱剪力组合层次1.2SGK+1.26（SQK+SWK）7-21.54-3.343.4812.76-25.67-34.44-9.57-37.77-32.4230.5345.516-17.08-4.887.3122.09-17.44-35.864.50-44.31-27.94-27.3343.025-17.46-4.7310.7730-13.34-40.4812.93-53.37-28.30-27.5748.574-17.46-4.7313.8436.48-9.47-44.3520.09-60.53-28.30-27.5753.223-17.524.7516.6741.54-6.00-48.0125.61-66.19-28.38-27.6757.612-17.88-4.2219.3245.43-2.43-51.1229.81-70.59-28.36-27.3761.331-8.21-2.8529.6659.7423.93-50.8656.19-75.84-13.93-13.8977.1271 毕业设计论文注：表中V以绕顺时针方向为正，为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。表8.4横向框架B柱弯矩及轴力组合层次截面内力1.2SGK+1.26（SQK+SWK）|Mmax|及NNmin及MNmax及M7柱顶M-40.63-4.88-10.83-37.13-68.55-41.26-84.96-2.90-57.7055.59-84.96-84.76-57.70N218.9567.43-0.67-2.29346.86347.74289.35300.42372.37346.25289.35289.35372.37柱底M30.615.904.6419.6449.6737.9855.8012.3946.9544.6155.8055.8046.95N248.9067.43-0.67-2.29388.99399.68329.91324.97410.81382.19329.91329.91410.816柱顶M-26.96-5.87-19.67-59.01-65.48-15.91-96.0934.33-43.02-41.62-96.09-96.09-43.02N503.89134.56-2.03-6.11719.99725.11586.60600.10778.25717.87586.60586.60778.25柱底M28.286.2412.8939.3458.0325.5575.50-11.4344.4242.6775.5075.5044.42N533.84134.56-2.03-6.11745.93751.05617.15630.65820.68753.81617.15617.15820.685柱顶M-28.28-6.24-26.56-73.46-75.26-8.33-113.2049.15-44.42-42.67-113.20-113.20-44.42N788.83201.79-4.18-12.031133.921144.45904.98931.561230.151153.92904.98904.981230.15柱底M28.286.2421.3860.1068.7314.8598.44-34.3844.4242.6798.4498.4444.42N818.78201.79-4.18-12.031169.861180.39935.53962.111270.581036.10935.53935.531270.584柱顶M-28.28-6.24-33.89-89.32-84.490.91-130.7366.67-44.42-42.67-130.73-130.73-44.42N1073.77269.02-6.83-15.471557.221574.431226.111260.291682.051589.971226.111226.111682.05柱底M28.286.2427.7373.0876.746.85112.78-48.7344.42-42.67112.78112.7844.42N1103.72269.02-6.83-15.471593.151610.371256.651290.841722.481615.901256.651256.651722.4871 毕业设计论文3柱顶M-28.28-6.24-40.82-92.45-93.239.63-134.1970.13-44.42-42.67-134.19-134.19-44.42N1358.71336.24-12.35-24.1382.002008.021541.471594.792133.952056.021541.471541.472133.95柱底M28.596.3433.4092.452012.840.21134.55-69.7644.9443.18134.55134.3544.94N1388.66336.24-12.35-24.13100.512043.961572.011625.342174.382061.961572.011572.012174.382柱顶M-27.73-6.13-47.23-111.082398.2018.511855.9691.33-43.57-41.86-154.15-154.15-43.57N1643.64403.47-16.58-33.5691.212439.98133.101930.132585.832462.061855.961855.962585.83柱底M28.946.1938.6490.882434.14-6.161886.00-67.7545.2643.39133.10133.1045.26N1673.59403.47-16.58-33.56-105.582475.92-152.281960.162626.272498.001886.001886.002626.271柱顶M-21.77-4.82-58.24-115.49-105.5841.19-152.28102.95-34.2132.87-152.28-152.28-34.21N1928.82470.74-21.56-46.012880.552934.882183.652231.302978.212973.622183.652183.652978.21柱底M10.892.4187.35121.76126.17-93.96146.90-122.2017.1116.442146.90146.9017.11N1983.77470.74-21.56-46.012946.463000.822239.702287.353049.643039.562239.702239.703049.64注：表中M以左侧受拉为正，单位为KN*m，N以受压为正，单位为KN。SQK一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载、其它层楼面作用活荷载对应的内力值。表8.5横向框架B柱剪力组合层次1.2SGK+1.26（SQK+SWK）719.792.564.3015.7732.3921.5638.914.0629.2827.3346.7615.343.5790427.3234.3011.5247.66-12.7224.2823.4357.20515.715.2713.3237.142.128.7159.70-22.3026.4826.2370.55415.715.2717.1145.1147.053.9368.55-31.1526.4826.2381.1771 毕业设计论文315.803.4920.6251.3649.34-2.6274.65-38.8624.8223.8589.58215.743.4223.8556.1053.25-6.8579.79-44.1924.6723.6895.7515.881.3026.2342.7541.75-24.3551.35-40.579.248.8845.44注：表中V以绕顺时针方向为正，为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。71 毕业设计论文第9章截面设计9.1框架梁设计资料一层框架梁采用C35的混凝土，其设计强度：，，二到七层梁采用C30的混凝土，其设计强度为：,。钢筋选用HRB335，fy＝300N/mm2，箍筋选用HPB235，fy＝210N/mm2；边跨梁b×h＝300×550mm、中跨b×h＝250×300mm保护层厚度为40mm边跨h0＝550-40＝510mm、中跨h0＝300-40＝260mm9.1.1正截面设计计算梁下部受拉时，按T形截面设计；梁上部受拉时，按矩形截面计算。计算公式：1、T形截面（为最小的翼缘计算宽度），此种情况不起控制作用。故取取梁内纵向钢筋采用HRB400级钢筋（），。判断截面类型：>M为第一类T形截面，小于为第二类T形截面。2、矩形截面梁最小配筋率86 毕业设计论文边梁最小配筋数量为：中梁最小配筋数量为：以七层横向框架梁的计算为例。⑴梁的正截面受弯承载力的计算①AB跨从表6.1中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算到边缘控制截面的弯矩进行配筋计算：支座弯矩跨间弯矩取控制截面，即距离支座3.25处。梁下部受拉时，按T形截面设计；梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，，按梁间距考虑时，，按翼缘厚度考虑时，，，此种情况不起控制作用。故取。梁内纵向钢筋采用HRB400级钢筋，下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为：属第一类T形截面按构造配筋，实配416，（），86 毕业设计论文，满足要求。将下部跨间的216钢筋深入支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A下部：说明有富裕，且不屈服，可近似取实取416。支座BL上部实取416，，满足要求。②BC跨同理，从表7.1中分别选出BC跨截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心的弯矩换算为支座边缘处的控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，由表97可知，求相应的剪力则当梁下部受压时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，，按梁间距考虑时，，按翼缘厚度考虑时，，，不起控制作用。故梁内纵向钢筋取HRB400级钢筋，，下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为86 毕业设计论文属于第一类T形截面按构造配筋，实配316，（），，满足要求。将下部跨间的216钢筋深入支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座B下部：说明有富裕，且不屈服，可近似取316。支座BR上部实取316，，，满足要求。9.1.2梁斜截面受剪承载力计算①AB跨故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取ø8@100,箍筋用HPB235级钢筋，则：加密长度取1.5的梁的高度和500mm中的较大者，故取为825mm,。②BC跨梁端加密区取ø8@100,箍筋用HPB235级钢筋，则其承载力为：86 毕业设计论文由于AB跨的净距较小，可全长加密。其它层的计算采用相同的方法，见表9.1和表9.2。表9.1横向框架纵向钢筋计算表层次截面M/实配钢筋7支座A-80.09<0418.5464.644161.00.52BL-82.13<0418.5475.294161.00.52AB跨间56.780.00971351.944160.52支座BR-15.93<0198.75180.314161.00.91BC跨间5.090.00634153.393160.916支座A-90.35<0418.5583.664161.00.52BL-83.07<0418.5536.634161.00.52AB跨间73.330.01256440.824160.576支座BR-24.70<0198.75298.314161.331.21BC跨间11.420.01422120.573160.912支座A-161.510.0479418.51043.354181.00.730BL-134.40<0418.5868.224180.730AB跨间107.950.01855650.884181.00.730支座BR-48.61<0198.75587.804181.331.537BC跨间42.450.0528533.963181.1381支座A-147.590.0276418.5953.424181.00.730BL-146.41<0418.5945.804181.00.730AB跨间115.580.01699696.354180.730支座BR-49.840.03246198.75601.934181.331.537BC跨间29.960.03193319.233181.138表9.2横向框架箍筋数量计算表层数截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋7A、BL57.67ø8@100(1.01)ø8@200(0.168)BR15.99全长加密ø8@100(1.01)6A、BL89.39ø8@100(1.01)ø8@200(0.168)BR30.12全长加密ø8@100(1.01)86 毕业设计论文2A、BL99.390.128ø8@100(1.01)ø8@200(0.168)BR66.620.386全长加密ø8@100(1.01)1A、BL99.790.064ø8@100(1.01)ø8@200(0.184)BR69.430.370全长加密ø8@100(1.01)9.2框架柱设计资料底层采用C35的混凝土，其设计强度：、；其他层采用C30的混凝土，其设计强度：、；纵筋HRB400，；箍筋HPB235，。截面尺寸均为550×550mm①、柱的计算长度及公式顶层：中间层：底层：②．计算参数1、2、或20mm取大者3、4、当>1时取1.05、当<15时取1.06、7、8、9、边柱中柱10、11、当属于大偏心受压情况，小于时为小偏心情况。86 毕业设计论文对称配筋大偏心受压构件计算钢筋数量：当时当时按不对称配筋计算。公式如下：对称配筋小偏心受压构件计算钢筋数量：取当时，剪跨比及轴压比的验算表9.3给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算的结果，其中剪跨比也可取，注意表中的和N都不应考虑承载力抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表9.3柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次/mm/mm/A755051014.3103.2453.54310.223.78>20.077<0.9655051014.379.3650.61678.593.07>20.169<0.9255051014.3112.9372.152480.113.07>20.618<0.9160056016.7152.1890.732976.783.00>20.531<0.9B755051014.399.9554.94388.133.57>20.097<0.9655051014.3113.0567.29726.063.29>20.181<0.9255051014.3181.35112.652218.823.16>20.553<0.9160056016.7179.1553.462634.945.98>20.470<0.986 毕业设计论文9.2.1柱正截面承载力计算以第七层柱的计算为例，其它层的计算见表9.4，9.5，9.6。A柱柱顶的计算：①及相应的的组合时取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者之较大者，故取。柱的计算长度按公式，考虑挠度的二阶效应对偏心矩的影响。（取）取对称配筋为大偏心情况。②按及相应的的组合时取，86 毕业设计论文对称配筋为大偏心情况。按构造配筋。③按及相应的M计算此内力为非抗震组合下的情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，取，对称配筋为大偏心情况。按构造配筋。A柱柱底的计算与以上方法相同，计算结果列于下表中，计算过程不在给出。86 毕业设计论文综上，按构造配筋，且应满足，单侧配筋率，故，选用418，，，满足要求。9.2.2柱斜截面受剪承载力计算仍以七层柱为例。剪力设计值满足要求。（取）其中较大的柱下端值，而且，不考虑，故按5.10查得的值除以0.85的抗震调整系数，按表查得的值除以0.85的抗震调整系数。与相对应的轴力：取故按构造配置箍筋。1）柱端加密区的箍筋采用4ø8@100，由表7.3可知柱的轴压比为0.077，查表得，则最小体积配筋率：取，则。根据构造要求，取加密区为4ø8@100，加密区的长度按构造取值，取柱截面尺寸、1/6柱净高和550mm中的较大者。故取550mm。86 毕业设计论文B柱子的及相应的的组合和按及相应的的组合相同，故计算柱的正截面承载力时只需要在柱顶和柱底分别组合两组：及相应的和按及相应的M的组合。计算方法与A柱相同。9.2.3框架梁柱节点核心区截面抗震验算①一层中节点的验算由两侧的梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧的梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即：本框架为三级抗震，按式计算剪力设计值，其中为柱的计算高度，取上下反弯点间的距离：（左震）由于左侧梁宽，左侧梁宽，故取和中的小者，=550mm，，则：节点核芯区的受剪承载力按式其中N取二层柱底轴力和中的较小者，故取。设节点核芯区配箍4ø8@100，则:86 毕业设计论文=故满足承载力要求。②二层中节点的验算，（左震）剪力设计值节点核芯区的受剪承载力按式其中N取三层柱底轴力和中的较小者，故取。设节点核芯区配箍4ø8@100，则:=故满足承载力要求。③六层中节点的验算86 毕业设计论文，（左震）剪力设计值节点核芯区的受剪承载力按式其中N取七层柱底轴力和中的较小者，故取。设节点核芯区配箍4ø8@100，则:=故满足承载力要求。④七层中节点的验算，（左震）剪力设计值86 毕业设计论文节点核芯区的受剪承载力按式其中N取。设节点核芯区配箍4ø8@100，则:=故满足承载力要求。86 毕业设计论文表9.4A柱正截面承载力计算表层次组合情况位置MN偏心情况计算和实配和7及相应的柱顶87.75233.928.18395.11.01.01.0617654.60.0583大偏心220.674181017.90.885柱底54.33263.698.182261.01.01.253406.760.08404大偏心及相应的柱顶17.28213.768.18100.841.01.01.2417360.210.0533大偏心柱底24.20244.318.18119.051.01.02.090286.20.05768大偏心及相应的M柱顶71.45301.768.18256.781.01.01.0949516.100.07523大偏心45.1柱底53.48340.698.18176.971.01.01.196372.610.09212大偏心6及相应的柱顶67.46576.808.18136.961.01.01.2845432.280.1351大偏心9.704181017.90.885柱底60.03491.048.18142.251.01.01.3728391.270.1423大偏心及相应的柱顶15.67399.318.1859.241.01.01.5495348.810.1089大偏心柱底1.46430.478.1823.391.01.02.0667305.380.1157大偏心及相应的M柱顶49.63600.408.18102.661.01.01.3407314.470.1847大偏心柱底50.93627.548.18101.161.01.01.3548311.620.1948大偏心2及相应的柱顶95.992072.158.1866.321.01.01.456337.010.4479大偏心218和2201137.30.989柱底88.012108.098.1861.751.01.01.524325.660.4551大偏心及相应的柱顶54.431341.598.1860.571.01.01.4597336.250.3332大偏心柱底54.491372.148.1859.711.01.01.5576321.060.3404大偏心按构造及相应的M柱顶50.272126.318.1843.641.01.01.9379265.150.5847小偏心按构造柱底51.812166.478.1843.911.01.01.9312265.190.5949小偏心按构造1及相应的柱顶99.922464.3210.0960.551.01.01.9309398.930.2863大偏心222和2201388.60.827柱底129.352530.2610.0971.121.01.01.4551474.160.3163大偏心25.70及相应的柱顶75.811562.4710.0968.521.01.01.912540.380.2218大偏心柱底184.061618.5210.09133.721.01.01.4404479.070.2312大偏心及相应的M柱顶42.942425.1410.0937.711.01.02.3000320.530.3966大偏心柱底21.472496.5810.0928.601.01.02.4860317.260.4098大偏心86 毕业设计论文表9.5B柱正截面承载力计算表层次组合情况位置MN偏心情况计算和实配和7及相应的柱顶84.96289.358.18313.621.01.01.1189507.540.05645大偏心74.344181017.90.885柱底55.8329.918.18189.141.01.01.1494453.200.06321大偏心10.64及相应的M柱顶57.7372.378.18174.951.01.01.3942303.450.08659大偏心柱底46.95410.818.18134.291.01.01.236379.590.09673大偏心6及相应的柱顶96.09586.608.18183.811.01.01.2061429.310.1393大偏心4.4074181017.90.885柱底75.50617.158.18142.341.01.01.2463399.650.1466大偏心及相应的M柱顶43.02778.258.1875.281.01.01.4193300.090.2090大偏心柱底44.42820.688.1874.131.01.01.4340297.930.2193大偏心2及相应的柱顶154.151855.968.18103.061.01.01.3657355.520.4255大偏心2182201137.30.989柱底133.101886.008.1890.571.01.01.3310366.700.4328大偏心58.96及相应的M柱顶43.572585.838.1836.850.821.01.8011258.790.6665小偏心按构造柱底45.262626.278.1837.230.801.01.7980258.170.6766小偏心按构造1及相应的柱顶152.282183.6510.0989.741.01.01.4199413.490.2803大偏心2222201388.60.827柱底146.902239.710.0985.591.01.01.3412477.210.2897大偏心及相应的M柱顶34.212978.2110.0931.491.01.02.3538319.510.4434大偏心柱底17.113049.6410.0925.611.01.02.5170316.790.4566大偏心注：表7.4，7.5中的M的单位为，N的单位为，、的单位为mm,和的单位为。86 毕业设计论文表9.6框架柱箍筋数量表柱号层次/////%实配箍筋加密区非加密区A柱753.54325.19657.8>1072.5<00.5454ø8@1004ø8@150650.61585.06657.8>1072.5<00.5454ø8@1004ø8@150272.151870.93657.8>1072.5<00.8314ø8@1004ø8@150190.732218.211122>1803.6<00.7214ø8@1004ø8@150B柱754.94244.58657.8>1072.5<00.5454ø8@1004ø8@150667.29611.03657.8>1072.5<00.5454ø8@1004ø8@1502112.651779.44657.8>1072.5<00.8054ø8@1004ø8@150153.462031.851122>1803.6<00.6854ø8@1004ø8@15087 毕业设计论文第10章板的配筋计算10.1板的设计资料此设计的板均为四边固支，共有5种类型的板，B1、B2、B3、B4、和B5为双向板。板在一层采用C35的混凝土，二层到七层采用C30的混凝土，混凝土的强度相差不大，计算中采用C30的混凝土；钢筋均为HPB235的钢筋。一到六层板的配筋是一样的，七层板的配筋稍有一点区别。10.2板的内力计算⑴荷载的设计值计算1~6层7层两个均布荷载较接近，故采用。图10.1B5的计算图形⑵计算B5的弯矩①B5的计算先计算板B5的板边弯矩，B5的计算图形如图8.1所示。按双向板和单向板分别计算，取较大的弯矩来进行其它的板的计算。127 毕业设计论文ⅰ）按双向板的计算；（其中）；；由可得：ⅱ）按单向板计算计算简图如下，图10.2B5按单向板计算的简图边支座：127 毕业设计论文同时考虑到构造要求，采用ø8@200，。跨间：采用ø8@160，。从上述计算可知，B5按单向板计算的弯矩较大，采用单向板计算的结果进行配筋。②B2板的计算B2板为双向板，尺寸见图。设图10.3B2的计算简图127 毕业设计论文③B1的计算与B2的计算模型相同。设图10.4B1单向板计算的简图127 毕业设计论文④B4的计算设则127 毕业设计论文⑤B3的计算设⑶计算板的配筋板截面高度100mm，假设选用ø8钢筋，则方向跨中截面的，127 毕业设计论文方向的跨中截面的，支座截面的。为了方便计算，取，，计算结果见表10.2表10.1板的受弯承载力设计值类型B12.78320.82805.56644.98341.6561.656B22.49170.74134.98344.98341.48262.4843B35.8103.0734.98342.48436.1462.4843B41.3850.7792.772.771.5581.558B5按构造配筋表10.2双向板的配筋计算截面项目配筋实有跨中B1812.7832172.23ø8@200251.5730.828056.85ø8@200251.5B2812.4917154.19ø8@200251.5730.741350.90ø8@200251.5B3815.810359.54ø8@200392.5733.073211.01ø8@200251.5B4811.38585.71ø8@150251.5730.77953.49ø8@200251.5支座B1-B4811.656102.48ø8@200251.5B2-B5812.4843153.74ø8@200251.5B2-B3814.9843308.39ø8@160314.4B3-B5812.4843153.74ø8@200251.5B4-B5811.55896.41ø8@200251.3B1-B2814.9834308.39ø8@160314.4B1：支座：短边方向：选用ø8@200长边方向：选用ø8@160跨中：：选用ø8@200：　选用ø8@200其它截面计算方法一样，计算结果列表如上。127 毕业设计论文第11章楼梯的设计11.1基本资料楼梯的开间为3.6m,进深6.6m.。一层的层高为4.2m,设计为等跑楼梯，每跑均14级踏步，13个踏面，踏步尺寸为300m150mm，中间休息平台尺寸为1800mm3600mm；二到七层的层高为3.6m，设计为等跑楼梯，每跑均12级踏步，11个踏面，踏步尺寸为300m150mm，中间休息平台尺寸为1800mm3600mm。采用板式楼梯，楼梯板采用C30的混凝土，HPB235的钢筋；平台板采用C30的混凝土，采用HPB235的钢筋；平台梁采用C30的混凝土，HRB400级钢筋。11.2楼梯的设计11.2.1楼梯板的设计一层楼梯和二到七层楼梯的结构布置见结施图所示。板的倾斜角为，，取1米的板带进行计算。⑴荷载计算楼梯的荷载计算列表见表9.1所示。恒载的分项系数为，活载的分项系数为，一层楼梯板的总荷载设计值为：二到七层楼梯板的总荷载设计值为：⑵截面的设计①一层楼梯板TB1的设计一层楼梯板的水平计算跨度为：取斜板的厚度为h=150mm表11.1梯段板的荷载荷载种类荷载标准值恒载大理石面层三角形踏步混凝土板1层2~7层板底抹灰小计1层7.4352~7层6.6活荷载2.5127 毕业设计论文弯矩设计值为板的有效高度选用ø10@100,，满足要求。②二到六层楼梯板TB2的设计楼梯板的水平计算跨度为：取板的厚度为h=120mm弯矩设计值为板的有效高度选用ø10@120,，满足要求。11.2.2平台板的设计设平台板的厚度为100mm,取1m板宽进行计算。①荷载的计算平台板的荷载计算列表见表10.2。表11.2平台板的荷载计算荷载种类荷载标准值恒载大理石面层混凝土板板底抹灰小计3.49活荷载2.5平台板的总荷载设计值：②截面设计127 毕业设计论文ⅰ）一层平台板PTB1截面的设计一层平台板的计算跨度为，弯矩设计值为：板的有效厚度为采用ø6@140，ⅱ）二到六层平台板PTB2截面的设计平台板的计算跨度为，弯矩设计值为：板的有效厚度为采用ø8@200，11.2.3平台梁的设计平台梁的尺寸采用①一层平台梁PTL1的计算一层平台梁荷载的计算见表10.3。表11.3平台梁PTL1荷载的计算荷载种类荷载标准值恒载梁自重及侧粉刷层平台板传来的荷载127 毕业设计论文梯段板传来荷载小计19.608活荷载平台梁的弯矩设计值：剪力设计值为：图11.1平台梁计算简图截面按倒L形计算梁的有效高度属第一类T形截面。选用316，，配筋率为。配ø8@150的箍筋，则斜截面承载力为：故满足要求。②二到六层平台梁PTL2的计算127 毕业设计论文二到六层平台梁的荷载的计算见表11.4。表11.4平台梁PTL2荷载的计算荷载种类荷载标准值恒载梁自重及侧粉刷层平台板传来的荷载梯段板传来荷载小计16活荷载平台梁的弯矩设计值：剪力设计值为：截面按倒L形计算梁的有效高度属第一类T形截面。选用314，，配筋率为。配ø8@150的箍筋，则斜截面承载力为：　　　　故满足要求。127 毕业设计论文第12章基础的计算12.1基本资料底层柱的截面为，采用独立基础，采用C20的混凝土，HRB335的钢筋，取基础的埋深为，基础顶面距室外地面的距离为1.0m，基础高度为1.0m。基底位于粘土夹碎石层中，，基底的承载力设计值为：取b=3.0m,d=2.0m,查表得，取11.2基础的计算11.2.1　A柱的计算⑴确定基础底面尺寸确定基础面积时应按荷载标准值进行计算，荷载效应的组合值为，故。由于基础埋深按室内标高平均值考虑，故。A基础纵向的墙体传给基础的荷载标准值（采用的基础梁）：将其增大20%~40%，初步选用底面尺寸，。基础底面的抵抗矩：127 毕业设计论文基础边缘的最大和最小压力按下式计算：故基础的底面面积满足要求。A柱的不利荷载组合有三组：①||及相应的N②及相应的M③及相应M其中第三组在柱子的配筋时不起控制作用，只需要计算前两组即可，同时应考虑纵向墙体传来的荷载。⑵验算基础高度及基础的配筋①||及相应的Nⅰ）验算基础高度取基础的高度为1m地基净反力的计算127 毕业设计论文按比例可求出相应于柱边变阶处及冲切破坏锥体外边缘的基础净反力。图12.1A柱下独立基础示意图壁厚，基础高1000mm，有效高度为：,>,故冲切破坏的锥体有两边落在基础之内，故应对基础进行冲切验算，在柱边的第二个变阶处，冲切锥体落在基础底面之内，故要对该处进行冲切验算。第一个冲切面的验算：冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面上边，，取，故，受冲切承载力的计算公式为：，其中127 毕业设计论文第二个冲切面的验算：验算方法与第一个相同，满足要求。ⅱ）基础底版钢筋的计算如图21所示的基础示意图中，变阶处的1-1截面处，故按式2-2截面处，127 毕业设计论文故按式②及相应的Mⅰ）验算基础高度取基础的高度为1m地基净反力的计算按比例可求出相应于柱边变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的基础净反力。壁厚，基础高1000mm，有效高度为,>,故冲切破坏的锥体有两边落在基础之内，故应对基础进行冲切验算，在柱边的第二个变阶处，冲切锥体落在基础底面之内，故要对该处进行冲切验算。第一个冲切面的验算：冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面上边，，取，故，受冲切承载力的计算公式为：，其中127 毕业设计论文第二个冲切面的验算：验算方法与第一个相同，满足要求。ⅱ）基础底版钢筋的计算如图21所示的基础示意图中，变阶处的1-1截面处，故按式故基础长边方向按及相应的M组合的情况进行配筋，实配筋Φ14@150,。127 毕业设计论文2-2截面处，故按式故基础短边方向按及相应的M组合情况进行配筋，实配筋Φ10@200,。12.2.2　B柱的计算⑴确定基础底面尺寸确定基础面积时应按荷载标准值进行计算，荷载效应的组合值为，故。由于基础埋深按室内标高平均值考虑，故。B基础上没有基础梁，无墙体荷载传到基础上，故：将其增大20%~40%，初步选用底面尺寸，。由于中间两个基础的中心线的间距为2.7m<3.0m，故两基础有部分重叠，将其设计为联合基础。按联合基础来确定基础的面积。127 毕业设计论文图12.2B柱联合基础示意图图12.3B柱联合基础计算简图联合基础按倒梁法计算。由于两个柱子的荷载对称，故柱的竖向力的合力点位于基础的中心处，距左侧B点1.35m处。取⑵验算基础高度各个柱的冲切面不重合，按单独的柱下基础进行抗冲切验算。127 毕业设计论文①||及相应的N取基础的高度为1m地基净反力的计算按比例可求出相应于柱边变阶处及冲切破坏锥体外边缘的基础净反力。，其中②及相应的M取基础的高度为1m地基净反力的计算按比例可求出相应于柱边变阶处及冲切破坏锥体外边缘的基础净反力。，其中127 毕业设计论文⑶基础内力分析①||及相应的N按倒梁法计算，基础的弯矩图和剪力图见图12.4(a)和12.4(b)。轴力产生的均布荷为，相当于基地反力作用在基础上，再将弯矩叠加得基础的弯矩图和剪力图。基础的弯矩图和剪力图见图12.4(a)和12.4(b)。从图上可见，无正的弯矩，故不用对基础的上部进行配筋。，换算到柱的周边进行配筋计算。图12.4（a）||及相应的N组合情况下的弯矩图127 毕业设计论文图12.4（b）||及相应的N组合情况下的剪力图故长边方向上在短边方向上近似按轴压考虑，柱边的弯矩为故短边方向上②及相应的M在基础的长边方向上，按倒梁法计算，轴力产生的均布荷为127 毕业设计论文，相当于基地反力作用在基础上，再将弯矩叠加得基础的弯矩图和剪力图。基础的弯矩图和剪力图见图12.5(a)和12.5(b)。从图上可见，无正的弯矩，故不用对基础的上部进行配筋。，换算到柱的周边进行配筋计算。图12.5（a）及相应的M的组合情况下的弯矩图图12.5（a）及相应的M组合情况下的剪力图故长边方向上在长边方向上采用Φ14@130,127 毕业设计论文在短边方向上近似按轴压考虑，柱边的弯矩为故短边方向上在短边方向上采用Φ14@110，。12.2.3基础梁的计算取基础梁的尺寸为，采用C30混凝土和HRB级钢筋。①对外墙基础梁，梁最大跨度为，外墙上开有门窗洞口，墙高5.55-0.6-2.1=2.85m，取3.0m高进行计算，。按简支梁计算：图12.6基础梁计算简图梁的自重：墙体的重量：正截面承载力计算127 毕业设计论文选配320，斜截面受剪承载力计算确定箍筋数量按构造配筋，采用ø8@100。②内墙下基础梁，最大跨度为。墙高127 毕业设计论文采用416，斜截面受剪承载力计算确定箍筋数量按构造配筋，采用ø8@100。127 毕业设计论文第13章电算校核与分析利用PKPM软件对各种荷载作用下的框架内力进行了计算，并与手算结果进行对比分析。总体来说相差较小。左震弯矩图和左风弯矩图基本上与手算的相同；活载和恒载作用下，电算的结果比手算的偏大一点。电算与手算存在一定的出入，首先两者在计算方法有一定的差异。在电算的时候，活荷载一般取最不利布置；手算时为了简化计算，采用满布考虑；并且电算安全系数一般比手算的高，这样就使电算的结果比手算的大。产生差异另一个原因是在手算的时候，一层柱与二到七层柱有偏心，采用弯矩二次叠加来计算内力时，柱的轴力还未计算出来，只考虑了上一楼层产生的偏心弯矩，这样给底层的计算带来较大的偏差，因此手算的底层的弯矩比电算的底层的弯矩普遍小一些；在顶层，电算时没有把女儿墙单独作为一层，只是把它换算为梁上荷载的形式输入，这样对顶层的计算也带了一定的误差。电算结果见附录的恒载下的弯距图、轴力图、剪力图，活载下的弯距包络图、轴力包络图剪力包络图，左震弯距图和左风弯距图，以期与手算的结果进行对比。附录：电算的内力图127 毕业设计论文图13.1恒载作用下的弯矩图（KN•m）127 毕业设计论文图13.2恒载作用下的轴力图（KN）127 毕业设计论文图13.3恒载作用下的剪力图（KN）127 毕业设计论文图13.4活载作用下的弯矩包络图（KN•m）127 毕业设计论文图13.5活载作用下的轴力包络图（KN）127 毕业设计论文图13.6活载作用下的剪力包络图（KN）127 毕业设计论文图13.7左震的弯矩图（KN•m）127 毕业设计论文图13.8左风的弯矩图（KN•m）127 毕业设计论文图13.9弯矩包络图（KN•m）127 毕业设计论文图13.10轴力包络图（KN）127 毕业设计论文结　语紧张的毕业设计终于划上了圆满的句号。回想起几个月来的设计过程，虽然中间充满了彷徨和艰辛，但看到展现在自己面前的设计成果，感觉一个学期的付出没有白费。这次的毕业设计不仅使我对四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。厚厚的一本计算书，几十张改了又改的图纸摆在了我的面前，紧绷的脸也不由得露出了笑容。回顾整个设计过程，由于初次接触一个工程设计的全过程，对办公楼的设计也是第一次，可以说没有一点经验可言。从建筑设计开始就由于考虑不周不得不反复修改，重新论证。这无论是对以后的工作还是科研都是大有益处的。通过这次毕业设计，我真正体会到了作为工程设计人员的不易和肩上的责任。因为稍微一个疏忽都有可能造成严重的后果。这就要求我们要有谨慎和严谨的头脑。只有认认真真的、脚踏实地的、一丝不苟的做好每一步，我们才能最终把事情做好。一旦有一个环节出了问题，结果是付出的心血将付之东流。在此，我要衷心地感谢我的导师刘老师，他这几个月不仅细心地指导我的毕业设计，还在生活上关心我，给予我以帮助。在他的指导下，我觉得自己的专业知识有了较大的进步；在指导毕业设计的时候，刘老师总是很细心、很严格，给我审查图纸时总是特别细心，他在学术上那种认真的精神深深地感动了我。刘老师在生活上也一直在关心我，帮助我，在精神上鼓励我。他为人师表，对每个同学都很负责，认识刘老师的同学都说张老师是个很好的老师。同时还要感谢我们组的各位同学在设计时给我的帮助和支持。最后，我要特别感谢我的父母。感谢他们的养育之恩，感谢他们多年来在精神和经济给予我的支持。这些年来他们一直在默默地为我而奉献着。在我大学四年期间，他们受了不少苦，我一直都很感激他们，我现在还无以回报，我唯一能做的就是搞好自己的专业知识，将来做一名优秀的工程师。作者：2006年12月127 毕业设计论文主要参考文献1．丰定国．王社良　抗震结构设计　武汉理工大学出版社，20012．沈浦生．梁兴文．混凝土结构　高等教育出版社，20033．吕西林．桂国庆．高层建筑结构　武汉理工大学出版社，20034．龙驭球．包世华．结构力学教程　高等教育出版社，19995．李国强．李杰．苏小卒　建筑结构抗震设计　中国建筑工业出版社，20026．方鄂华．叶列平　高层建筑结构设计　中国建筑工业出版社，20037．建筑结构制图标准GB/T50105－2001　　　　中国建筑工业出版社8．建筑结构荷载规范GB50009－2001　　　　　中国建筑工业出版社9．混凝土结构设计规范GB50010－2002　　　　中国建筑工业出版社10．建筑地基基础设计规范GB50007－2002　　　中国建筑工业出版社11．建筑抗震设计规范GB50011－2001　　　　　中国建筑工业出版社12．办公建筑设计规范JGJ67－89　　　　　　　中国建筑工业出版社127'