SZL7.0-1.011570-AI热水锅炉毕业设计.doc 51页

'SZL7.0-1.0/115/70-AI热水锅炉毕业设计目录摘要……IAbstractII第1章绪论11.1课题背景11.2本文研究内容和意义1第2章锅炉结构与设计简介22.1锅炉概述22.2方案论证32.3锅炉基本特性42.3.1锅炉基本特性42.3.2燃料特性52.3.3管子特性52.3.4主要经济技术指标52.3.5锅炉基本尺寸62.4锅筒及炉内设备62.4.1上锅筒62.4.2下锅筒62.4.3水冷壁62.4.4燃烧设备72.4.5锅炉管束72.4.6空气预热器：72.5钢架、平台和扶梯72.6炉墙72.7锅炉范围内的阀门仪表72.8本章小结8第3章锅炉热力计算93.1锅炉规范和基本参数计算93.1.1锅炉规范93.1.2燃料特性93.1.3锅炉各受热面漏风系数和过剩空气系数93.1.4理论空气量的计算103.1.5烟气特性表103.2焓温表11-III- 3.3锅炉热平衡及燃料消耗量计算123.4炉膛计算133.4.1炉膛结构特性计算133.4.2炉膛传热计算153.5燃尽室计算163.5.1燃尽室结构计算163.5.2燃尽室热力计算173.6锅炉管束计算193.6.1结构特性计算193.6.2锅炉管束传热计算193.6.3空气预热器计算203.6.4空气预热器热力计算213.7热力计算的误差校核223.8热力计算结果汇总表223.9本章小结23第4章锅炉强度计算244.1上锅筒强度计算244.2上锅筒有孔封头的强度设计254.3下锅筒强度设计254.4下锅筒封头开孔计算264.5前后集箱开孔计算274.6安全阀排放能力计算284.7本章小结29第5章烟风阻力计算305.1烟道阻力计算305.1.1炉膛真空度305.1.2燃尽室真空度305.1.3锅炉管束阻力计算305.1.4空气预热器阻力计算315.1.5除尘器总阻力计算315.1.6烟囱阻力计算315.1.7烟道自生通风力计算325.2风道阻力计算335.3送风机的选择345.4引风机的选择345.5本章小结35结论36致谢37-III- 参考文献38附录A英文原文39附录B英文翻译44千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行-III- 第1章绪论1.1课题背景锅炉作为一种能源转换设备，在工业中得到了广泛的利用，它通过燃烧煤、石油、天然气等有机染料，能释放出热能，利用传热设备将热传给水或蒸汽，由这些中间载体将热传输到利用设备中，所以锅炉的主要任务是把燃料的化学能换成蒸汽的热能。链条炉是一种应用最广泛的工业锅炉，它与其它类型的锅炉相比，许多地方有独到之处：与沸腾炉相比，它设备简单，磨损小；与手烧炉相比，它机械化程度高，易实现燃烧过程的自动控制；与煤粉炉相比，它设备简单，辅机少，因而投资少。同时利用炉膛内前后拱的配合，在炉内形成良好的空气动力场，且保证燃烧过程的稳定，利用链条炉排的不断移动，实现了给煤和除渣的机械化，降低了运行人员的劳动强度，改善了劳动环境。煤是我国锅炉的主要燃料，由于链条炉由于链条炉有以上优点，虽然它的煤种适应性差，链条炉仍然是利用最广泛，最普遍的工业炉炉种。1.2本文研究内容和意义本锅炉的型号为SZL7.0-1.0/115/70-AI，即双锅筒纵置式链条炉，额定供热量为7.0MW，蒸汽出口压力为1.0MPa，燃用燃料为I类烟煤。本次设计的燃料是以吉林通化I类烟煤为代表煤种，其低位发热量为13536kJ/kg,灰份较高，着火不容易，但利用拱的配合可以获得较高的热效率。在设计时采用了一些切实可行的措施，改善了锅炉鼓包、爆管和前管板裂纹的缺点。基于以上对锅炉和代表煤种的优、缺点的了解及初步分析在设计该安全、高热效率、简单可行的方法，以及由于对专业知识和实际经验的缺少，在此次设计中可能会出现错误，请老师谅解。-2- 第1章锅炉结构与设计简介1.1锅炉概述锅炉是国民经济中重要的能源转换设备，锅炉本体大致可分为水冷壁、锅炉管束、省煤器以及空气预热器。它们都是各种类型的受热面，烟气的热能通过这些受热面传递给工质。锅炉本体一侧处在高温烟气条件下，因而要求它们的结构和材料要能够承受高温和抵抗烟气的腐蚀；锅炉的另一侧工质是水、水蒸汽和空气，水和水蒸汽工作时具有很高的工作的压力，所以锅炉本体主要部件还要具有一定的承受能力；另外锅炉本体还要具有良好的传热性能。前燃烧设备：链条炉排的炉排块是装在有连链轮带动的链条上的，煤自炉煤斗落至炉排上，炉排由传动机构带动自前往后缓慢移动，通过限制煤层厚度的煤闸板把煤代入炉膛。由于受到炉膛的辐射和炉膛中火焰与烟气的辐射热，进入炉膛的煤层在前进中温度不断提高而干燥，然后放出挥发份而着火，在前进中逐渐燃烧完全，最后把燃尽后的灰渣由装置在炉排末端的除渣板（俗称老鹰铁）铲落至渣斗。为了适应不同燃烧区段空气量的要求，煤层下的送风采取分段送风，且所用风压不同，这样能保证燃烧充分，还有一定的燃烧强度，能给锅炉提供足够的可利用热能，进而提高锅炉的效率。锅炉炉墙：炉墙是用来把锅炉中的烟气、受热面和外界隔绝，保证和提高锅炉运行的经济性和安全性。其主要作用防止外界的冷空气等漏入烟道和炉膛，防止锅炉热量的损失，减少锅炉的散热损失，以及组成烟气的流道。炉墙内层用耐火砖砌成，间隙不够的地方用火混凝土浇制；耐火层外用绝热性能良好的保温层做绝热层；最外面用钢板做成外部密封层。金属框架起支撑、稳定作用，要具有一定的强度和稳定性。热水锅炉的特点：热水锅炉与蒸汽锅炉相比，根本不同点是：锅炉不产生蒸汽，进出的都是水。水可以是强制流动，也可以是自然循环。因此热水锅炉的特点如下：1.结构简单、制造方便，耗钢量少，成本低；2.对水质要求相对较低，工作压力不高，故安全性较好；3.工质温度较低，易产生烟气侧的酸腐蚀；4.热水锅炉多用于供暖，锅炉多为不合理的间断运行，启动时金属壁温较低，极易结露、粘灰；5.-2- 热水锅炉季节性很强，要求系统设计要考虑供热负荷调节的可能，同时也要求锅炉有较大的适应性；1.运行操作方便；2.热水锅炉在突然停电、停泵时，锅水容易汽化，必须采取措施以保证锅炉工作的安全。1.1方案论证对于锅炉的设计，可以采用局部设计方案，也可以采用整体设计方案。本次设计的任务是对整个锅炉进行设计，一般来说，不适合采用局部的设计。整体设计是为了保证锅炉出力和参数的条件下，尽量的使用原有的设备，对锅炉进行大规模的彻底的设计。由于利用了一些原有的设备，整体设计可以节约一定的成本，而且能够满足锅炉的额定出力，满足锅炉的负荷要求，但是整体设计的改动较大，工期较长，而且设计后的和原有的设备的寿命不同，两者之间存在着隐患。相比较而言，整体的设计就有更大的优点。整体的设计就是保持原有的燃烧受热面和对流受热面不便，只是对相关的差异性的地方进行设计，这可以说是合条件的适当的设计。本次设计主要应用了局部的设计方案，主要的设计有：设计了锅内装置；优化了一次风系统；增加了外伸烟道，是布置趋于合理；对锅炉顶棚，平台及扶梯的设计。该方案的优点是避免了过多的能源浪费，结构简单，工程的工期短，工作量少。本次设计的课题为SZL7.0-1.0/115/70-AI，该锅炉属于低压小型工业锅炉，受到应用条件的限制，需要停炉和起炉，负荷经济变化，采用双锅筒，正是基于此。因双锅筒水容量较大，并且有较大的蓄热能力，所以适应负荷变化能力强，且气压稳定，运行特性好，自然循环特性条件好，对于低压锅炉单靠辐射受热面是不够的，而双锅筒可以布置较多的对流受热面。采用纵置式可以使锅炉结构紧凑，尺寸小，便于安装。设计后的热水锅炉也沿袭了蒸汽锅炉的这些优点。同时，热水锅炉还有自己的特点：热水锅炉自然循环的运动压头来自水温差而产生的密度差，其植极小。由于热水所载带的只是物理显热，不存在蒸发潜热，热水的载热量要比蒸汽小得多，热水锅炉锅水不浓缩，水质变化不大，因此对补给水硬度要求忽略低点，此外，热水锅炉的低温受热面容易发生低温腐蚀和堵灰。-2- 为了减少不完全燃烧损失，以便提高热效率，在炉膛和锅炉管束之间布置燃尽室，燃尽室既可以调节合理烟速，烟气中的飞灰在其中起飞灰沉淀作用，也承担部分的换热，使得未燃物得到充分的燃烧，同时，也起了保护后面管束免受磨损的作用。锅炉管束中烟气作横向冲刷。烟道横向，可以降低钢耗，减少总体尺寸。对于管束，采用顺列布置，目的是为了传热的效果较好，减少烟气的流动阻力，管的磨损较小，降低电耗，提高效率，同时也使加工工艺简化。因为烟气流程中有冲刷死角，可以采用较小的热有效系数来补偿，而三个烟道流通截面积逐渐减小，保证了烟速的均匀性，换热效果好。同时每一流程都设置了漏灰装置。管束在节距的选择上主要考虑以下因素：第一，相邻两根管子焊接时，热影响区不重合；第二，焊缝及热影响区内，不可开孔；第三，保证烟速合理性。烟气温度的选取重点是炉膛出口烟温θl”和排烟温度θpy的选取。由于θl”直接影响锅炉的经济性和安全性，所以θl”的选择一定要合理：若θl”过低，不经济且炉膛温度水平降低，对燃烧不利，使固体和气体不完全燃烧损失增加；若θl”过高，将引起受热面结渣，影响锅炉的安全可靠运行。所以对一般煤种，在热水锅炉中，θl”应选择在900℃-950℃范围内。同样对排烟温度的选择，也应根据技术经济性分析来选取：若θpy降低，锅炉排烟热损失减少，效率提高从而节约燃料，降低锅炉运行费用。但θpy过低时，传热不良从而使尾部受热面增加，体积增大，金属耗量增加，投资增加，同时θpy太低时尾部受热面易发生低温腐蚀或堵灰，影响运行可靠性。所以θpy在D≥6t/h的锅炉中，根据所用煤种水分和硫分的大小，不宜低于150℃，通常新设计锅炉取为160-180℃。为了降低θpy，锅炉尾部设有尾部受热面：空气预热器。空气预热器除了可以为燃料提供热空气，改善着火和燃烧条件外，更重要的是，降低排烟温度。因此必须布置入口温度为30℃的空气预热器。为了烟气侧和空气侧放热系数接近，得到较大的传热系数，尽量使wk/wy=1/2，使流动趋于逆流，可以得到较大的温压。1.1锅炉基本特性1.1.1锅炉基本特性表2-1锅炉规范锅炉型号SZL7.0-1.0-115/70-AI供热量7.0Mw出水温度115℃工作压力1.0MPa回水温度70.0℃排烟温度170℃冷空气温度30℃-2- 1.1.1燃料特性表2-2设计燃料序号名称符号单位数值1碳%38.462氢%2.163氧%4.654氮%0.525硫%0.616水份%10.507灰份%43.108挥发份%21.919低位发热值kJ/kg135362.3.3管子特性表2-3管子特性名称管径×厚度节距排列及气流流向符号横向纵向管子排列方式烟气冲刷方式烟气与工质流向单位mmmmmm水冷壁125125锅炉管束125125顺列横向交叉流空气预热器错列纵向交叉流下降管热水引出管2.3.4主要经济技术指标表2-4经济技术指标锅炉效率,％排烟温度,℃燃料消耗,㎏/s给水温度,℃81.261700.735670-2- 2.3.5锅炉基本尺寸表2-5锅炉尺寸炉膛宽度炉膛深度上下锅筒中心距锅炉外形尺寸长宽高单位㎜㎜㎜㎜㎜㎜数值23005653420010100332088001.1锅筒及炉内设备锅筒是容纳水的筒形受压容器，采用双锅筒结构，既经济易安装，检修固定方便。2.4.1上锅筒内径1200㎜，壁厚22㎜，筒身长8260㎜，包括两侧封头一起为9200㎜。上锅筒筒身用20钢板热卷冷校而成，封头为20钢冲压而成的椭圆形封头，为了焊接方便，封头和筒身壁厚都采用一致即22㎜。锅内装置：安装有隔水板和配水管，隔水板位于下降管和管束第一排管中间，配水管两头开有均匀小孔，将回水管给下降管均匀分配。2.4.2下锅筒下锅筒内径1000㎜，壁厚22㎜，筒身长3700㎜，包括两侧封头一起为4500㎜，筒身及封头都为20钢板制成。下锅筒底部有定期排污管，以便排出杂志和沉淀物。上下锅筒之间有管束。2.4.3水冷壁在锅炉炉膛内经常布置大量水冷壁，一方面可以充分发挥辐射受热面热强度的特点，同时它用来保护炉强免受高温破坏使灰渣不易粘结在炉墙上，防止炉膛被冲刷磨损，过热破坏。它是自然循环锅炉构成水循环回路不可缺少的重要部件。本锅炉炉膛内四壁都布置有水冷壁，其中前墙有18根51×2的碳素钢管节距为125㎜组成，前墙水冷壁管组下部焊在219×6的集箱上，上部直接与锅筒焊接在一起，后墙与前墙相同由18根51×2的碳素无缝钢管组成。两侧水冷壁分别由18根51×2的碳素无缝钢管节距为125㎜组成。-2- 2.4.4燃烧设备燃烧由煤斗和正转链条炉排及其传动装置组成，炉排有效燃烧面积为11.45㎡。2.4.5锅炉管束上下锅筒中心距为4200㎜，中间由432根51×2碳素无缝钢管胀接在上下锅筒上组成，管子顺列布置，横向24根，纵向18根，横向节距为125㎜，纵向节距为125㎜。上下锅筒及管束通过上锅筒支撑在锅炉钢架上。2.4.6空气预热器：采用钢管式空气预热器，单级错列布置，由800根Φ40×1.5组成，横向节距70mm,纵向节距50mm，高2.75mm，烟气在管内自上而下流动，空气在管外做横向冲刷。空气两次交叉流动，冷空气由30℃被加热到160℃变成热空气后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的受热面积为311.896m2。1.1钢架、平台和扶梯为了支撑锅筒、集箱、管子及炉墙，设置了钢架，锅炉本体重量由刚架传至基础，为安装、检查和维修，设置了平台，各平台之间由扶梯连接。1.2炉墙炉膛炉墙的负荷作用在钢架和基础，分二层。内层为耐火砖，外层为硅藻土保温砖，在侧墙上分别在前拱下方，锅炉管束中部，燃尽室，，以及后拱上方均开有人孔，以便安装维修，清除灰渣。1.3锅炉范围内的阀门仪表锅炉产生的热水由主出水管供给用户。为了保证锅炉安全，装有两个安全阀，同时在上锅筒装有两个压力表以便观察压力，有排气阀一个，水压表两个。-2- 1.1本章小结本章主要对本文所设计的锅炉进行了简单的介绍，着重论述了锅炉的合理性、主要的设计参数的选取及本设计锅炉的主要的优点，同时对本次设计中涉及的计算给出了论述。通过下文计算可知上述论证合理，符合实际工程要求。-2- 第1章锅炉热力计算1.1锅炉规范和基本参数计算1.1.1锅炉规范1．锅炉额定供热量=7MW2．锅炉工作压力=1.0Mpa3．额定给水温度=70℃4．额定出水温度=115℃5．冷空气温度=30℃6．排烟温度=180℃1.1.2燃料特性1．燃料名称：吉林通化2．燃料工作基（应用基）成分碳=38.46%氢=2.16%氧=4.65%氮=0.52%硫=0.61%水分=10.50%灰分=43.10%挥发分=21.91%3.燃料低位发热量=13536kJ/kg1.1.3锅炉各受热面漏风系数和过剩空气系数烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表II-1中。炉膛出口过量空气系数按表2-1（[1]）取。烟道中各受热面的漏风系数按表2-3取。-2- 表3-1烟道中各处过量空气系数及各受热面的漏风系数烟道名称过量空气系数漏风系数炉膛1.450.1燃尽室1.451.500.05锅炉管束1.501.600.1空气预热器1.701.800.11.1.1理论空气量的计算1.理论空气量及=1时的燃烧产物容积的计算理论空气量=0.0889（Cy+0.375Sy）+0.265Hy-0.0333Oy=3.857Nm3/kgRO2理论容积=0.01866（Cy+0.375Sy）=0.722Nm3kgN2理论容积=0.79Vo+0.8Ny/100=3.501Nm3/kgH2O理论容积=0.111Hy+0.0124Wy+0.0161Vo=0.432Nm3/kg1.1.2烟气特性表表3-2烟气特性表序号名称符号单位计算公式及来源炉膛燃尽室锅炉管束空气预热器1入口过量空气系数—1.451.51.72出口过量空气系数—1.451.51.61.83平均空气系数—（+）/21.451.4751.551.754水蒸汽容积Nm³/㎏+0.0161(-1)Vº0.45990.46150.46620.4786-2- 5烟气总容积Nm³/㎏+VoH2O+VoN2+（αpj-1）Vº6.39076.48716.77467.54786RO2容积份额—VRO2/Vy0.1130.11130.10650.09577H2O容积份额—VoH2O/Vy0.06760.06660.06380.05728三原子气体容积份额—rRO2+rH2O0.18060.17790.17030.15299烟气重量㎏/㎏1-Ay/100+1.036αpjVº6.32946.42876.72677.521210飞灰浓度㎏/㎏Ayafh/(100G)0.01360.01340.01280.0115注：飞灰份额afh按表2-1取0.2。1.1焓温表表3-3寒温表烟气温度υ℃VRO2=0.722(m3)标准/kgVoN2=3.501(m3)标准/kgVoH2O=0.432(m3)标准/kgV°=3.857(m3)标准/kgCco2υkJ/(m3)标准IRO2=VRO2*Cco2υkJ/kgCN2υkJ/(m3)标准IN2=VN2*CN2υkJ/kg㎏CH2OυkJ/(m3)标准IH2O=VH2O*CH2OυkJ/kgCkυkJ/(m3)标准Iko=Vo*CkυkJ/kg100170122.74130396.6315165.23132509.12200358258.48260793.26305131.762661025.96300559403.603921195.99463200.024031554.37400772557.385271607.88626270.435422090.49500994717.676642025.86795343.446842638.196001225884.458042453.009694183.618303201.3170014621055.569482877.091149496.379783772.1580017051231.0110943337.791334576.2911294354.5590019521409.3412423789.341526659.2312824944.67100022041591.2913924246.991723744.3414375542.51110024581774.6815444710.471925831.6015956151.92120027171961.6716975177.552132921.0217536761.32130029772149.3918535653.5023441012.6119147382.30140032392338.5620096129.4625591105.4920768007.13150035032529.1721666608.4727791200.5322398635.82160037692721.2223257093.5830021296.8624039268.37170040362913.9924847578.6832291394.9325679900.92表3-4-2- 温度Iy=Iy°+(α-1)IkoKJ/Kg1.451.51.61.8I△II△II△II△I100991.902001799.082004.271012.373002732.23933.153043.111038.844003689.98957.755004669.88979.906007006315.108007104.647322.379008083.01978.378330.251007.8810009076.75993.749353.881023.63110010085.381008.6310392.981039.10120011102.831017.45130012137.541034.71140013176.721039.18150014224.291047.57160015282.431058.14170016343.011060.581.1锅炉热平衡及燃料消耗量计算表3-5热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式或来源数值1燃料低位发热量KJ/㎏由给定燃料定135362冷空气温度℃给定303理论冷空气焓KJ/㎏152.744排烟温度℃假设1805排烟焓KJ/㎏查烟气焓温表1801.86固体不完全燃烧损失%[1]表2-1147气体不完全燃烧损失%[1]表2-118排烟损失%9.5889散热损失%[1]表2-61.7-2- 10飞灰份额afh—[1]表2-60.211灰渣焓KJ/㎏按附表取（600℃）55412灰渣物理热损失%1.41113锅炉总热损失%28.69914锅炉热效率%71.30122锅炉输出热量MW给定700024燃料消耗量㎏/s0.735625计算燃料消耗量㎏/s0.632629保热系数—0.97671.1炉膛计算1.1.1炉膛结构特性计算1.炉排面积热负荷qR=800KW/m2炉排面积R=12.45m2取炉排长度L=5.93m炉排宽度=2.1m1.1.1.1炉膛周界面积计算a.前墙面积Fq光管面积：Fq1=2.468×2.1+0.5×(1.2+2.1)×0.26=5.4818㎡覆盖耐火砖面积：Fq2=(0.990+0.996+1.229)×2.1=6.7515㎡前墙总面积：Fq=Fq1＋Fq23=12.2333㎡b.后墙面积Fh光管面积：Fh1=2.468×2.1+0.5×(1.2+2.1)×0.26=5.4818㎡覆盖耐火砖面积：Fh2=(0.5+3.991+2.0)×2.1=13.6311㎡后墙总面积：FH=FH1+FH2=19.1129㎡c.侧墙面积Fzc光管面积Fc1=2.3×2.998×2=13.7448㎡耐火砖面积Fc2=17.8748㎡侧墙总面积：Fc=Fc1+Fc2=31.62f.出口窗面积Fch出口窗面积：Fch=1.7995㎡-2- g.炉排面积R=12.45㎡周界面积：Fl=Fq+Fh+F+Fch+R=77.2157㎡1.1.1.1炉膛容积计算=33.2m31.1.1.2辐射受热面积的计算a.前墙辐射受热面积Hq光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735Hq1=xFq1=0.735×5.4818=4.0291㎡耐火砖：Hq2=0.15×Fq2=0.15×6.7515=1.752㎡前墙总辐射受热面积：Hq=Hq1＋Hq2=5.0418㎡b.后墙辐射受热面积Hh光管:s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735HH1=xFh1=0.735×5.4818=4.0291㎡耐火砖：Hh2=0.15×Fh2=0.15×13.6311=2.0447㎡后墙总辐射受热面积：Hh=HF1+Hf2=6.0748㎡c.侧墙辐射受热面积Hc侧墙光管：s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735Hc1=xFc1=0.735×13.7448=10.1024㎡覆盖耐火涂料面积：HC2=0.3FC2=0.3×17.8748=5.3624㎡侧墙总辐射受热面积：HC=HC1+HC2=15.4648㎡f.出口窗辐射受热面积Hch错列布置x=0.52出口窗辐射受热面积：Hch=0.52×1.7995=0.9357㎡总辐射受热面积HfHf=Hq+Hh+Hc+Hch=27.5171㎡1.1.1.3有效辐射层厚度=1.5479m1.1.1.4炉膛水冷度=0.43521.1.1.5火床与炉墙面积比=0.19691.1.2炉膛传热计算表3-6炉膛传热计算-2- 序号名称符号单位计算公式或来源数值1输入热量kJ/kg表3-6135362冷空气理论焓kJ/kg表3-5152.743炉膛出口过量空气系数—表3-31.454炉膛漏风系数—先假定再校核0.15热空气温度℃1506热空气焓kJ/kg表3-3767.547空气带入热量kJ/kg1051.458入炉热量kJ/kg14586.489理论燃烧温度℃表3-5147510炉膛出口烟气温度℃假设98011炉膛出口烟气焓kJ/kg表3-5887812平均热容量kJ/kg·℃11.5313水蒸气容积份额—表3-50.067614三原子气体容积份额—表3-50.180615飞灰浓度kg/kg表3-50.013616三原子气体辐射减弱系数1/m·Mpa0.045817飞灰辐射减弱系数1/m·Mpa0.889318系数1/m·Mpa按表4-7查0.1519烟气辐射减弱系数1/m·Mpa1.085120火焰黑度0.814421水冷壁表面黑度取定0.822炉膛黑度0.746323计算燃料耗量kg/s表3-60.632624保热系数—表3-60.9767-2- 25波尔茨曼准则0.71326管外结灰层热阻ξm2·℃/kW层燃炉取2.62.627炉内传热量kJ/kg5575.4728辐射热流密度kW/m2106.91729金属管壁温度K365.530系数值—0.090931无因次方程----1.020332系数—表4-4查0.671133系数—表4-4查0.214434无因次温度—0.67435炉膛出口烟气温度℃90536炉膛出口烟气焓kJ/kg表3-5813337炉内辐射传热量kJ/kg6303.1138辐射热流密度kJ/kg120.87与假设炉膛出口烟气温度相差42.2℃，小与±100℃，因此不用重新计算。1.1燃尽室计算1.1.1燃尽室结构计算1.1.1.1燃尽室周界面积计算a.前墙面积Fq光管面积：Fq1=4×2.1+0.5×2.3×0.26-1.7995=7.0295㎡入口窗：Fq2=1.7995㎡前墙总面积：Fq=Fq1+Fq2=8.829㎡b.后墙面积Fh覆盖耐火砖面积：Fh1=1.0×1.1=1.1㎡光管面积：Fh2=7.0295-1.1=5.9295㎡出口窗：Fh3=1.7995㎡后墙总面积：Fh=Fh1＋Fh2＋Fh3=8.829㎡c.侧墙面积Fc侧墙覆盖耐火砖面积：Fc1=1.0×1.4×2=2.8㎡侧墙光管面积：Fc2=(3+0.52)×1.4×2=9.856㎡-2- 侧墙总面积：Fc=Fc1＋Fc2=12.656㎡f.底面积：Fd=1.4×2.1=2.94㎡燃尽室周界面积:Frj=Fq+Fh+Fc+Fd=33.254㎡1.1.1.1燃尽室容积Vrj=8.829×1.4=12.3606m31.1.1.2前墙辐射受热面积a.前墙辐射受热面积Hq入口窗：x=0.48Hq2=0.48×Fq2=0.48×1.7995=0.8638㎡前墙辐射受热面积Hq=Hq2=0.8638㎡b.后墙辐射受热面积Hh耐火层：Hh1=0.15×Fh1=0.15×1.1=0.165㎡光管：Hh2=0.735×Fh2=0.735×5.9295=4.3582㎡出口窗：x=0.52Hh3=0.52×Fh3=0.52×1.7995=0.9357㎡后墙辐射受热面积Hh=Hh1+Hh2+Hh3=5.4589㎡c.侧墙辐射受热面积Hc耐火砖：Hc1=0.3×Fc1=0.3×2.8=0.84㎡光管：s/d=120/51=2.35e/d=0.5x=0.735Hc2=0.735×Fc2=0.735×9.856=7.2442㎡侧墙辐射受热面积Hc=Hc1+Hc2=7.9792㎡燃尽室辐射受热面积HrjHrj=Hq+Hh+Hc=14.3019㎡9.有效辐射层厚度S=3.6×Vrj/Frj=3.6×12.3606/33.254=1.338m10.水冷度x=Hrj/Frj=14.3019/33.254=0.431.1.2燃尽室热力计算表3-7燃尽室传热计算见表序号名称符号单位计算公式或来源数值1入口烟温。C表3-79052入口烟焓KJ/kg表3-781333漏风系数—表3-30.054理论冷空气焓KJ/kg表3-6152.74-2- 5出口烟温。C假设8506出口烟焓KJ/kg表3-57326.317烟气平均温度K1150.178平均热容量KJ/kg。C14.80599水蒸气容积份额—表3-40.066610三原子气体容积份额—表3-40.177911飞灰浓度㎏/㎏表3-40.013412三原子气体辐射减弱系数1/mMPa0.059713飞灰辐射减弱系数1/mMPa0.759714烟气辐射减弱系数1/mMPa0.819415烟气黑度—0.665916水冷壁表面黑度—取定0.817燃尽室水冷度X由上面计算0.442618燃尽室系统黑度—0.741619波尔茨曼准则—6.705520系数—取定0.1521无因次方程—0.945522出口烟温。C84123出口烟焓KJ/kg表3-57735.624燃尽室吸热量KJ/kg395.6与假设燃尽室出口温度相差-9℃，小于+100℃，不必重新计算-2- 1.1锅炉管束计算1.1.1结构特性计算横向：n1=24根S1/d=125/51=2.45纵向：n2=18根S2/d=125/51=2.45上锅筒直径：1200㎜下锅筒直径：1000㎜两锅筒间距：4200㎜每排管角度差：7度1.1.1.1管子的总长度l=×2=78.233m1.1.1.2受热面积H=πdln1=3.14×0.051×78.233×24=300.68㎡1.1.1.3烟气流通截面面积Fpj=2.32㎡1.1.1.4管子有效辐射层厚有效辐射层厚度S=0.9d(4S1S2/πd2-1)=0.3054m1.1.2锅炉管束传热计算表3-8锅炉管束传热计算序号名称符号单位计算公式或来源数值1入口烟温。C表3-88412入口烟焓kj/kg表3-87735.63漏风系数—表3-30.14理论冷空气焓kj/kg表3-6152.745工质温度。C表3-11156出口烟温。C先假定，再校核2807出口烟焓KJ/kg查表3-52545.6-2- 8烟气侧放热量KJ/kg5083.999最大温差。C72610最小温差。C16511平均温压。C378.6412烟气容积Nm3/㎏查表3-56.776413烟气平均流通截面积㎡由结构特性2.3214烟气平均温度。C493.6415烟气速度m/s5.5716水蒸气容积份额—查表3-50.063817三原子气体容积份额—查表3-50.170318对流换热系数KW/(㎡。C)0.0519飞灰浓度㎏/㎏查表3-50.012820三原子气体辐射减弱系数1/mMPa0.149221飞灰辐射减弱系数1/mMPa1.161322烟气辐射减弱系数k1/mMPa1.310523烟气黑度—0.329824管壁温度。C17525辐射换热系数KW/㎡。C图6-12查取0.007326热有效系数—表6-70.527传热系数KW/㎡。C0.0286528传热量KJ/㎏5156.1629相对误差%1.42∣△Q∣=1.42%<3%,设计合格。1.1.1空气预热器计算1．空气预热器结构计算(结构如图II-4所示)外径：d=40㎜厚度：δ=1.5mm-2- 横向节距：s1=70mm纵向节距：s2=50mm管子长度：L=2.75m横向管子数：n1=20纵向管子数：n2=40受热面积：H=n1n2ЛdpjL=311.896㎡空气流通面积：f=L/2(a-dn)=0.624㎡烟气流通面积：F=Лn1n2dn2/4=1.187㎡横向相对节距：s1/d=1.75纵向相对节距：s2/d=1.251.1.1空气预热器热力计算表3-9空气预热器传热计算序号名称符号单位计算公式或来源数值1入口烟温θˊky。C由表II-9取2802入口烟焓IˊkyKJ/kg由表II-3查取2835.343漏风系数△αky由表II-1取0.14出口烟温θ"KY。C假设1705出口烟焓I"KYKJ/kg由表II-3取1700.566比值βα"-Δαl+Δαky/21.357热空气出口焓I0rkKJ/kg((β/φ+Δαky/2)+IˊKY-I"KY)/(β/φ+Δαky/2)767.548热空气出口温度trk。C由表II-3取1509烟气侧放热量QRPKJ/kgψ(IˊKY-I"KY+△αKYIoLK)1227.5110烟气平均温度QPJ。C(θˊ+θ")/222511烟气速度WYm/sBjVy(θpj+273)/(273Fy)10.4312水蒸气容积份额rH2O由表II-2取0.478613三原子气体容积份额rq由表II-2取0.152914烟气纵向放热系数α1KW/㎡。CC1CWa00.0381615空气平均温度tpj。C(trk+tlk)/29016空气流速WKM/sBjV0(θpj+273)/(273f)5.5817空气侧放热系数α2KW/㎡。CCSCWCZa00.0277-2- 18热有效系数ψ[1]表6-70.7819传热系数KKW/㎡。Cψα1α2/（α1+α2）0．016420最大温差Δtd。CθˊKY-tlk25021最小温差Δtx。Cθ"KY-trk2022逆流平均温压ΔtPJ。C(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)42.2923差数P（θky-θ"KY）/（θky-tlk）0．4424差数R（trk-tlk）/（θky-θ"KY）1.090924温压修正系数ψ[1]图6-190.9625平均温压Δt。CψΔtPJ133.08526传热量QCRKJ/kgK△tH/Bj1226.9627相对误差ΔQ%(Qrp-QCr)/Qrp×1000.045误差满足计算要求，故不再重算。1.1热力计算的误差校核表3-10热力计算校核序号名称符号单位计算公式及来源数值1锅炉有效吸热量KJ/㎏9651.302炉膛传热量KJ/㎏表3-76303.113燃尽室吸热量KJ/㎏表3-8395.64锅炉管束传热量KJ/㎏表3-95156.165锅炉总吸热量KJ/㎏11854.876绝对误差KJ/㎏-32.57相对误差％0.346※由于0.346％＜0.5％，误差在允许范围以内，设计合格。1.2热力计算结果汇总表表3-11热力计算汇总名称符号单位炉膛燃尽室管束空气预热器-2- 受热面积m227.517114.3019300.68311.896烟气入口温度℃905841280烟气出口温度℃905841280170工质入口温度℃7030工质出口温度℃115150烟气平均速度m/s8.1311.08工质平均速度m/s5.72平均温差℃378.64133.085传热系数Kw/(m2.c)0.02870.0164传热量kw6303.11395.65156.161226.961.1本章小结本章首先罗列了设计任务书中的主要参数，根据燃料类别选择了具有代表性的煤种，对其成分进行了分析。辅助计算中作了空气平衡计算，燃烧产物的容积及焓计算，接着进行了锅炉平衡及燃料耗量的计算，为后续的结构设计打下基础。对锅炉各个部分作了具体的结构设计和传热计算，包括炉膛结构特性及传热计算，燃烧室结构及传热计算，锅炉管束结构及传热计算，空气预热器的几何特性及传热计算。最后进行了热力计算的误差校核，对热力计算的结果进行了汇总。-2- 第1章锅炉强度计算1.1上锅筒强度计算表4-1上锅筒强度计算序号名称符号单位计算公式及来源-1锅筒内径㎜设计数据12002锅筒壁厚㎜设计数据223额定压力设计数据1.04上锅筒至锅炉出口压降05液柱静压力上锅筒为006锅筒工作压力1.07安全阀低位开启压力0.048计算压力1.049材料选用10锅筒计算壁温℃选取24011基本许用压力12512修正系数0.9513许用应力118.7515最小减弱系数0.52727272716理论计算壁厚㎜11.724228817附加壁厚㎜1.018最小许用壁厚㎜12.724228819有效壁厚㎜10.724228820实际减弱系数0.57416619421最大允许开孔径㎜150.336037722系数1.01532032723屈服极限225结论：，所以强度合格。-2- 1.1上锅筒有孔封头的强度设计表4-2上锅筒封头强度计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1材料选取20g2内径㎜设计数据12003壁厚㎜设计数据224计算压力MPa表4-11.045计算壁温℃选取2506基本许用压力MPa1257修正系数18许用应力MPa1259人孔最大直径㎜设计数据40010减弱系数0.71428571411封头内高㎜35012形状系数113理论计算壁厚㎜8.2014附加壁厚㎜1.32013647515最小许用壁厚㎜9.52150122316封头有效壁厚㎜20.67986353结论：所以强度合格。1.2下锅筒强度设计表4-3下锅筒强度计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1锅筒内径㎜设计数据10002壁厚㎜设计数据163额定压力MPa设计数据1.0-2- 4液柱静压力MPa0.0495锅筒工作压力MPa1.0496安全阀低位开启压力MPa0.047计算压力MPa1.0898材料选用9锅筒计算壁温℃选取25010基本许用压力MPa12511修正系数0.9512许用应力MPa118.7513最小减弱系数0.4578775714理论计算壁厚㎜9.60969320215附加壁厚㎜116最小许用壁厚㎜10.6117有效壁厚㎜8.60969320218实际减弱系数0.50827193419最大允许开孔直径㎜128.814211220系数1.01812567结论：所以强度合格。1.1下锅筒封头开孔计算表4-4下锅筒封头计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1材料设计数据2内径㎜设计数据10003壁厚㎜设计数据164计算压力MPa表4-31.0895计算壁温℃选取250-2- 6基本许用应力MPa1257修正系数椭球封头18许用应力MPa1259人孔最大直径㎜设计数据40010减弱系数0.57894736811封头内高㎜237.512形状系数113理论计算壁厚㎜7.20198775614附加壁厚㎜1.22019877615最小取用壁厚㎜8.42218653116封头有效壁厚㎜14.7798012217系数1.031115371结论：所以强度合格。1.1前后集箱开孔计算表4-5前后集箱开孔计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1集箱外径㎜设计数据2192壁厚㎜设计数据63额定压力MPa设计数据14液柱静压MPa0.06875集箱工作压力MPa1.06876安全阀低位开启压力MPa0.047计算压力MPa1.10878材料选取9集箱壁温℃选取25010基本许用应力MPa12511修正系数0.912许用应力MPa112.513纵向节距㎜设计数据12514孔径㎜设计数据52-2- 15纵向减弱系数0.58416最小减弱系数0.58417理论计算壁厚㎜1.86355727518系数0.1819附加壁厚㎜1.338420最小许用壁厚㎜3.20195727521有效壁厚㎜4.661622实验减弱系数0.2326408323最大允许开孔直径㎜74.6696796124系数1.04257168925屈服极限MPa22526允许最高水压实验压力MPa1.88437489627水压实验压力MPa1.385875结论：所以强度合格。1.1安全阀排放能力计算表4-6安全阀排放能力计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1额定热功率MW设计给定72额定压力MPa设计数据1.03安全阀最大开启压力MPa1.121.064安全阀数量-设计选取25去用直径mm设计选取506安全阀提升高度mmh≧0.25d12.57排量系数≤1/20,=135>1/4,c=700.2359安全阀截面积㎡Nπd²/4392510排放能力kg/hAC(10.2P+1)K10895-2- 1.1本章小结本章对锅炉的部分受压元件进行了强度设计和校核，上锅筒内径1200㎜，取用壁厚22㎜，材料，经校核强度合格；上锅筒有孔封头内径1200㎜，取用壁厚22㎜，材料，经校核强度合格；下锅筒内径1000㎜，取用壁厚16㎜，材料，经校核强度合格；下锅筒有孔封头内径1000㎜，取用壁厚16㎜，材料，经校核强度合格；前后集箱外径219㎜，取用壁厚6㎜，材料，经校核强度合格；最后对安全的排放能力作了校核。-2- 第1章烟风阻力计算1.1烟道阻力计算1.1.1炉膛真空度根据平衡通风情况给出的炉膛出口负压取值范围为20-30Pa，在此取炉膛真空度Pa。1.1.2燃尽室真空度取Pa，故总的炉膛出口负压（包括燃尽室）为Pa。1.1.3锅炉管束阻力计算表5-1锅炉管束阻力计算序号名称符号单位依据数值1烟气平均容积热力计算6.77642烟气有效流通面积㎡热力计算2.323平均烟温℃热力计算493.644平均烟速m/s热力计算5.575管外径㎜546管子布置方式顺列7横向相对节距0.1258纵向相对节距0.1259比值110管子排数3个回程2411单排管子阻力系数图6-60.95547112横向冲刷阻力系数45.8626313动压头Pa图6-421.514横向冲刷阻力Pa20.5426415转弯阻力系数两个180°转弯6-2- 16转弯阻力Pa12917积灰修正系数表8-101.218锅炉管束阻力Pa179.45121.1.1空气预热器阻力计算表5-2序号名称符号单位计算公式及来源数值1烟气平均容积VyNm3/s热力计算7.54782烟气有效流通面积Fm2热力计算1.1873平均烟温θpj○C热力计算2254平均烟速wym/s热力计算11.085管内径dwmm376冲刷长度Lm表II-114.07每米冲刷阻力ΔhhxPa/m查[1]图8-744.158修正系数c—查[1]图8-70.659积灰修正系数k—查表8—101.110沿程摩擦阻力ΔhmcPa/mcΔhhxL126.2711截面比值f—Fx/Fd=0.785d2/s1s20.29312进口局部阻力系数ξ′—查[1]表8-80.32413出口局部阻力系数ξ″—查[1]表8-80.4914动压头hdPa查[1]图8-756.9015空气预热器进出口局部阻力ΔhjbPak（ξ′+ξ″）hd51.9516空气预热器总阻力ΔhkyPaΔhmc+Δhjb178.221.1.2除尘器总阻力计算容量为7MW的SHL10.5-1.0/115/70-WⅡ锅炉须加装旋风除尘器，这里采用切向进入式旋风除尘器，取阻力Pa。空气预热器至烟囱之间的连接烟道的阻力取为=200Pa。1.1.3烟囱阻力计算表5-3烟囱阻力序号名称符号单位计算公式及来源数值1烟囱高度m图6-130-2- 2烟囱出口烟速m/s表7-14153引风机出烟温℃163.72844每米烟囱温降℃/m0.55烟囱平均烟温℃163.72846烟气平均容积㎏/N8.7303877标准状态下烟气平均密度㎏/N1.3005578实际烟气平均密度㎏/N0.8376379内壁平均斜度查得0.0210摩擦阻力系数表6-20.511烟囱出口阻力系数选取1.112烟囱摩擦阻力Pa18.8468413烟囱局部阻力Pa103.657614烟囱总阻力Pa122.50441.1.1烟道自生通风力计算表5-4烟道自生通风力计算序号名称符号单位计算公式及来源数值1尾部竖井烟道计算高度m假定72受热面平均过量空气系数1.553平均烟气量㎏/N7.9648764标准状态下烟气平均密度㎏/N1.4255545平均烟温2556Pa-31.7566-2- 尾部竖井烟道自生通风量8烟囱自生通风力Pa90.811489烟道总自生通风力Pa59.0549110外界空气温度℃201.1风道阻力计算表5-5锅炉烟道系统总压降计算表序号名称符号单位计算公式及来源数值1燃料折算灰分Ayzs%(4.18*1000)Ay/Qydw13.30952判别式μfhAyzs%0.2Ayzs<6烟气含灰量不必修正2.6793当地最低大气压bPa假定1013254受热面平均过量空气系数apj（1.4+1.7）/21.555烟气平均容积VyNm3/kgVRO2+VH2O+VN2+1.061（apj-1）V06.90586标准状态下烟气密度ρ0yKg/Nm³（1-0.01Ay+1.306apjV0)/Vy7.9648767标准状态下烟气密度ρ0yKg/Nm³（1-0.01Ay+1.306apjV0)/Vy1.4255548修正前本体总阻力ΣhlPaΔhgg+Δhsm516.95129修正后本体总阻力ΔHlPaΣhlρ0y*101325/1.293b569.947310尾部受热面之后总阻力Σh2PaΔhcc+Δhy+Δhyc1122.50411修正后的总阻力ΔH2PaΣh2ρ0y*1.01325/1.293b1237.5812烟道系统流动总阻力ΔHylzPaΔHl+ΔH21807.52713炉膛负压Sl"Pa平衡通风2514烟道总压降ΔHyPaSl"+ΔHylz-Hyczs1773.472-2- 1.1送风机的选择表5-6送风机选取序号名称符号单位计算公式及来源数值1进口冷空气量表5-82.3993212流量储备系数设计规范1.13压头储备系数设计规范1.24计算空气流量2.6392535计算压头Pa13206压头换算系数17折算压头Pa13208送风机的选择9-35112D风量3.969风压Pa1942.38风机型号：JO2-72-6功率=22KW转数=960r/min1.2引风机的选择表5-7引风机选取序号名称符号单位计算公式及来源数值1引风机出烟温℃由表5-41702引风机出烟气流量4.5223流量储备系数设计规范1.14压头储备系数设计规范1.25计算烟气流量4.9746计算压头Pa1017.847压头换算系数1.0248折算压头Pa1042.16引风机的选择型号Y5-47-19C风量7.7194风压Pa26709电动机型号J-82-4功率=22.7，Kw转数，r/min-2- 1.1本章小结本章对整个过路锅炉的烟道系统和风道系统的阻力进行了计算，并在此基础上选择了引风机和送风机。烟道系统阻力计算中，先计算出炉膛和燃尽室真空度，锅炉管束阻力，除尘器总阻力，烟囱阻力，烟道自生通风力，这些阻力的代数和构成锅炉系统烟道总压降。风道系统阻力计算中，先计算出风道进口冷风道阻力，空气预热器阻力，热风道阻力，炉排进风管阻力，炉排下必须具备的风压，在此基础上计算了风道系统总的流动阻力，再结合风道自生通风力计算出风道系统总的压降。最后根据压降选择送风机和引风机。-2- 结论本文所设计的锅炉是在原始旧炉的基础上进行不断改进而成的新型热水锅炉。它主要结构特点是有一个前后布置的大直径锅筒，两边是边缘内拌边的平管板锅筒焊接。锅筒内部布置大量用以对流换热用的烟管，烟管两侧与前后管板相连接，锅炉两侧各布置一排水管和一个集箱，水管上下分别与锅筒和集箱相连接，集箱与锅筒之间有下降管相连接。炉膛是由锅筒下部、左右水冷壁管、前后炉拱、链条炉排所组成。后部是耐火砖筑砌的耐火墙和后管板组成的后烟室，用来析烟，由炉膛中产生的高温烟气，首先由炉膛受热面吸收一部分热量，然后经过后拱上方进入后烟室，在进入一部分烟管到达前管板后，经前烟箱折烟后进入另一部分烟管，又返回到后部，然后离开炉体进入尾部烟道。本文主要对锅炉进行了三大计算确锅炉的结构尺寸、运行要求。同时通过计算对锅炉上述指标进行了胶合校核，校核发现所设计的结构符合工程要求，对工程实际有参考意义。-2- 致谢本次毕业设计的成功制图和论文的计算编写倾注了本人大量的心血，更离不开王佐民老师的精心指导和无微不至的关怀,及其他老师的指点和鼓励。在毕业设计完成之际我衷心的向王佐民等老师四年的辛勤培养和教诲表示崇高的敬意和诚挚的感谢，并深深的祝福你们：工作顺心，万事胜意！最后衷心的感谢那些关心支持我的人们，尤其是我的父母，是你们渐弯的脊背让我的羽翼丰满，给了我腾飞的力量；还有我大学四年朝夕相处同窗奋斗的同学，是你们的帮助和支持让我不断进步和成长，让我的人生更加丰富多彩。此情铭记在心，我将不懈努力，誓创辉煌！-2- 参考文献[1]赵明泉.锅炉结构与设计[M].哈尔滨工业大学出版社,1991[2]车得福，庄正宁，李军，王栋编.锅炉.西安交通大学出版社.[3]庞丽君、孙恩召等.锅炉燃烧技术与设备[M].哈尔滨工业大学出版社，1991[4]岑可法等.锅炉和热交换器的积灰、结渣、磨损和腐蚀的防止原理与计算.科学出版社.[5]锅壳锅炉受压元件强度计算.GB/T16508-1996[6]工业锅炉原理[M].中国科技出版社。[7]杨世铭.传热学[M].高等教育出版社，2007[8]工业锅炉技术手册[M].上海工业锅炉研究所，1981[9]宋贵梁主编.锅炉计算手册.辽宁科学技术出版社.[10]何子申等.低压锅炉水处理及水分析.黑龙江科学技术出版社.[11]StanleyI.SandlerNonequilibriumThermodynamicsinEngineeringandScience2003[12]HuJinbang,LiYaping,ChenAnxin.FloeFieldofcirculatingfluidizedbedreactorwithventureinletconfiguration.TransactionofTianJinUniversity,2005.11(2):1-4-2- 附录A英文原文AnthracitechainadjustmentofcombustionAnthracite1.1featuresThequalityofanthracitecombustionchain.Notonlywiththeboilerdesign,manufactureandinstallationofthequalityofagreatrelationship.Andwiththecoalyardmanagement.Theboilerroomofthemanagementandfireman"scombustionmethodsofoperationandhavegreatrelationshipskills.FocusesinparticularlowvolatileanthraciteAnthraciteⅡcharacteristicsandburninglowvolatileanthracitechainadjustmentandoperationofthecombustionboilerrelevantissues.Compositionandpropertiesofcoalwithgeologicalconditionsandburialdepthanddifferentyears,sotheperformanceofdifferentcombustioncharacteristicsareburiedyearslonger,deeperlevelofcarbonation,themorecarbon,whilehydrogen,oxygencontentwasless.Thiscarbonizationprocesscarriedoutbytheformationofshallowanddeepvarietyofcoalwerepeat,lignite,anthraciteandbituminouscoalsuchasanthracitecoalsurfaceglossblackwithbright,smokelesscombustion,onlyashortblueflameasanthracitethelowestcontentofvolatilematter,volatilizationtemperaturesarehigh,slowrelease,andcarbonationlevelsdeep,sofireisverydifficult,noteasytoburn,intheI,Ⅱ,ⅢclassAnthracite,ⅡAnthraciteVminimumignitiontemperatureofthehighestlesslikelytoburn,isverydifficulttofireitextremelydifficulttoburnacoal.PracticeshowsthatcanadapttothechainofAnthraciteⅡcombustionboiler,canadapttotheClassⅢcombustionofanthraciteand-2- leancoalAnthraciteⅡmainfeaturesare:(1)highcarbonation,lowvolatile,generallyV2%~4%,thechemicalpropertiesofpoorcombustion,lowthermalconductivity,ignitiontemperatureof900ormore(Itypeabout800℃,Ⅲclassofabout700~C).(2)morethantheendoffinecoaldust,0~3mrnlitteraccountedfor70%ormore,andsomecoalparticlesizeof