年产22万吨甲醇精馏工艺设计毕业论文.doc 50页

'年产22万吨甲醇精馏工段工艺设计毕业论文目录摘要1ABSTRACT2第1章前言31.1甲醇的性质31.1.1甲醇的物理性质31.1.2甲醇的化学性质31.2甲醇的用途31.3甲醇工业的发展及现状41.3.1甲醇的消费量41.3.2世界甲醇工业发展概况41.3.3中国甲醇工业发展概况与发展前景61.4甲醇精馏方法的选择71.4.1甲醇精馏的概述71.4.2甲醇精馏方法8第2章精馏工艺流程的设计92.1甲醇精馏工艺流程比较92.1.1铜基催化剂合成粗甲醇的单塔精馏92.1.2铜基催化剂合成粗甲醇的双塔精馏92.1.3铜基催化剂合成粗甲醇的三塔精馏102.2精馏设备的选择112.2.1精馏塔的介绍和选择112.2.2其他部分设备的介绍14第3章工艺计算153.1物料衡算153.1.1预精馏塔的物料衡算15 3.1.2主塔的物料平衡计算163.2能量衡算173.2.1预塔的热量衡算173.2.2加压塔的热量衡算203.2.3常压塔的热量衡算213.2.4精馏系统能量结果汇总23第4章常压精馏塔设计254.1基础数据254.2塔板数的计算264.2.1处理能力264.2.2最小理论板数Nm264.2.3最小回流比274.2.4进料位置274.2.5实际理论板数284.2.6全塔效率的估算284.3精馏段与提馏段的体积流量284.3.1精馏段284.3.2提馏段304.4塔径计算324.4.1精馏段324.4.2提馏段334.5塔内件设计334.5.1溢流堰的设计334.5.2降液管的设计344.5.3塔板布置及浮阀数目与排列354.6塔板流体力学验算364.6.1汽相通过浮阀塔的压降364.6.2液泛374.6.3雾沫夹带37 4.7塔板负荷性能图384.7.1雾沫夹带线384.7.2液泛线384.7.3液相负荷上限线394.7.4漏液线394.7.5液相负荷下限线394.8常压塔工艺计算汇总404.9常压塔主要尺寸确定424.9.1塔高设计424.9.2接管设计42第5章结论45参考文献46致谢47 新乡学院本科毕业论文（设计）摘要甲醇精制就是通过精馏操作，将粗甲醇进行提纯。本设计需要将原料粗甲醇精制到含醇量99.95%的纯度。根据现代对甲醇精馏工艺设计的了解，甲醇三塔精馏技术以其能耗低、产品质量好的优点领先于其他工艺。所以本设计以三塔精馏工艺为依据，通过对粗甲醇进行物料衡算、能量衡算，设备选型，以及对主要设备常压塔的工艺尺寸计算，对提纯粗甲醇有更深刻的认识。关键词：甲醇，工艺设计，三塔精馏，常压塔46 新乡学院本科毕业论文（设计）ABSTRACTMethanolisrefinedthroughdistillationoperation,willberefiningthecrudemethanol.Thisdesignneedtobematerialcrudemethanolrefiningtothealcoholcontentof99.95%purity.Accordingtothemodernunderstandingofthemethanoldistillationprocessdesign,methanoltowerdistillationtechnologyforitslowenergyconsumption,productqualitygoodadvantageaheadofothertechnology.Sothisdesignwasbasedonthreetowerdistillationprocess,basedonthecrudemethanolformaterialbalance,energybalance,equipmentselection,andthesizecalculationofmainequipmentofatmospherictowertechnology,thepurificationofcrudemethanolhasamoreprofoundunderstanding.Keywords：methanol,processdesign,three-tower-distillation,atmospherictower46 新乡学院本科毕业论文（设计）第1章前言1.1甲醇的性质1.1.1甲醇的物理性质甲醇是最简单的饱和一元醇，化学式为：CH3OH，在常温常压下，单质甲醇是无色、易挥发、有酒精气味的有毒液体。能与水、醇类、乙醚、苯、酯类、卤代烃和许多其他有机溶剂互溶，但是不与脂肪烃类化合物混溶。它相关的部分物理性质如表1-1。项目数值项目数值液体密度kg/m3（20℃）804.8熔点/℃-97.5气体密度kg/m3（100℃）3.984闪点（闭环）℃9.4气体粘度（100℃）12.3沸点℃64.6液体粘度（20℃）0.580表面张力mN/m（20℃）22.07表1-1甲醇的部分物理性质[1]1.1.2甲醇的化学性质甲醇为最简单的饱和脂肪醇，其化学性能活泼，易燃烧。相关反应诸多，例如其氧化反应、酯化反应、卤化反应、脱水反应、甲基化反应等等。1.2甲醇的用途甲醇是很重要的有机化工原料和溶剂，当前，世界上甲醇的生产能力为每年近千万吨，其中将近30%至40%的甲醇用于生产甲醛。此外，在合成材料、医药、农药、香料、染料和油漆等工业中，甲醛是不可缺少的溶剂和原料。甲醇在能源方面的用途早在上世纪90年代就得到了快速的发展，例如甲醇制备甲基叔丁基醚燃料电池[2]、燃料甲醇[3]等。此外，甲醇低压羰基化制备乙酸的技术在近年来也发展很快，已经成为生产乙酸的主要方法[4]。以甲醇为原料制得的人工蛋白称为甲醇蛋白。含有丰富的维生素和蛋白质，营养价值超过粮食和大豆油饼，成本比鱼粉便宜，无毒，收率高[5]。上世纪80年代以来，甲醇的非化工用途受到人们的重视，并为甲醇的用途开辟一个新的领域。甲醇和燃料油相比是一类廉价、辛烷值高（高达11046 新乡学院本科毕业论文（设计））、热效率高、对环境的污染小的液体燃料。甲醇若直接作为汽车发动机的燃料，虽然热值只有汽油的一半，但它使汽车行驶一样的里程消耗的甲醇和汽油之比不是2：1，而仅为1.07：1[6]，其热效率高出汽油90%以上。可见，甲醇作发动机的燃料，经济上是合理的，所以可以代替汽油作为轮船、机车、飞机的燃料，也可以做发电厂轮机的燃料。甲醇还可以与汽油掺混燃烧，作为汽车的燃料[4]。1.3甲醇工业的发展及现状1.3.1甲醇的消费量80年代以来，世界的甲醇总需求量增长很快，平均年增长率约8%。市场的需求必然导致甲醇产量的迅速增加。1982年全世界的甲醇产量不足1.2×103kt，而1990年超过了1.7×103kt，更甚者1995年达到了2.5×103kt[7]，同年世界甲醇的消费总量为2.39×103kt。预计到2015年达到约7200万吨[8]。我国甲醇的消费增长也很快，从1957年的1.664kt，到1970年的83kt，再到1990年的660kt、1991年的780kt[9]，而1995年已经达到1133.8kt，1996年达到1081.8kt[10]，2005年7200kt，2008年实际产量达到11260kt，到了2009年全年产量达到近11160kt[11]，新增甲醇装置18套，新增产能约为850万吨，而且各地还在筹划建设的甲醇产能高达4320万吨，其中相当一部分是配套生产其他煤化工产品的[8]。1.3.2世界甲醇工业发展概况甲醇最早是由木材和木质素干馏而制得的，俗称木醇。到了1661年，德国的RobertBoyle发现焦木酸含有一种“中性物质”，称它为木醇（WoodAlcohol）。木材在较长时间加热炭化的过程中，会产生可凝和不可凝挥发性物质，被称之为焦木酸的可凝性液体中含有甲醇、焦油和乙酸。除去焦油的焦木酸可以通过精馏分离出天然的甲醇和乙酸，这是生产甲醇的最古老的方法。美国在20世纪的70年代初才完全摒弃了这一方法。1934年，Damds和P’eligt一起从焦木酸中分离出了甲醇，并且测定了甲醇的分子量。46 新乡学院本科毕业论文（设计）甲醇的大规模工业化生产是以20世纪20年代高压法合成甲醇作为标志。1913年，德国BASF公司在高压合成氨的实验装置上进行一氧化碳和氢气合成含氧化合物的研究，于1923年在德国Leuna建成世界上第一座年产3000吨合成甲醇生产装置，并成功投产。该装置采用了Zn-Cr氧化物作为催化剂，一氧化碳和氢气作为原料，压力30至35MPa，温度300至400℃条件下进行。1965年采用这样的方法生产的甲醇已经达到了298.8万吨。高压法甲醇生产装置成功投产后，引起了世界各国广泛重视，纷纷开展甲醇实验室研究进行合成和工业生产开发。1927年，美国的CommericalSolvent公司建成世界第一座以一氧化碳和氢气作为原料合成甲醇的工业装置，并且投入工业生产。该装置所采用的催化剂为Zn-Cr氧化物或者Cu-Zn-Cr氧化物，反应的压力为31.6Mpa，产物组成为68%甲醇和32%水。由于经济方面的原因，该装置1951年停止使用。高压法合成甲醇的工业投资很大，生产成本太高。为此，世界各国一直在探求可以降低合成压力的工业生产方法。英国ICI公司和德国的Lurgi公司分别成功研制出了中低压甲醇合成催化剂，降低了反应的压力，极大促进了甲醇生产的高速发展。与此同时，世界其他的化学公司也相继开发自己的中低压甲醇合成工艺，建设甲醇合成装置，但是ICI和Lurgi中低压法合成工艺发展的最快。到了1982年，世界各国所采用ICI中低压法生产的甲醇年总量达到1028万吨，占世界甲醇总量的近50%，装置的规模一般为年产5.0~82.5万吨；而采用Lurgi低压法已经建成以及正在建设的甲醇生产装置的总生产能力达到了606万吨，占了世界甲醇总生产能力近30%，装置规模一般为年产4.5~81万吨。随着甲醇合成技术不断发展和规模的不断扩大，原料也发生了很大的变化，由原来以煤和焦炭气化生产路线发展到目前以天然气和煤作为主要的合成路线。20世纪50年代以前，甲醇合成原料气以煤和焦炭作为原料，在常压或者加压下气化，用水蒸气、空气为气化剂，通过这样生产水煤气，再经过水汽变换逆反应脱出部分二氧化碳来获得甲醇合成气，相似于合成氨来生产半水煤气。50年代以后，石油和天然气资源大量开采，特别是储量很丰富、廉价的天然气蒸汽转化技术的快速发展使生产甲醇原料气的成本大大降低，称为甲醇合成的主要原料路线。目前天然气路线大约占甲醇生产总能力的80%，中东和拉丁美洲凭借其廉价且丰富的天然气资源，成为近年来甲醇的生产能力增长最快的地区。煤作为制备甲醇原料气的传统原料，由于气化和气体的净化比较复杂，生产成本相对较高，但对于缺少油气但是富煤的国家和地区，例如我国，这样就成了主要的原料路线，大约占了90%。从长远的发展趋势来看，煤炭是世界化石能源储量最多的资源，远远超过了油气的储量，而且随着气化净化技术的发展，以及甲醇作为能源产品的应用，例如车用洁净燃料以及甲醇燃料电池等原料，煤制甲醇必将重新变成合成甲醇主要的原料路线。46 新乡学院本科毕业论文（设计）甲醇装置正向大型化发展，国外一共有甲醇生产装置进110套，每套的年平均生产能力都超过0.5Mt，年总达到了64Mt，在其中年生产能力超过0.8Mt的装置近32套，总生产能力约为30Mt，目前正建设的大型装置的总生产能力可达26Mt。在未来的几年内，更多超大规模的甲醇生产装置的集中投产，必将对国际甲醇生产和消费市场产生重大的影响。世界范围内甲醇的生产和消费格局正在变化。在过去的十年里，部分天然气的储量丰富而且本国的消耗量小的国家和地区，都先后建设世界级规模的甲醇生产装置，产品已经出口到美国、日本、欧洲等，以其较低的价位优势占领这些国家、地区的市场，导致了这些国家、地区甲醇生产装置的纷纷停产关闭。而现在，拉丁美洲和中东等地区已经发展成为世界甲醇的生产集中地和全球甲醇主要出口地。1.3.3中国甲醇工业发展概况与发展前景中国甲醇工业开始于20世纪50年代，之前利用前苏联技术曾在兰州、吉林和太原采用Zn-Cr氧化物催化剂建设高压甲醇合成装置。到60年代后，上海吴泾化工厂先后建设了以焦炭和石脑油作为原料的甲醇合成装置，南京化学工业公司研究院因研制了合成氨联醇用的中压铜基催化剂而推动了合成氨联产甲醇工业的发展。到了70年代，四川维尼纶厂引进中国第一套低压甲醇合成装置，用乙炔尾气作为原料，用ICI低压冷激式合成工艺。到了80年代中期，齐鲁第二化工厂又引进Lurgi公司低压甲醇合成装置，用渣油作为原料。进入了90年代，随着甲醇的需要快速增长，通过引进技术和自主技术的开发建成数十套甲醇和联醇的生产装置，这样使我国的甲醇行业得到了前所未有的进步。进入21世纪后，随着经济的快速发展，甲醇既可以作为有机化工原料，例如制备醋酸、甲醛、二甲醚等等，又可以作为清洁的液体燃料替代品，从而得到了大量的推广使用，甲醇作为作为煤化工的主要产品也得到了快速的发展，生产能力直线上升，而且生产技术不断提高。46 新乡学院本科毕业论文（设计）我国的甲醇工业发展是伴随着能源与美化工工业的发展而崛起的。特别是近年来，由于国际油价的节节攀升，煤化工工业对发挥我国丰富的煤炭资源优势，以此补充我国油气资源的不足与满足对化工产品的需求，保障能源安全，推动煤炭清洁利用，促进我国经济的可持续发展发挥了重要作用。煤化工产品的产量占了化学工业（除石油和石化外）近50%，目前合成甲醇和氨两大种基础化工产品的主要原料就是煤炭。从2004年7月以来，我国投资体制的改革，国家不再审批投资项目，但全国各地拟上和新上煤化工项目很多，大部分都以煤基合成甲醇作为主要路线。按照规划的目标，到2020年我国甲醇的生产能力可达到6000至7000万吨。甲醇可作为“功能”储备来补充石油的不足。假设甲醇生产的战略储备对于调节甲醇的市场价格、促进煤化工的长期发展和保证我国能源的安全均有重要意义。2009年国家标准委连续发布了甲醇燃料及M85甲醇汽油两个国家标准，M15甲醇汽油等系列的国家标准也即将颁布，这些国家标准的颁布和实施必将进一步促进和加快甲醇燃料的规范发展。甲醇转化成二甲醚燃料的生产和应用彰显出了重要的发展前景，二甲醚替代一部分石油液化气应用的范围越来越广，以二甲醚作为能源的柴油车的研制与推广步伐也正在加快。将甲醇转化为烯烃和汽油的工业化进程也取得了重大进展，为甲醇的进一步转为石油的大宗基础产品的工业化运行创造了有利条件，也必将使甲醇的消费大增。新型的煤化工煤制甲醇、二甲醚、烯烃等在我国能源领域里已经显示出了很重要的地位，正面临着前所未有的发展机遇和长远发展前景。国家《煤化工产业中长期发展规划》已经表明，以煤基合成甲醇作为主要内容的新型煤化工必将进一步快速发展，以煤气化作为核心多联产技术特别是煤基甲醇-燃气联合循环发电多联产技术必将获得空前发展。煤基甲醇合成及应用对煤炭的清洁利用非常有利，这也是发展高碳性煤炭能源低碳化利用有效途径，其前景十分广阔。1.4甲醇精馏方法的选择1.4.1甲醇精馏的概述甲醇合成反应的生成与合成的反应条件密切相关，即使参加反应的元素只有碳、氢、氧三种，但往往由于合成反应条件，如压力、温度、催化剂、反应气体组成以及催化剂中的微量杂质的作用，均可以是合成反应偏离主反应，生成各种副产物，也即甲醇中的杂质成分。例如反应温度偏高，甲醇分离不好，会生成醚类、醛类、酮类等羰基物；进塔气中水汽浓度过高，可能生成有机酸；催化剂及设备管线中带入微量铁，那么可能有各种烃类生成；原料气中脱硫不尽，会生成硫醇、甲基硫醇，使甲醇呈异臭。为了获得高纯度的甲醇，则必须采用精馏工艺来进行提纯，清除所有杂质。由粗甲醇精制为精甲醇，采用精馏方法，同时根据甲醇质量，在精制的过程中，还可以采用化学净化和吸收的方法。其整个精制过程工业上习惯称之为粗甲醇的精馏[6]。46 新乡学院本科毕业论文（设计）1.4.2甲醇精馏方法⑴物理精馏方法就是利用甲醇、水、有机物杂质的挥发度不同、沸点不同，通过精馏方法将杂质、水、甲醇进行分离。将粗甲醇精馏为纯组分，需要一个或者几个串联精馏塔。粗甲醇原料液的关键组分为甲醇和水，其余杂质根据它们的沸点不同可以分为轻、重组分。一般可在预精馏塔中脱出轻组分，再于主精馏塔中脱出重组分和水。⑵化学精馏方法当采用蒸馏的方法不能将杂质降低至精甲醇所要求的指标时，则需要用化学净化的方法破坏掉这些杂质。例如粗甲醇中含有还原性杂质，虽然采取萃取蒸馏的方法分离，但残留在甲醇中的部分将继续影响其高锰酸钾值，若不除去继续蒸馏，则必然会造成精馏设备的复杂性、增加甲醇的损失、增加能耗等。所以必须采取化学方法进行预处理。总之，要以蒸馏法为主，除去粗甲醇中绝大部分的有机物和水。至于化学净化方法，要取决于粗甲醇的质量要求是否真正需要。工业上，采用精制粗甲醇的方法原则是：首先，精馏是必要过程，不论使用的是什么催化剂、原料气和合成条件制得的粗甲醇，都含有相当多的有机杂质和水，需要通过蒸馏的方法得到脱出；其次，粗甲醇一般情况呈弱酸性，需要用碱液中和；第三，根据粗甲醇原料也中还原性杂质的含量和对精甲醇的质量要求，决定是否需要用化学方法进行处理。一般情况下用锌铬催化剂以水煤气为原料所制得的粗甲醇，含有还原性杂质较多，可能需要高锰酸钾进行氧化，这样才能获得稳定性较好的精甲醇。而铜系催化剂在较低压力和温度下合成甲醇，含有还原性的杂质很少，无需要化学净化，也可以获得高稳定性的精甲醇，因而简化了工艺流程，降低的生产成本。46 新乡学院本科毕业论文（设计）第2章精馏工艺流程的设计2.1甲醇精馏工艺流程比较2.1.1铜基催化剂合成粗甲醇的单塔精馏由于催化剂为铜基催化剂，较使用锌铬催化剂得到的粗甲醇产品中的还原性杂质的含量大大的减少，特别是二甲醚的含量几十倍的降低了，因此在取消了化学净化步骤的同时，甚至可以将甲醇-水-重组分在一个塔内进行分离，这样就可以获得一般工业上所需要的精甲醇。其优点是节约投资，而且减少了热能的损耗。但是对于纯度由较高要求的下游生产流程，一步精馏得到的精甲醇远远不能满足其要求。2.1.2铜基催化剂合成粗甲醇的双塔精馏图2-1双塔精馏工艺流程图甲醇精馏的双塔流程是最为普遍应用的方式。第一塔为预精馏塔，第二塔为主精馏塔，两者的再沸器的热源都是来自循环气压缩机驱动透平排出的低压蒸汽。预精馏塔分离轻组分和溶解的气体，如氢气、一氧化碳、二氧化碳等，塔顶大部分的水和甲醇回流。同时从冷凝器里抽以小部分冷凝液以减少挥发性较小的轻组分。同时为了减少塔顶所排出气体中甲醇的损失，可以在塔顶设置冷凝器二级冷凝。主精馏塔主要除去重组分，其中包括了水、乙醇和高级醇等，同时得到符合要求的精甲醇。原料液从预塔塔底输送到主塔进料口，高级醇从加料板以下侧线引出，含微量甲醇的水从塔底排除，而精甲醇则从塔顶处冷凝取出。46 新乡学院本科毕业论文（设计）该生产流程突出的优点就是可以得到纯度很到的甲醇，来满足下游产品生产的需要。但是很明显，两个塔的能量消耗要高于单塔精馏，所以提高能量的利用、节约能耗是对该流程的一个展望。2.1.3铜基催化剂合成粗甲醇的三塔精馏图2-2三塔精馏工艺工艺流程图精馏过程对能量的消耗很大，而且对热能的利用率也很低，所以精馏工序的节能有很多潜力可以发掘。采用三塔精馏的目的就是为了更合理的利用能量，达到节能目的。三塔精馏与双塔精馏的主要区别在于三塔精馏采用了两个主精馏塔，第一个主精馏塔为加压操作，第二个塔为常压操作，利用加压塔的塔顶蒸汽冷凝热作为第二主精馏塔再沸器的加热源。这样不仅节约了加热蒸汽，而且也节省冷却用水，有效的利用了热能。粗甲醇在槽内加入碱液进行中和后进再沸器加热，然后进入预塔，在预塔顶分离出轻组分，塔釜液由预塔的塔釜送出，经过加压泵送至加压塔。在加压塔塔顶位置形成高纯度甲醇蒸汽，这些蒸汽作为常压塔的塔底再沸器的热源，甲醇蒸汽冷凝后通过加压泵再送回到塔顶回流槽，其中一部分送往加压塔塔顶作为回流液，而另外一部分冷却后作为产品储存。加压塔塔釜没有气化的粗甲醇溶液则靠加压精馏塔内部压力直接输送到常压塔。常压塔塔顶生成低压高纯度的甲醇气体，进入常压塔冷凝器降温冷凝后一部分回流到塔内，一部分作为产品冷却后送往储槽，常压塔塔底残液再做处理。46 新乡学院本科毕业论文（设计）可见，对于三塔精馏过程，两个主精馏塔的塔板数总和比双塔精馏主塔的塔板数增多了很多，自然而然分离的效率提高了很多，但能量的消耗反而降低了。但是对加压塔的设备要求却提高了，长远来看，总的效益还是很明显的。项目单塔精馏双塔精馏三塔精馏运行操作运行简单运行相对简单、稳定运行比较复杂产品质量相对于粗甲醇得到了很好的提高可以获得比较优质的精甲醇可以得到高纯度的精甲醇能量消耗相对较低能量消耗很高，而且热能的利用率低相对于双塔精馏节约很多热能产品适合方向获得燃料级甲醇可以满足下游产品生产对甲醇高纯度的要求表2-1三种类型的塔对比表2.2精馏设备的选择甲醇精馏段工序的主要设备包括：精馏塔、泵、冷凝器、再沸器、冷却器、贮槽等。2.2.1精馏塔的介绍和选择对于精馏工序来说，精馏塔是是该工序进行的重要条件，设计性能良好的精馏设备，必然可以为精馏过程创造良好的条件。精馏塔的优劣直接影响到了生产装置中产品的质量、产品的回收率、生产能力以及污水处理等环保问题。可见设计好的精馏塔是保证工序的优先条件。塔设备可以分为板式塔和填料塔两大类。板式塔内设置一定数量的塔板，气体以鼓泡状、泡沫状、蜂窝状、或者喷射形式穿过板上的液层，进行传质、传热。在正常操作下，气相为分散相，液相为连续相，气相组成呈阶梯变化，属于逐级接触逆流操作过程。填料塔里装有一定高度填料层，液体从塔顶沿着填料表面往下流，气体逆流向上流，气、液两相接触密切来进行传质和传热。在正常的情况下，气相是连续相，液相是分散相，气相的组成为连续变化，属于微分接触逆流操作过程。在工业生产中，一般情况下，当处理物料量很大时多采用板式塔，塔径在0.8m以下时一般采用填料塔。根据本设计，年产量2246 新乡学院本科毕业论文（设计）万吨精甲醇，物料量比较大，应该采用板式塔。针对板式塔，其塔板类型按照塔内气、液的流动方式，可将塔板分为错流塔板和逆流塔板两大类。逆流板也称穿流板，板上不用设降液管，气、液两相同时从板上孔道逆向穿流过，。其中栅板和淋降筛板都属于逆流塔板。这类塔板虽然结构简单，板面利用率也高，但是需要有较高的气速才能够维持板上的液层，操作范围较小，分离效率也很低，工业上用得很少。可见本设计需要用错流塔板。在几种主要的错流塔板中，最早应用的是泡罩塔，而目前使用最广泛的是筛板塔和浮阀塔。泡罩塔作为应用最早的一类气液传质设备，长期以来人们对其性能就做了比较充分的研究，而且在工业上积累了丰富的实践经验。它的每层塔板上开着若干个小孔，孔上还焊有短管来作为上升气体通道，称之为升气管。升气管的上面覆盖着泡罩，泡罩的下部周边还开有许多的齿缝。齿缝一般含有矩形、梯形和三角形三种，常用的为矩形。泡罩在塔板上面作等边三角形。化工厂广泛使用的圆形泡罩主要结构参数已经系列化。在操作时，上升气体在通过齿缝进入液层时，被分散成了许多细小的气泡或者流股，在塔板上形成鼓泡层和泡沫层，这样为气液两相提供了大量的传质界面。综上所述可以概括泡罩塔的优点为：因为升气管高出了液层，不容易发生漏液的现象，可见有较好的操作弹性，也即当气液流量有较大的波动时，仍然能够维持几乎恒定的板效率；泡罩塔塔板不容易堵塞，适合处理各种物料。其缺点为：塔板的结构复杂，金属量消耗比较大，造价比较高；塔板的压降比较大，兼因雾沫夹带现象比较严重，极大的限制了气速的提高，致使塔的生产能力和板效率均比较低。但是目前仍有采用的工厂。46 新乡学院本科毕业论文（设计）筛板塔的塔板上开有很多均匀分布的筛孔，孔径一般为3至8毫米，筛孔在塔板上成三角形排列。塔板上还设有溢流堰，使塔板上能够维持一定厚度的液层。在操作时，上升的气流通过筛孔进而分散成细小的流股，从塔板液层中鼓泡而出，气液间密切接触来进行传质。正常操作的气速下，通过筛孔上升气流，应该能阻止液体流经筛孔向下泄露。综上所述可见筛板塔的优点为：结构比较简单，其造价低廉，气体的压降比较小，板上的液面落差也比较小，生产能力和塔板效率均比泡罩塔高些。但主要缺点是：操作的弹性比较小，筛孔小时容易堵塞。近些年来采用大孔径的筛板可以避免堵塞，而且由于气速提高，生产能力大大增加。由于过去对于筛板塔的性能研究并不充分，认为操作不易稳定，所以没有普遍采用，直到20世纪的50年代初，对筛板塔结构和性能作了较充分的研究，认识到了只要设计合理和操作正确，同样可以获得较满意的塔板效率，以及可观的操作弹性，所以近年来筛板塔的应用又日渐广泛。浮阀塔在20世纪50年代的初期就在工业上开始推广使用，因为其兼有泡罩塔和筛板塔的优点，所以成为了国内应用最为广泛的塔型，特别是在石油方向、化学工业中使用最为普遍，对它的性能研究也比较充分。浮阀塔板结构的特点是在其塔板上开有很多大孔（其标准的孔径为39mm），每个孔上还装有一个能够上下浮动的阀片。其中浮阀的形式有很多，目前我国已经采用的浮阀有五种，但最常用的浮阀形式为F1型、V-4型两种。其中F1型浮阀塔的阀片的本身有三条“腿”，将其插入阀孔后，各腿底脚扳转90°角，用来限制操作时阀片在板上升起来的最大高度；阀片的周边又冲出三块稍微向下弯的定距片。当气速很低的时候，靠这三个定距片可以使阀片与塔板呈点接触坐落在阀孔上，塔板与阀片始终保持着2.5mm的开度供气体比较均匀的流过，避免阀片启闭不均与的脉动现象。塔板与阀片的点接触也可以防止停工后板面与阀片的黏结。在操作时，由阀孔上升气流，经过阀片与塔板间间隙而和板上横流的液体接触。浮阀开度随着气体负荷而改变。当它气量很小时气体仍然能够通过静止开度的缝隙来鼓泡。综上可见F1型浮阀塔的优点为：结构很简单，制造比较方便，而且节省材料、性能良好，被广泛应用于化工及炼油生产当中，现在已经列入部颁标准（JB1118-68）内。F1型浮阀又分为轻阀和重阀：重阀采用厚度是2mm的薄板冲制，每个阀的质量约为33g；轻阀采用的是厚度为1.5mm的薄板冲制，每个阀的质量约为25g。一般的情况下都采用的是重阀，只是在处理量很大，并且要求压强降很低的系统才用轻阀。对于V-4型浮阀塔的特点是阀孔冲成向下面弯曲的文丘里形，来减少气体通过浮阀塔板时的压强降。阀片除了腿部相应加长以外，其余的结构尺寸与F1型轻阀无异。可见V-4型浮阀适合于减压系统。46 新乡学院本科毕业论文（设计）可见浮阀塔的优点明显：第一，生产能力大。因为浮阀塔板既有较大开孔率，所以它的生产能力比泡罩塔大20%至30%，与筛板塔相近。第二，操作弹性大。因为阀片可以自由的升降来适应气量的变化，所以维持正常的操作所容许的负荷波动范围比泡罩塔和筛板塔都要宽。第三，塔板的效率高。因为上升气体以水平方向吹入的液层，所以气液接触时间较长，而雾沫夹带量比较小，板效率较高。第四，气体的压强降及液面落差比较小。因为气液流过浮阀塔板时遇到的阻力比较小，所以气体压强降和板上的液面落差都比泡罩塔板小。第五，塔的造价低。因为构造简单，容易制造，浮阀塔的成本造价一般为泡罩塔的60%至80%，为筛板塔的120%至130%。但是浮阀塔不宜与处理容易结焦和黏度大的系统，但是对于黏度稍微大些及有一般聚合现象的系统时，浮阀塔也能够正常操作。综上所述，本设计粗甲醇的精馏中，三个塔均采用F1型重阀浮阀塔。2.2.2其他部分设备的介绍精馏装置所附属的设备主要为各种形式的换热器和一些泵。其中包括塔底原料液的再沸器、塔顶蒸汽的冷凝器、原料液的预热器和产品的冷却器等。这些附属设备中，再沸器和冷凝器为保证精馏工序的正常连续稳定操作是必不可少的两类换热器设备。再沸器其作用可将塔内最后一块板下的原料液加热，使液体升温至沸点发生汽化为蒸汽继续上升，提供上升气流，保证塔板的气液相进行传质。冷凝器其作用正好相反，将蒸汽进行冷凝为液体，部分或者全部冷凝液参与回流，提供精馏塔内下降的液流，保证气液相传质。而部分冷凝器是为了冷却产品。46 新乡学院本科毕业论文（设计）第3章工艺计算粗甲醇的工艺流程图：预精馏塔加压精馏塔常压精馏塔4.预塔顶出料6.加压塔顶出料7.常压塔顶出料1.粗甲醇2.软水3.碱液5.预塔底出料8.常压塔釜出料图2-3粗甲醇精馏物流图3.1物料衡算已知：年产22万吨甲醇，每年以320个工作日计精甲醇的甲醇质量含量为99.95%，要求生产精甲醇28.65t/h，粗甲醇的组成如表3-1。表3-1粗甲醇组成表成分CH3OH(CH3)2OC4H9OHH2O合计组成/%93.980.200.025.801003.1.1预精馏塔的物料衡算⑴进料A粗甲醇：B碱液：为了防止工艺管路和设备的腐蚀，先以8%的氢氧化钠溶液和粗甲醇中的酸性物质反应，使其呈弱碱性，每吨精甲醇的耗碱量按0.1kg计算则消耗纯氢氧化钠：0.1×28.65≈2.865kg/h46 新乡学院本科毕业论文（设计）换成碱液：2.865÷8%＝32.5568kg/hC软水：软水的加入量按精甲醇的20%计，那么需要补加软水：28650×20%－132.5568×92%≈5700.05kg/h以上计算结果如表3-2。表3-2预塔进料组成表物料量：kg/hCH3OHH2ONaOH(CH3)2OC4H9OH合计粗甲醇286501768.1460.976.130485.21碱液29.952.8732.56软水5700.055700.05合计286507498.142.8760.976.136217.82⑵出料A塔底：甲醇28650kg/hB塔底：水粗甲醇含水：1768.14kg/h碱液带水：29.95kg/h软水：5700.05kg/h合计：7498.14kg/hC塔底异丁醇及高沸物：6.1kg/hD塔顶二甲醚及低沸物：60.97kg/h以上计算结果如表3-3。表3-3预塔出料流量及组成表物料量kg/hCH3OHH2ONaOH(CH3)2OC4H9OH合计塔顶60.9760.97塔底286507498.142.876.136156.85合计286507498.142.8760.976.136217.823.1.2主塔的物料平衡计算按照加压塔和常压塔的采出量之比4∶6计算，常压塔釜液含有甲醇1%。⑴进料加压塔：预后粗甲醇36156.85kg/h常压塔：36156.85－28650×4/10×1/0.9995＝24691.12kg/h46 新乡学院本科毕业论文（设计）⑵出料A加压塔：塔顶28650×4/10×1/0.9995＝11456.73kg/h塔釜24691.12kg/hB常压塔：塔顶28650×6/10×99%×1/0.9995＝17026.6kg/h釜液中：甲醇157.4kg/h水7498.14kg/hNaOH2.87kg/h高沸物6.1kg/h以上计算结果如表3-4。表3-4甲醇精馏塔物料平衡汇总（单位：kg/h）成分物料加压塔出料常压塔出料常压塔釜出料甲醇2865011465.7317026.61157.4NaOH2.872.87水7498.147498.14高沸物6.106.10合计36156.8511465.7317026.617664.513.2能量衡算3.2.1预塔的热量衡算⑴进料带入热量取回流液与进料量之比为1：4，预塔带入热量如表3-5。46 新乡学院本科毕业论文（设计）表3-5预塔带入热量表进热项目粗甲醇软水回流液热蒸汽成分二甲醚甲醇水异丁醇外补水碱液甲醇水流量kg/h60.97286501768.146.105700.0529.959039.21温度℃65656565787860比热kJ/kg℃2.964.1872.314.1874.1872.86焓kJ/kg1280.382118.62热量kJ/h78064.775512260481208.14915.921861556.539781.251551128.87Q蒸汽热量计算公式：Q粗甲醇＝Q二甲醚+Q甲醇+Q水+Q异丁醇同理可得其他物质带入的热量Q入＝Q粗甲醇＋Q软水＋Q回流液＋Q蒸汽＝78064.77＋5512260＋481208.14＋915.92＋1861556.53＋9781.25＋1551128.87＋Q蒸汽＝9494915.48＋Q蒸汽⑵出料热量计算表3-6物料带出的热量出热部分塔顶塔底热损失成分二甲醚回流液甲醇水＋（碱液）以5%计液体比热kJ/kg℃2.642.933.2234.187流量kg/h60.979039.21286507498.14液体冷凝热kJ/kg523.381046.75温度℃64648282热量kJ42211.9711156825.737571793.92574366.45%Q入46 新乡学院本科毕业论文（设计）其他物质的热量亦同上公式计算。则有：Q出＝Q二甲醚＋Q回流液＋Q预后甲醇＋Q损＝42211.97＋11156825.73＋7571793.9＋2574366.4＋5%Q入＝21345198＋5%Q入根据能量守恒即Q入＝Q出即9494915.48＋Q蒸汽＝21345198＋5%Q入解得Q蒸汽＝12973713.99kJ/h塔底的再沸器用中压0.35Mpa蒸汽压加热，如果不计冷凝水的显热，那么需要蒸汽量：G1蒸汽＝12973713.99/2118.62＝6123.66kg/h以上计算的结果塔热量平衡如表3-7。表3-7预塔热量平衡表带入热量kJ/h带出热量kJ/h塔侧粗甲醇入热6072448.83塔顶二甲醚出热42211.97塔顶加入冷凝残液入热1871337.78塔顶回流甲醇蒸汽11156825.73塔顶回流液入热1551128.87塔底预后粗甲醇10146160.3加热蒸汽12973713.99热损失1123431.47总入热22468629.47总出热22468629.47冷却水用量计算假设入口冷却水的温度为30℃，出口冷却水的温度40℃，平均比热为4.187kJ/kg℃Q入＝Q甲醇＋Q甲醇蒸汽＝42211.97＋11156825.73＝11199037.7kJ/hQ出＝Q二甲醚＋Q回流液＋Q损失＝42211.97＋1551128.87＋22498929×5%46 新乡学院本科毕业论文（设计）＝2716772.29kJ/hQ传＝Q入－Q出＝1199037.7－2716772.29＝8482265.41kJ/h又因为Q传＝G1水×4.187×（40－30）＝8482265.41kJ/h所以得到G1水＝202585.75kg/h3.2.2加压塔的热量衡算设计的操作条件为：塔顶的温度115℃，回流温度为115℃，塔底的温度为124℃，进料的温度为82℃，取回流比2.8，甲醇温度40℃。⑴进料带入热量进料带入加压塔的热量如表3-8。表3-8加压塔精馏入热表物料进料回流液加热蒸汽组分甲醇水＋碱液甲醇流量kg/h286507498.1432104.04温度℃100100115比热kJ/kg℃3.3734.1873.71热量kJ/h96636453139471.2213697188.67Q蒸汽总计kJ/h12803116.2213697188.67Q蒸汽其他物质的热量亦同上公式计算。Q入＝Q进料＋Q回流＋Q蒸汽＝12803116.22＋13697188.67＋Q蒸汽＝26500304.89＋Q蒸汽⑵物料带出热量出料带出加压塔的热量如表3-9。46 新乡学院本科毕业论文（设计）表3-9加压塔精馏出热表物料精甲醇回流液塔底出料热损失组分甲醇甲醇甲醇水＋碱流量kg/h11465.7332104.0417184.277498.14温度℃115115124124比热kJ/kg℃3.713.713.874.26汽化热1046.751046.75热量kg/h16893606.5833605330.528246387.493960817.475%Q入其他物质的热量亦同上公式计算。则有Q出＝Q精甲醇＋Q回流＋Q塔底＋Q热损失＝16893606.58＋33605330.52＋8246387.49＋3960817.47＋5%Q入＝62706142.06＋5%Q入根据加压塔精馏能量守恒即：Q入＝Q出也即：26500304.89＋Q蒸汽＝62706142.06＋5%Q入解得：Q蒸汽＝39506160.44kJ/h加压塔采用中压蒸汽加热所需要的蒸汽量为：回流液和产品的冷凝潜热：Q潜＝（11465.73＋32104.04）×1046.75＝45606656.75kJ/h可提供给常压塔再沸器的热量为：Q供＝Q潜×（1－5%）＝45606656.75×（1－5%）＝43326323.91kJ/h3.2.3常压塔的热量衡算设计的操作条件为：塔顶温度65℃，塔釜温度105℃，进料温度70℃，回流液温度为40℃，冷却水进口温度30℃，出口温度40℃，取回流比为3.23.46 新乡学院本科毕业论文（设计）⑴物料带入热量常压塔的入塔能量如表3-10。表3-10常压塔入热表物料进料回流液再沸器加热组分甲醇水＋碱甲醇流量kg/h17184.277498.1454995.95温度℃707040比热kJ/kg℃3.0564.1872.68热量kJ/h3676059.042197629.855895565.84Q加热其他物质的热量亦同上公式计算Q入＝Q进料＋Q回流液＋Q加热＝（3676059.04＋2197629.85）＋5895565.84＋Q加热＝11769254.73＋Q加热⑵物料带出热量常压塔的出塔热量如表3-11。表3-11常压塔出热表物料精甲醇回流液釜液热损失成分甲醇甲醇甲醇水＋碱流量kg/h17026.6154995.95157.667498.14温度℃6565105105比热kJ/kg℃2.962.963.514.187潜热kJ/kg1046.751046.75热量kJ/h21098523.7868148231.4458105.593296444.785%Q入46 新乡学院本科毕业论文（设计）同理可得其他物质的热量。Q出＝Q精甲醇＋Q回流液＋Q釜液＋Q热损失＝21098523.78＋68148231.44＋58105.59＋3296444.78＋5%Q入＝92601305.59＋5%Q入根据常压塔精馏的能量守恒有Q入＝Q出即11769254.73＋Q加热＝92601305.59＋5%（11769254.73＋Q加热）解得：Q加热＝85705803.79kJ/h又因为常压塔可供热：Q供＝43326323.91kJ/h中压蒸汽加热量为：Q蒸汽＝Q加热－Q供＝85705803.79－43326323.91＝42379479.88kJ/h所以得到所需蒸汽量：冷却水用量计算对热流体：Q入＝97475058.52kJ/hQ出＝Q精甲醇（液）＋Q回流液（液）＝（17026.61＋54995.95）×40×2.68＝7720819.43kJ/hQ传＝Q入（1－5%）－Q出＝97475058.52×95%－7720818.43＝84880487.16kJ/h所以冷却水的用量为：3.2.4精馏系统能量结果汇总⑴外加蒸汽总量：G蒸汽＝G1蒸汽＋G2蒸汽＋G3蒸汽＝6123.66＋18647.12＋20003.34＝44774.12kg/h⑵冷却水总量：G水＝G1水＋G3水＝202585.75＋2027238.77＝2229824.52kg/h⑶热量平衡汇总如表3-12。46 新乡学院本科毕业论文（设计）表3-12精馏系统能量衡算总表项目物流预塔加压塔常压塔带入热量kJ/h进料7943786.6112803116.223676059.04回流1551128.8713697188.675895565.84加热12973713.9939506160.4485705803.79合计22468629.4765706465.3397475058.52带出热量kJ/h塔顶出料11199037.750498937.189246755.22塔釜出料10146160.3122077204.963354550.37热损失112341.473285323.2674462337.76合计22468629.4765706465.3797475058.5246 新乡学院本科毕业论文（设计）第4章常压精馏塔设计已知：⑴要求精甲醇的纯度为质量分数99.95%⑵操作条件为：塔顶压力：0.01×106Pa塔底压力：0.07×106Pa塔顶温度：65℃塔底温度：105℃回流液温度：40℃进料温度：70℃4.1基础数据⑴查表[1]得到对应汽相中甲醇的含量为87.18%。原料液中甲醇的摩尔分数：精甲醇中甲醇的摩尔分数：残液中甲醇的摩尔分数：进料液相中甲醇的摩尔分数：精甲醇中甲醇的摩尔分数：残液中甲醇的摩尔分数：进料液的平均摩尔质量：Mf＝XfM甲醇＋（1－Xf=）M水＝0.562×32＋（1－0.562）×18＝25.89kg/kmol同理可求得：馏出液的平均摩尔质量：Md＝31.99kg/kmol釜残液的平均摩尔质量：Mw＝18.17kg/kmol⑵操作温度和压力46 新乡学院本科毕业论文（设计）精馏段平均温度：1/2×（70＋65）＝67.5℃入口压力（表压）：（0.07×106－0.01×106）×69/85＋0.01×106＝58.71kPa平均压力（表压）：1/2（58.71×103＋10×103）＝34.35kPa提馏段平均温度：1/2（70＋105）＝87.5℃平均压力（表压）：1/2（58.71×103＋70×103）＝64.36kPa4.2塔板数的计算4.2.1处理能力精馏段物料量[12]：提馏段物料量：4.2.2最小理论板数Nm先求平均挥发度：查数据手册得到以下数据：甲醇的饱和蒸汽压[1]，105℃时为425.68kPa70℃时为132.8kPa水的饱和蒸汽压[11]，105℃时为122.30kPa70℃时为31.16kPa已知：Xd＝0.999，Xw＝0.012;根据芬斯克公式[12]：46 新乡学院本科毕业论文（设计）4.2.3最小回流比各组分如表4-1。表4-1各组分参数列表组分进料组成Xi，F釜液组成Xi，Di甲醇0.5620.0123.481水0.4380.9884.262根据恩德伍公式[10]计算：因为：进料是饱和的液相所以：q＝1取操作回流比R＝1.5Rmin＝1.5×9.92＝14.884.2.4进料位置适宜的进料位置：46 新乡学院本科毕业论文（设计）4.2.5实际理论板数解得：N＝14.77块4.2.6全塔效率的估算全塔平均温度为：1/2×（105＋65）＝85℃＝0.265×10-3×0.562＋0.3355×10-3×0.438＝0.296×10-3所以，实际进料板：4/47.46%＝8.42块，圆整后取9块实际板数为：14.77/47.46%＝31.12块，圆整后取32块本设计采用32块，主要原因：①原料液粗甲醇不是简单的甲醇和水的混合物，还有与甲醇相对挥发度较小的组分；②选用的塔板数较多可以减小塔径，但一定会造成塔高过高，对塔的制造成本较高，操作的成本也会较高。4.3精馏段与提馏段的体积流量4.3.1精馏段已知精馏段的数据如表4-2。46 新乡学院本科毕业论文（设计）表4-2精馏段数据所处位置进料板塔顶（第一板）质量分数xf＝0.6956xl＝0.9998yf＝0.872yl＝0.9995摩尔分数Xf＝0.562Xl＝0.999Yf＝0.793Yl＝0.999摩尔质量kg/kmolMLf＝25.89MLD＝31.99MVf＝29.10MVD＝31.99温度℃7065液相平均摩尔质量：在平均温度67.5℃下查工具书得到：那么精馏段的液相负荷为：L＝RD＝14.88×529.6＝7880.45kmol/h若气体为理想气体，那均温67.5℃下，均压135.675×103kPa下：46 新乡学院本科毕业论文（设计）那么精馏段的汽相负荷为：V＝（R＋1）D＝15.88×529.6＝8410.05kmol/h精馏段的负荷情况如表4-3。表4-3精馏段的汽液相负荷表名称液相汽相平均摩尔质量kg/kmol28.9430.545平均密度kg/m3779.681.46体积流量m3/h292.5175948.574.3.2提馏段先整理提馏段的数据如表4-4。表4-4提馏段数据所处位置进料板塔釜质量分数xf＝0.6962xl＝0.0005yf＝0.872yl＝0.05摩尔分数Xf＝0.562Xl＝0.005Yf＝0.793Yl＝0.029摩尔质量kg/kmolMLf＝25.89MLw＝18.18MVf＝29.10Mvw＝18.41温度℃7010546 新乡学院本科毕业论文（设计）液相平均摩尔质量：M＝液相平均温度为：℃在平均温度87.5℃下查工具书得到：[11]，[1]液相平均密度为：若气体为理想气体，在平均温度87.5℃下，平均压力为165.685×103kPa下：提馏段的汽相负荷：那么提馏段的负荷如表4-5。46 新乡学院本科毕业论文（设计）表4-5提馏段的汽液相负荷名称液相汽相平均摩尔质量kg/kmol22.0323.76平均密度kg/m3872.471.25体积流量m3/h222.98160395.434.4塔径计算该设计选用的是F1重阀浮阀塔，全塔选用标准结构，板间距HT＝0.60m。采用F1型重阀的重量为0.033kg，孔径为0.039m。4.4.1精馏段⑴求操作负荷系数又查得67.5℃时，甲醇的表面张力[1]为：0.01647N/m水的表面张力[13]为：0.06479N/m精馏段甲醇水溶液的平均摩尔组成为：甲醇：1/2（0.999＋0.562）＝0.781则含有水为：1－0.781＝0.219表面张力：⑵最大流速取安全系数0.8，那么空塔气速为：46 新乡学院本科毕业论文（设计）⑶求塔径D4.4.2提馏段⑴求操作负荷系数又查得87.5℃时，甲醇[1]的表面张力为：0.01420N/m水[13]的表面张力为：0.061625N/m精馏段甲醇水溶液的平均摩尔组成为：甲醇：1/2（0.012＋0.562）＝0.287则含有水为：1－0.286＝0.713⑵取安全系数0.8，那么空塔气速为：⑶求塔径D对全塔，取塔径为4.5塔内件设计4.5.1溢流堰的设计在精馏塔中，塔板上的堰可以保持塔板上有一定的清液高度，倘若过高，那么雾沫夹带严重，过低，则汽液接触时间短，这样的话，都会使塔板的效率降低。46 新乡学院本科毕业论文（设计）该设计可以取清液层高度，选用单溢流弓形降液管，不设进口堰。堰长取Lw＝0.66×5000＝3300mm堰高4.5.2降液管的设计已知Lw＝3300mm，Lw/D＝0.66由弓形降液管的结构参数图[10]查得：Wd/D＝0.14，Af/AT＝0.079其中：Wd是降液管的弓形宽度，mAf是降液管弓形面积，m2AT是塔的截面积，m2那么Wd＝0.14×5000＝0.7m降液管的容积与液体流量之比为液体在降液管的停留时间t，一般大于（3－5）s，精馏段：提馏段：降液管底隙高度H0，对弓形降液管，管口面积等于底隙面积，即：那么有：46 新乡学院本科毕业论文（设计）4.5.3塔板布置及浮阀数目与排列根据之前计算得出精馏段和提馏段上升的蒸汽量相差不大，为了制造方便，我们可以取两段的塔径相等，即5000mm。计算如下数据：汽塔的平均蒸汽流量：汽塔的平均液相流量：汽塔的汽相平均密度：汽塔的液相平均密度：取阀孔动能因子F0＝12，计算如下：每层浮阀数个考虑到塔的直径较大，必须采用分块式塔盘[14]。已知Wd＝0.700m，选取的无效边缘区Wc＝0.06m，泡沫区的宽度Ws＝0.10m，则可以计算出鼓泡区的面积[10]：46 新乡学院本科毕业论文（设计）根据物系无腐蚀性，可以选用的碳钢板，其孔直径，按正三角形个按照N=3740个重新换算F，如下：则有：可见，阀孔动能因素变化很小，符合要求。塔板开孔率为：4.6塔板流体力学验算4.6.1汽相通过浮阀塔的压降A．干板阻力hc临界孔速：因为＞，则：B．板上充气液层阻力因设备分离烃化液，液相为碳氢化合物，可以取充气系数为。C．液体表面张力所造成的阻力很小，可以忽略不计。那么则单板压降：46 新乡学院本科毕业论文（设计）4.6.2液泛为了防止液泛，需要严格控制降液管的液层高度：气体通过塔板的压降，也即液降高度液体通过降液管的压头损失：因为没有设进口堰，则液降高度板上的液层高度为那么：取，选定的，可以得到：可见，设计可以防止液泛。4.6.3雾沫夹带泛点率为板上液体流经长度：板上液泛面积：根据甲醇水系统属于无泡沫系统，由ρv=1.36Kg/m3，HT=0.60m可差得物性数据[12]：K=1.0，所以泛点率为：46 新乡学院本科毕业论文（设计）可见，雾沫夹带在允许的范围之内。4.7塔板负荷性能图4.7.1雾沫夹带线泛点率：对于一定的物系和一定的塔板已知，相对于的泛点率上限可确定，V-L关系，按泛点率80%计算：得到：由以上式子可知：雾沫夹带线为直线。时，时，4.7.2液泛线因为很小，可以忽略，那么对于物系一定的塔板，有：又因为：若上式化简为：46 新乡学院本科毕业论文（设计）那么其中有：所以液泛方程为：4.7.3液相负荷上限线以液体在降液管中的停留时间不低于5s为上限。由，得到：，那么：4.7.4漏液线对于F1重阀，以为规定气体最小的负荷。由，得到：那么：4.7.5液相负荷下限线取板上液层高度how＝0.01m作为液相负荷的的下限条件由以上各线的方程式，画出塔的操作负荷性能图：46 新乡学院本科毕业论文（设计）图4-1常压精馏塔的操作性能曲线从图4-1可以看出：A.操作点略高于雾沫夹带线。很明显，操作的时候需要注意防止雾沫夹带。由于本设计使用的是浮阀塔，对于操作弹性也很有利。在工业生产中，一般解决这个问题是通过增加塔板数，减少回流比来使操作点下移，因此，本设计应用于实际生产中后需要增加适当的塔板数来防止雾沫夹带的发生。B.根据所作的操作线，可以读图得到：，则操作弹性为19.66/9.62=2.044.8常压塔工艺计算汇总46 新乡学院本科毕业论文（设计）表4-6常压塔工艺计算汇总表项目数值或说明备注塔径：m5.000板间距：m0.60塔板形式单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速：m/s2.433堰长LW：m3.300堰高HW：m0.06板上液层高度HL：m0.01降液管底隙高度h0：m0.06浮阀个数：个3740等边三角形阀孔气速：m/s10.29阀孔动能因素12.20临界阀孔气速：m/s8.87同排孔心距t：m0.0683等边三角形邻排孔心距：m0.0683等边三角形单位压降：0.0653降液管液体停留时间t：s9.54精馏段12.52提馏段降液管内流液层高度Hd：m0.2063泛点率%79.4液相负荷上限19.66雾沫夹带控制液相负荷下限9.62漏液线控制开孔率%22.75操作弹性2.0446 新乡学院本科毕业论文（设计）4.9常压塔主要尺寸确定4.9.1塔高设计⑴壁厚选用20尺钢为塔体材料，由于是常温常压操作，取壁厚Sn=10mm⑵塔高可以由下式计算：H=（N-n-2）HT+nH人孔+HF+HW其中已知塔板数N=32块，板间距HT=0.6m。由于塔内的甲醇水混合液较清洁，不需要经常清洗内部构件，所以可以取每隔8块塔板设一个人孔，人孔直径为0.6m，这样设置的人孔数为：n=32÷8-1＝3个塔顶还得设计一个人孔，取人孔两个板间距离H人孔=0.8m，取塔顶空间HD=1.8m，塔底空间HW=3.0m，进料板的空间高度HF=0.5m，那么可以求出全塔的高度：H=（N-n-2）HT+nH人孔+HF+HW=（32-3-2）×0.6＋3×0.8＋0.5＋1.8＋3＝23.9m4.9.2接管设计⑴进料管已知温度70℃，进料的水密度为：977.81kg/m3，甲醇密度：749.25kg/m3液相的平均密度为：其中，平均质量分数为：那么，进料体积流量为：取适宜的流速，故：经圆整后选取热轧无缝钢管，规格为：[15]实际流速：46 新乡学院本科毕业论文（设计）⑵釜残液出料管已知塔釜温度105℃，压力171.325kPa，查得水的密度：954.69kg/m3，甲醇的密度为：705.175kg/m3，则釜液密度为：954.59kg/m3那么釜残液的体积流量为：取适宜的速度则：经圆整后选取热轧无缝钢管，规格：[15]实际流速：⑶塔顶上升蒸汽管塔顶上升蒸汽的体积流量为：取蒸汽速度则：⑷回流液管已知回流温度40℃，甲醇液体密度为：783.5kg/m3那么甲醇液体的体积流量：利用液体的重力进行回流，取适宜的回流速度那么：46 新乡学院本科毕业论文（设计）经圆整后选取热轧无缝钢管，规格为：[15]实际流速：设备汇总如表4-7。表4-7设备汇总项目尺寸塔高23.9m进料管釜液管上升蒸汽管回流液管壁厚46 新乡学院本科毕业论文（设计）第5章结论⑴针对年产22万吨甲醇精馏工艺，在保证纯度要求的基础上，三塔精馏以其节能明显优益于其他工艺，所以，本设计采用三塔精馏工艺。⑵对于精馏塔的选择，通过对各种塔的比较，选择F1重型浮阀塔最适合本设计。⑶对精馏的常压塔阶段进行工艺设计，并对该塔的车间进行了简单的设计。46 新乡学院本科毕业论文（设计）参考文献[1]刘光启，马连湘，刘杰．化学化工物性数据手册（有机卷）[M]．化学工业出版社．2002，5：559～613[2]夏清，陈常贵．化工原理（上册）[M]．修订版．天津大学出版社．2009[3]RobertH，WilliamsEricD．Larson.ReproducedwithpermissionfromEnergyforSustainableDevelopment[J]．2003，12：103～105[4]魏文德．有机化工原料大全（第二版）上卷[M]．化学工业出版社．1991，1：806~809[5]DimmlingW，SeipenbuschR．HydrocarbonProcessing[J]．1975，45（9）：169～175[6]OthmerDF．Methanol-aversatileSynfuel[M]．1983[7]陈平．现代化工[J]．1996，16（12）：36～42[8]谢克昌，房鼎业．甲醇工艺学[M]．化学工业出版社．2010[9]丁振亭．吉化科技[J]．1995，3（1）：1～3[10]李卫国．中国化工信息[J]．1997，（13）：6～10[11]张汉忠．煤化工[J]．2010，（1）：3～10[12]夏清，陈常贵．化工原理（下册）[M]．修订版.天津大学出版社．2009[13]刘光启，马连湘，刘杰．化学化工物性数据手册（无机卷）[M]．化学工业出版社．2002，4：3～44[14]贾绍义，柴诚敬．化工原理课程设计[M]．天津大学出版社．2009，1：119～121[15]刁玉玮，王立业，俞健良．化工设备机械基础[M]．大连理工大学出版社．2009，1：309～31046 新乡学院本科毕业论文（设计）致谢通过这近三个月来对资料的查阅、材料的整理、论文的撰写、大图的绘制，最终完成了论文。在此，特意要感谢杨丽云教授对我的悉心指导。杨教授以其兢兢业业的工作作风，对学生认真负责、严谨求实的指导理念，待人随和、朴实无华的沟通心得深深影响了我。通过杨教授的指导，我对工艺的选择有了正确的认识，并对设备有了深刻的认识，对于完成论文起到了至关重要的作用。最后，杨教授对我的论文逐字进行批阅审核，指出很多错误，并提出不少建设性的意见。她治学严谨的态度必将成为以后我学习和工作中榜样。数十个个学生的论文需要李老师指导，可见他的任务量很大，但杨教授仍然不辞辛苦、尽自己最大的努力指导、帮助我们克服写论文中遇到的难题，她的精神将一直激励着我们。论文的完成同样也离不开同学的帮助和关心。以及大学期间传授我知识和做人道理的教授与讲师们，是他们曾经的悉心指导，我才能掌握良好的专业知识来完成论文。总而言之，我要忠心感谢所有对我论文有过帮助、指导的老师和同学们！46'