六层居民楼结构设计 94页

'六层居民楼结构设计第1章绪论毕业设计师大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓广、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为六层居民楼结构设计。在前期，我温习了《结构力学》、《混凝土结构》、《工程结构抗震设计》、《基础工程》等知识，并借阅了《建筑抗震设计规范》、《建筑结构荷载规范》等规范。通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。毕业设计的这段时间，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对规范、规程、手册等相关资料的理解认识。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以专业软件校正。由于自身水平有限，难免有疏忽之处，敬请各位老师批评指正。1.1本课题研究目的和意义随着社会的不断发展和人们物质生活水平的提高，框架结构（住宅、公共建筑）将会得到很大发展。由于框架结构具有空间大，平面布局灵活多样的特点，满足了人们不断要求个性化的要求。我选择的毕业设计题目是某六层居民楼的结构设计。要求技术先进、经济合理，安全可靠，设计方法上有一定的创新。在结构方案选择上，我采用的是钢筋混凝土框架结构体系。框架结构空间分隔灵活，自重轻，节省材料；具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，利于安排需要较大空间的建筑结构；建筑立面容易处理；计算理论也比较成熟。采用现浇式，结构的整体性、刚度较好，设计处理好能达到较好的抗震效果。弥补了框架结构抗侧刚度小的缺点。93 1.2本课题研究现状进入当代社会，随着经济的快速发展，传统的木质，砖混结构已不能满足现代建筑的要求。钢筋混凝土框架结构的出现则突破了这些局限性：一方面，框架结构以梁柱承重的特点使平面布置更加灵活；另一方面，梁柱本身结构类型和布置位置也可以灵活选定，比如柱子可以选用L型、T型、十字形等类型，如此可以使整个立面更加富于变化，充分利用建筑空间；再则，通过合理设计，框架结构可以做成延性框架，延性框架的抗震性能好，可承受较大侧向变形。因此，钢筋混凝土框架结构在多、高层办公楼中得到了广泛的使用。框架式由梁柱构成的杆系结构，其承载力和刚度都较低，特别是水平方向的（即使可以考虑现浇楼面与梁共同工作以提高楼面水平刚度，但也是有限的），它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，其总体水平位移上大下小，但相对于各楼层而言，层间变形上小下大，设计时如何提高框架的抗侧刚度及控制好结构侧移为重要因素，对于钢筋混凝土框架，当高度大、层数相当多时，结构底部各层不但柱的轴力很大，而且梁和珠由水平荷载所产生的弯矩和整体的侧移显著增加，从而导致截面尺寸和配筋增大，对建筑平面布置和空间处理，就可能带来困难，影响建筑空间的合理使用，在材料消耗和造价方面，也趋于不合理，故一般使用与建造不超过15层的房屋。1.3本课题研究内容1、掌握多层框架结构的结构构件布置，包括楼（屋）盖结构方案与布置、基础方案布置等；2、掌握多层框架结构的荷载和内力计算、内力组合以及配筋计算的方法和步骤；3、掌握结构构造措施及其特殊部位的处理方法等；4、完成结构主要构件的配筋，并绘制结构施工图。93 第2章建筑设计说明2.1建筑依据1、《城市居住区规划设计规范》2、《住宅建筑规范》3、《住宅设计规范》4、《建筑设计防火规范》5、《高层民用建筑设计防火规范》6、《人民防空地下室设计规范》7、《汽车库建筑设计规范》8、《民用建筑设计通则》2.2工程概况1、工程名称：上理小区六层居民楼2、工程建筑面积：约3000mm²3、工程建筑总高度：21.25m²4、工程结构类型：六层框架结构5、工程建筑使用年限：50年2.3设计理念1、紧扣主题，结合场地的地理特征，营造和谐的社区环境；2、打造功能完善，交通便捷，空间丰富，配套设施齐全的新型社区；3、建筑立面追求简约时尚，现代典雅的建筑风格；4、营造景观优美，层次分明。93 第3章结构设计说明3.1结构体系的选择本次设计的题目是六层居民楼结构设计，属民用建筑。建筑高度未超过24m，属多层结构。采用现浇式混凝土框架结构；楼板采用现浇肋梁楼盖。3.2结构体系确定的依据1、框架建筑的主要优点是：空间分隔灵活，自重轻，节省材料；具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，利于安排需要较大空间的建筑结构；建筑立面容易处理；计算理论也比较成熟。其主要缺点是：抗侧刚度小，水平位移较大，在地震作用下非结构构件破坏较严重，故限制了建造高度。符合居民楼设计技术先进、经济合理，安全可靠的要求。2、采用现浇混凝土框架时，结构的整体性、刚度较好，设计处理好能达到较好的抗震效果。弥补了框架结构抗侧刚度小的缺点。3、现浇楼盖的刚度大，整体性好，抗震抗冲击性能好，防水性好，对不规则平面的适应性强，开洞容易。3.3结构布置情况1、柱网布置：应与建筑分隔墙布置相协调，将柱子设在纵横建筑隔墙交叉点上，减少柱子对建筑使用功能的影响。2、承重框架的布置：采用横向框架混合方案。横向框架承重方案是在横向布置框架承重梁，在纵向布置连系梁。可获得较高的室内净高，有利于设备管线的穿行。另外，上海地区土质松软，可利用横向框架的刚度来调整房屋的不均匀沉降。3.4地基方案的选择因为框架结构主要因相邻柱基的沉降差使构件受剪扭曲而损坏，因此地基变形由93 沉降差控制。上海地区土质1~1.2m为填土，1.2~2m为褐黄色粉质粘土，10~20m为淤泥质粘土，因此地基基础一般采用“宽基浅埋”。因此采用柱下独立基础。这类基础的抗弯和抗剪性能良好，可在竖向荷载较大、地基承载力不高等情况下使用。与无筋基础相比，其基础高度较小，因此更适宜在基础埋深较小时使用。3.5施工材料第一：本工程中采用的钢筋箍筋为Ⅰ级钢，主筋为Ⅱ级钢，。第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为20mm。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程混凝土强度等级为C20，C30。第五：墙体外墙采用240mm厚的蒸压灰砂砖，内墙采用240mm厚的蒸压粉煤灰加气砼砌块。第六：当门窗洞宽时,应采用钢筋砖过梁,放置两端伸入支座370并弯直钩;门窗洞宽时,设置钢筋混凝土过梁。3.6施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0kN/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第三：未详尽说明处，按相关规范执行。93 第4章设计计算书4.1初步设计资料4.1.1工程名称上理小区6层居民楼结构设计。4.1.2工程概况占地面积525m²，建筑总高为21.95m,层高3.3m，室内外高差为0.950m，基础顶面至室外地坪取-0.500。4.1.3自然条件基本风压0.55kN/m²，地面粗糙度为B类；基本雪压0.20kN/m²。4.1.4水文资料常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。4.1.5地震烈度本工程地震设防烈度为7度，抗震等级为三级，设计基本地震加速度0.15g，属抗震丙类建筑。4.1.6材料使用1、混凝土：梁柱板均使用C30混凝土。2、钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。3.、墙体：a.外纵墙采用蒸压灰砂砖（18kN/m³），尺寸为240mm×120mm×60mm，外墙面采用水刷石墙面，内墙面为水泥粉刷墙。b.内纵墙采用蒸压灰砂砖（18kN/m³）,两侧均为水泥粉刷墙面。c.女儿墙采用蒸压灰砂砖（18kN/m³），两侧为水刷石墙面，墙高1100mm，100mm厚混凝土压顶。4、窗：均为铝合金窗（0.35kN/m²）5、门：除大门为玻璃门（0.45kN/m²），房间均为木门(0.2kN/m²).93 4.2梁,柱截面尺寸的初选及结构布置本结构为6层，底层层高为4.75m，其余层为3.3m。内外墙的做法：均砌240mm厚蒸压灰砂砖，楼层屋盖均为现浇钢筋混凝土结构。屋面板厚取120mm，楼板厚取100mm。选第③轴交A，B，C轴一榀框架作为计算单元，并据此来进行框架计算与配筋。其余框架可参照此榀框架进行配筋4.2.1梁柱截面尺寸初选一、梁截面尺寸的估算：选取第③轴交A、B、C、D、E轴一榀框架作为计算单元，并据此来进行框架计算。BC、CD、DE跨:取500mm故框架横梁的截面尺寸为AB跨:L=2000mm，截面尺寸取L=2600mm的连系梁截面尺寸取其余连系梁截面尺寸取二、柱截面尺寸的估算1.按轴力估算 注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数（边柱取1.3，中柱取1.25）。 为柱的负载面积,即该柱承担楼面荷载面积，近似按1/2柱距划分。 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14。 为验算截面以上的楼层层数。底层柱轴力估算：边柱：中柱：2.按轴压比验算:此建筑设防烈度为7度，高度24m，抗震等级为三级，查表得轴压比限值,选用C30型混凝土=14.3N/m2，93 根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为矩形，初步估计：边柱（E轴）的尺寸为，中柱（B、C、D轴）的尺寸为4.2.2结构布置图4-2-1轴网布置图4.3确定框架结构的计算简图框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础底算至二层楼面，室内外的高差为0.950m，取基础顶至室外地坪通常取0.500m,故底层柱高4.75m，其他层柱高为3.3m，在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取（为梁的截面惯性矩）。AB跨：93 BC、CD、DE跨：A、E轴底层柱：B、C、D底层柱：A、E轴其余柱：B、C、D其余柱：令B、C、D轴其余柱线刚度：，则框架的计算简图如下：93 图4-3-1框架计算简图及各杆件相对线刚度4.4重力荷载代表值的计算4.4.1恒荷载计算（1）屋面15厚水泥砂浆找平层40厚C20细石混凝土刚性防水高聚物改性沥青防水0.400kN/m215厚水泥砂浆找平层0.015×20kN/m2=0.300kN/m240厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡0.04×14kN/m2=0.560kN/m280厚矿渣水泥保温层0.08×14.5kN/m2=1.160kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25kN/m2=3.00kN/m293 10厚混合砂浆顶棚0.01×17kN/m2=0.17kN/m2合计：6.890kN/m2（2）标准层楼面（大理石楼面）30mm厚1:3干硬性水泥砂浆1.160kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25kN/m2=2.500kN/m210厚混合砂浆顶棚0.10×17kN/m2=0.170kN/m2合计：3.830kN/m2（3）梁自重①钢筋混凝土25×0.3×(0.50-0.10)kN/m=3.000kN/m10厚抹灰层0.01×[(0.50-0.10)×2+0.30]×17kN/m=0.187kN/m合计：3.187kN/m②钢筋混凝土25×0.25×(0.40-0.10)kN/m=1.875kN/m10厚抹灰层0.01×[(0.40-0.10)×2+0.25]×17kN/m=0.145kN/m合计：2.100kN/m（4）柱自重①钢筋混凝土25×0.40×0.40kN/m=4.000kN/m10厚抹灰层0.01×0.40×4×17kN/m=0.272kN/m93 合计：4.272kN/m②钢筋混凝土25×0.50×0.50kN/m=6.250kN/m10厚抹灰层0.01×0.50×4×17kN/m=0.340kN/m合计：6.590kN/m（5）标准层外纵墙自重墙砌体0.9×0.24×18kN/m=3.890kN/m铝合金窗0.35×15kN/m=0.525kN/m水刷石外墙面(3.3-1.5)×0.5kN/m=0.900kN/m水泥粉刷内墙面(3.3-1.5)×0.36kN/m=0.648kN/m合计:5.963kN/m（6）标准层内纵墙自重墙砌体3.3×0.24×18kN/m=14.256kN/m水泥粉刷内墙面3.3×0.36×2kN/m=2.376kN/m合计:16.632kN/m（7）女儿墙自重（墙高1100mm，100mm厚的混凝土压顶）1100mm高墙体自重1.10×0.24×18kN/m=4.750kN/m100mm厚混凝土压顶0.1×0.24×25kN/m=0.600kN/m水泥粉刷层(1.2×2+0.24)×0.5kN/m=1.320kN/m合计:6.670kN/m93 （8）天沟自重（现浇天沟板，贴琉璃瓦）天沟板25×(0.06+0.12)×0.08+(0.6+0.2)×(0.5+0.36)kN/m=2.13kN/m琉璃瓦3.3×0.36×2kN/m=2.376kN/m合计:16.632kN/m4.4.2屋面及楼面活荷载计算根据《建筑荷载规范》查得（1）屋面和楼面活荷载标准值上人屋面：2.0kN/m2楼面：2.0kN/m2（2）雪荷载标准值Sk=1.0×0.20kN/m2=0.20kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者。4.5竖向荷载作用下框架结构的内力计算确定板传给梁的荷载时，要一个区格一个区格的考虑。对每个板区格，先区分是单向板还是双向板。本结构中均为双向板。可沿四角作45°线，将区格板分为四小块，将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁。板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。本榀框架楼板面荷载的传递示意图如图所示：93 图4-4-1板的导荷方式图4.5.1等效均布荷载计算①集中荷载：等效荷载93 ①梯形均布荷载：，等效荷载：②三角形均布荷载等效荷载4.5.2梁上荷载标准值计算A～B轴间框架梁屋面板传给梁的荷载楼面板传给梁的荷载93 B～C轴间框架梁屋面板传给梁的荷载楼面板传给梁的荷载③～④轴间次梁屋面板传给次梁的荷载楼面板传给次梁的荷载93 C～D轴间框架梁C、D轴间的框架梁不仅有均布荷载，还有次梁传来的集中荷载。计算时将次梁的集中荷载等效为框架梁的均布荷载。次梁传给梁的荷载（）屋面：楼面：屋面板传给梁的荷载93 楼面板传给梁的荷载D～E轴间框架梁与C～D轴间框架梁相同4.5.3柱上荷载标准值计算A轴纵向梁传来集中荷载计算1.顶层柱女儿墙及天沟自重梁自重板传荷载2.标准层柱墙自重梁自重板传荷载93 B轴纵向梁传来集中荷载计算1.顶层柱梁自重板传荷载2.标准层柱梁自重板传荷载C轴纵向梁传来集中荷载计算1.顶层柱梁自重板传荷载93 1.标准层柱梁自重板传荷载D轴纵向梁传来集中荷载计算1.顶层柱梁自重板传荷载2.标准层柱梁自重板传荷载E轴纵向梁传来集中荷载计算1.顶层柱93 女儿墙及天沟自重梁自重板传荷载1.标准层柱墙自重梁自重板传荷载竖向荷载作用下框架梁受荷总图：93 图4-5-1框架梁受荷总图4.5.4内力计算共有恒荷载，活荷载（按活荷载满布简化计算，本结构的活载与恒载之比仅占1/3左右，按活载满布简化计算误差不大）、风荷载、地震作用四种工况。对前两种荷载工况采用分层法计算内力，对后两种荷载工况采用D值法计算内力。内力计算中，沿用结构力学对内力正负号的规定，梁端弯矩对梁端而言以顺时针为正（对节点而言以逆时针为正）；剪力以使所在的隔离体产生顺时针转动为正，轴力以拉为正。一．竖向荷载作用下的内力计算（弯矩二次分配法）用弯矩二次分配法计算竖向恒（活）载作用下的杆端弯矩：(1)将多层框架沿高度分成若干单层无侧移的敞口框架，每个敞口框架包括本层梁和与之相连的上，下层柱。梁上作用的荷载，各层柱高及梁跨度均与原结构相同。(2)除底层柱的下端外，其他各柱的柱端应为弹性约束。为便于计算，均将其处理为固定端。这样将使柱的弯曲变形有所减小，为消除这种影响，可把除底层柱以外93 的其他各层柱的线刚度乘以修正系数0.9。修正后框架的相对线刚度图如下：图4-5-2框架计算简图及各杆件相对线刚度(3)用无侧移框架计算方法，计算各敞口框架的杆端弯矩，由此所得的梁端弯矩即为其最后弯矩值；因每一层柱属上下两层，所以每一柱端的最后弯矩值需将上下层计算所得的弯矩值相加。相加后可能导致新的不平衡，可对这些不平衡弯矩再作一次弯矩分配。在计算每个节点周围各杆件的弯矩分配系数时，应采用修正后的柱线刚度计算，并且底层柱和各层梁的传递系数均取1/2，其他各层柱的传递系数改用1/3。(4)在杆端弯矩求出后，可用静力平衡条件计算梁端剪力及梁跨中弯矩；由逐层叠加柱上的竖向荷载和与之相连的梁端剪力，即得柱轴力。计算剪力V：对于矩形荷载:梯形形荷载:93 三角形形荷载:1.恒荷载标准值下的内力计算固端弯矩屋面：楼面：93 恒载作用下各层杆端弯矩计算如下表4-5-1恒载作用下顶层弯矩计算93 表4-5-2恒载作用下标准层弯矩计算93 表4-5-3恒载作用下底层弯矩计算93 恒载作用下各层杆端弯矩图如下所示：图4-5-3恒载作用下弯矩图93 2．活载作用下固端弯矩的计算固端弯矩活载作用下各层杆端弯矩计算如下：93 表4-5-4活载作用下顶层弯矩计算93 表4-5-5活载作用下标准层弯矩计算93 表4-5-6活载作用下底层弯矩计算93 活载作用下各层杆端弯矩图如下所示：图4-5-4活载作用下弯矩图93 3．梁端剪力及柱轴力计算（1）恒荷载作用下内力计算静力计算①②③93 ①AB跨1.顶层93 1.2~5层2.底层BC跨1.顶层2.2~5层93 1.底层CD跨1.顶层2.2~5层93 1.底层DE跨1.顶层2.2~5层3.底层93 （2）活荷载作用下内力计算静力计算①②③93 ①AB跨1.顶层2.2~5层3.底层93 BC跨1.顶层2.2~5层3.底层93 CD跨1.顶层2.2~5层3.底层DE跨1.顶层93 1.2~5层2.底层轴力计算过程见下表1.恒载作用下柱轴向力表4-5-7恒载下A轴柱轴向力层次梁端剪力kN节点集中荷载kN柱自重kN柱轴力/kN上柱下柱60.7963.6614.1064.4578.5552.0237.9814.10118.55132.6593 42.0237.9814.10172.65186.7532.0237.9814.10226.75240.8522.0237.9814.10280.85294.9512.0237.9820.29334.95355.24表4-5-8恒载下B轴柱轴向力层次梁端剪力/kN节点集中荷载/kN柱自重/kN柱轴力/kN左右上柱下柱610.2931.9778.2621.75120.52142.2756.0220.4446.9621.75215.69237.4446.0220.4446.9621.75310.86332.6136.0220.4446.9621.75406.03427.7826.0220.4446.9621.75501.20522.9516.6620.3446.9631.30596.91628.21表4-5-9恒载下C轴柱轴向力层次梁端剪力/kN节点集中荷载/kN柱自重/kN柱轴力/kN左右上柱下柱637.7143.91103.2821.75184.90206.65524.2234.0360.8621.75325.76347.51424.2234.0360.8621.75466.62488.37324.2234.0360.8621.75607.48629.23224.2234.0360.8621.75748.34770.09124.3233.9360.8631.30889.20920.50表4-5-10恒载下D轴柱轴向力层次梁端剪力/kN节点集中荷载/kN柱自重/kN柱轴力/kN左右上柱下柱646.8152.66103.2821.75202.75224.50532.5440.1360.8621.75358.03379.78432.5440.1360.8621.75513.31535.0693 332.5440.1360.8621.75668.59690.34232.5440.1360.8621.75823.87845.62136.8340.3860.8631.30983.691014.99表4-5-11恒载下E轴柱轴向力层次梁端剪力kN节点集中荷载kN柱自重kN柱轴力/kN上柱下柱638.0688.6714.10126.73140.83530.6351.8814.10223.34237.44430.6351.8814.10319.95334.05330.6351.8814.10416.56430.66230.6351.8814.10513.17527.27130.3851.8820.29609.53629.821.活载作用下柱轴力表4-5-12活载下A轴柱轴向力层次梁端剪力节点集中荷载柱轴力60.886.607.4851.206.6015.2841.206.6023.0831.206.6030.8821.206.6038.6810.926.6046.20表4-5-13活载下B轴柱轴向力层次梁端剪力节点集中荷载柱轴力左右63.127.4624.6035.1852.807.6724.6070.2542.807.6724.60105.3293 32.807.6724.60140.3922.807.6724.60175.4613.087.6424.60210.78表4-5-14活载下C轴柱轴向力层次梁端剪力/kN节点集中荷载柱轴力左右68.888.2427.7244.8458.678.3827.7289.6148.678.3827.72134.3838.678.3827.72179.1528.678.3827.72223.9218.708.3627.72268.70表4-5-16活载下D轴柱轴向力层次梁端剪力/kN节点集中荷载柱轴力左右69.0010.4227.7247.1458.869.9027.7293.6248.869.9027.72140.1038.869.9027.72186.5828.869.9027.72233.0618.889.9627.72279.62表4-5-17活载下E轴柱轴向力层次梁端剪力节点集中荷载柱轴力66.8213.8620.6857.3413.8641.8847.3413.8663.0837.3413.8684.2893 27.3413.86105.4817.2813.86126.624.6风荷载作用下框架结构的内力计算为简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载化为等量的作用与楼面处的集中风荷载，由式可得第i层顶的集中风荷载算式：按地面粗糙度为B类查《建筑荷载规范得》基本风压为本层层高（对底层从室外地面算起）为上层层高（对顶层为女儿墙高的2倍）为计算单元迎风面的宽度本建筑的高度为，取；对于矩形平面计算过程见下表表4-6-1各层节点处集中风荷载离地高度/m20.751.26311.30.553.32.48.4917.451.19411.30.553.33.39.3014.151.11611.30.553.33.38.6910.851.02011.30.553.33.37.947.551.00011.30.553.33.37.794.251.00011.30.554.253.38.91柱横向抗侧刚度值的计算：表4-6-2顶层柱D值计算93 A1.140.3615518B0.990.3334552C1.040.3435700D1.040.3435700E1.270.398013表4-6-3标准层柱D值计算A1.140.3615518B0.990.3334552C1.040.3435700D1.040.3435700E1.270.398013表4-6-4底层柱D值计算A1.350.5517702B1.190.5341460C1.250.5442139D1.250.5442139E1.520.578879表4-6-5柱总抗侧移刚度计算表层次柱ABCDE615518×834552×1135700×1135700×118013×11515518×834552×1135700×1135700×118013×11415518×834552×1135700×1135700×118013×11315518×834552×1135700×1135700×118013×11215518×834552×1135700×1135700×118013×1193 117702×841460×1142139×1142139×118879×11表4-6-6风载下框架楼层层间位移计算表层次68.498.490.000010.00001最大层间位移层高比很小，故风荷载在结构中不起控制作用，内力组合时可以不考虑。59.3017.790.000010.0000248.6926.480.000020.0000337.9434.420.000020.0000427.7942.210.000030.0000618.9151.120.000030.000064.7水平地震作用下横向框架的内力计算该建筑物的高度为小于40m,以剪切变形为主,且刚度和质量沿高度均匀分布,故可以采用底部剪力法计算水平地震作用。重力荷载+水平地震作用(7、8度，高度)对于一般仅有恒载和活载作用的民用建筑，时，可按，否则可按。4.7.1重力荷载代表值的计算顶层重力荷载包括：屋面恒载，50%屋面雪载，纵横梁自重，半层柱自重半层墙体自重包括窗的自重。其它层重力荷载包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上下个半层柱及纵墙体自重（包括门窗），柱自重，隔墙自重。计算过程如下：1.顶层93 纵、横梁自重：下半层墙体自重：合计：1.标准层纵、横梁自重：上、下半层墙体自重：93 上、合计：1.底层纵、横梁自重：上、下半层墙体自重：合计：4.7.2框架抗侧移刚度D和结构基本自震周期的计算1、见计算简图确定各的杆件相对线刚度计算值。2、柱的侧移刚度按式计算，式中为柱的侧移刚度修正系数，由相关表可查得。（根据梁柱的的不同）框架结构内力计算中，由于楼板作为框架梁的翼缘参与工作，使得梁的刚度有所提高，通常采用简化方法进行处理。根据翼缘参与工作的程度，现计算矩形截面梁的惯性矩再乘以不同的增大系数。为梁矩形部分的截面惯性矩。93 表4-7-1中框和边框架线刚度分布表结构类型中框架梁边框架梁现浇楼面表4-7-2柱抗侧移刚度表线刚度表4-7-3柱抗侧移刚度修正系数表位置边柱中柱一般层底层固接柱横向抗侧刚度值的计算：表4-7-4顶层柱D值计算A1.140.3615518B0.990.3334552C1.040.3435700D1.040.3435700E1.270.39801393 表4-7-5标准层柱D值计算A1.140.3615518B0.990.3334552C1.040.3435700D1.040.3435700E1.270.398013表4-7-6底层柱D值计算A1.350.5517702B1.190.5341460C1.250.5442139D1.250.5442139E1.520.578879表4-7-7柱总抗侧移刚度计算表层次柱ABCDE615518×834552×1135700×1135700×118013×11515518×834552×1135700×1135700×118013×11415518×834552×1135700×1135700×118013×11315518×834552×1135700×1135700×118013×11215518×834552×1135700×1135700×118013×11117702×841460×1142139×1142139×118879×11结构基本自振周期的计算结构基本自振周期有多种计算方法，常用的有假想顶点位移法，能量法和经验93 公式法。现用假想顶点位移法计算结构的自振周期。表4-7-8假想顶点位移法计算结果层次67699.817699.810.00560.106557130.5114830.320.01080.100947130.5121960.830.01590.090137130.5129091.340.02110.074227130.5136221.850.02630.053117308.1143529.960.02680.0268结构基本自振周期考虑非结构墙影响，则结构的基本自振周期为：4.7.3横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算1、层间剪力计算及横向框架侧移验算:由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地土为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，由《建筑抗震设计规范》查得：，，故本建筑采用底部剪力法进行水平地震作用的近似计算所以不考虑顶部附加地震作用，可以采用下面的公式进行计算：93 表4-7-9层间位移表层次67699.8121.25163620.96569121.01851.00851.000.000657130.5117.95127992.65665.701516.700.001147130.5114.65104461.97543.312060.020.001537130.5111.3580931.29420.932480.950.001827130.518.0557400.61298.542779.490.002017308.114.7534713.52180.552960.040.0021层间弹性位移角满足位移要求2、框架地震内力计算震害表明，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等，它们的震害比下面主体结构严重。这是由于出屋面的这些建筑的质量和刚度突然变小，地震反应随之增大的缘故。在地震工程中，把这种现象称为“鞭稍效应”。因此《抗震规范》规定，采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予以计入。1.横向地震作用下柱反弯点高度计算：根据总层数，该柱所在层数，梁柱查表得到柱反弯点，根据上下横梁线刚度比值来查得修来计算刚度的大小，根据上下层高度变化查得修，用来计算出层高，所以，可以求出柱在水平力作用下的反弯点计算过程见下表表4-7-10A轴柱层次63.301.140.3570000.3571.1853.301.140.4500000.4501.4993 43.301.140.4570000.4571.5133.301.140.5000000.5001.6523.301.140.5000000.5001.6514.751.350.6430000.6433.05表4-7-11B轴柱层次63.300.990.3500000.3501.1653.300.990.4500000.4501.4943.300.990.4500000.4501.4933.300.990.5000000.5001.6523.300.990.5000000.5001.6514.751.190.6500000.6503.09表4-7-12C轴柱层次63.301.040.3520000.3521.1653.301.040.4500000.4501.4943.301.040.4520000.4521.4933.301.040.5000000.5001.6523.301.040.5000000.5001.6514.751.250.6480000.6483.08表4-7-13D轴柱层次63.301.040.3520000.3521.1653.301.040.4500000.4501.4943.301.040.4520000.4521.4933.301.040.5000000.5001.6523.301.040.5000000.5001.6593 14.751.250.6480000.6483.08表4-7-14E轴柱层次63.301.270.3640000.3641.2053.301.270.4500000.4501.4943.301.270.4640000.4641.5333.301.270.5000000.5001.6523.301.270.5000000.5001.6514.751.520.6360000.6363.022.地震用下框架柱端及梁端弯矩的计算(1)地震作用下柱端弯矩计算：由于每层的总侧向已求得，且每根柱的侧向刚度也已求得，由前面水平地震作用力的计算，地震对每层的已知，由此可以计算每根柱所承担的横向水平力；计算过程见下表：表4-7-15A轴柱层次6851.00155180.01139.581.18-20.31-11.3051516.70155180.011317.081.49-30.91-25.4542060.02155180.011323.201.51-41.53-35.0332480.95155180.011327.941.65-46.10-46.1022779.49155180.011331.301.65-51.65-51.6512960.04177020.010932.303.05-54.91-98.5293 表4-7-16B轴柱层次6851.00345520.025121.341.16-45.67-24.7551516.70345520.025138.031.49-68.83-56.6642060.02345520.025151.651.49-93.49-76.9632480.95345520.025162.211.65-102.65-102.6522779.49345520.025169.691.65-114.99-114.9912960.04414600.025675.663.09-125.60-233.79表4-7-17C轴柱层次6851.00357000.025922.051.16-47.18-25.5751516.70357000.025939.291.49-71.12-58.5542060.02357000.025953.371.49-96.60-79.5232480.95357000.025964.271.65-106.05-106.0522779.49357000.025972.011.65-118.81-118.8112960.04421390.026076.903.08-128.42-236.85表4-7-18D轴柱层次6851.00357000.025922.051.16-47.18-25.5751516.70357000.025939.291.49-71.12-58.5542060.02357000.025953.371.49-96.60-79.5232480.95357000.025964.271.65-106.05-106.0522779.49357000.025972.011.65-118.81-118.8112960.04421390.026076.903.08-128.42-236.8593 表4-7-19E轴柱层次6851.0080130.00584.951.20-10.39-5.9451516.7080130.00588.821.49-15.96-13.1442060.0280130.005811.981.53-21.20-18.3332480.9580130.005814.431.65-23.80-23.8022779.4980130.005816.161.65-26.67-26.6712960.0488790.005516.203.02-28.03-48.93(2)地震作用下梁端弯矩计算：根据已求得的每层柱上下端弯矩值，由节点处弯矩平衡和两端梁的相对线刚度值可以求得各梁端在地震作业下的弯矩值，计算过程见下表表4-7-20A轴层次柱端6-20.3120.315-11.30-30.9142.214-25.45-41.5366.983-35.03-46.1081.132-46.10-51.6597.751-51.65-54.91106.5693 表4-7-21B轴层次柱端梁6-45.670.4221.550.4724.125-24.75-68.830.4244.160.4749.424-56.66-93.490.4270.860.4779.293-76.96-102.650.4284.760.4794.852-102.65-114.990.42102.710.47114.931-114.99-125.600.42113.540.47127.05表4-7-22C轴层次柱端梁6-47.180.4723.590.4723.595-25.57-71.120.4748.350.4748.354-58.55-96.600.4777.580.4777.583-79.52-106.050.4792.790.4792.792-106.05-118.810.47112.430.47112.431-118.81-128.420.47123.620.47123.62表4-7-23D轴层次柱端梁6-47.180.4723.590.4723.595-25.57-71.120.4748.350.4748.354-58.55-96.600.4777.580.4777.583-79.52-106.050.4792.790.4792.792-106.05-118.810.47112.430.47112.431-118.81-128.420.47123.620.47123.62表4-7-24E轴93 层次柱端6-10.3910.395-5.94-15.9621.904-13.14-21.2034.343-18.33-23.8042.132-23.80-26.6750.471-26.67-28.0354.703．地震作用下梁端剪力及柱轴力计算：由上表计算出的各梁端弯矩值求梁在地震作用下的剪力，柱轴力以地震向右作用为正计算过程见下表表4-7-25跨中弯矩层次跨中弯矩ABBCCDDE6-0.620.2606.605-0.980.54013.224-1.950.86021.623-1.821.03025.332-2.481.25030.981-3.491.72034.46表4-7-26梁端剪力层次梁端剪力ABBCCDDE6-20.93-11.36-11.23-8.095-43.18-23.28-23.02-16.724-68.92-37.35-36.94-26.653-82.94-44.68-44.18-32.1293 2-100.23-54.13-53.54-38.781-116.08-59.68-58.87-42.46表4-7-28柱轴力层次柱轴力ABCDE620.93-1.79-0.13-3.14-8.09564.11-29.47-0.39-9.44-24.814133.03-51.47-0.67-16.59-43.373215.94-69.83-0.91-22.35-58.772316.20-84.36-1.09-26.82-70.901432.28-102.50-1.40-31.17-81.2493 图4-7-1水平地震力作用下弯矩图93 图4-7-2水平地震力作用下梁剪力图93 图4-7-3水平地震力作用下柱轴力图93 4.8框架的荷载效应组合4.8.1组合公式对于承载能力极限状态，按荷载效应的基本组合进行设计。基本组合是永久作用和可变作用的组合根据《建筑结构荷载规范》规定，对于一般排架，框架结构基本组合可采用简化规则，并按下列组合值中取最不利值确定1荷载的效应组合：1）无地震作用时永久荷载分项系数，效应对构件不利时：由可变荷载起控制作用时，取1.2；由永久荷载起控制作用时，取1.35活荷载分项系数，一般取1.42）高层民用建筑验算构件承载力时荷载组合的直接算式:①重力荷载:②重力荷载+水平地震作用(7、8度，高度):对于一般仅有恒载和活载作用的民用建筑，时，可按，否则计算。4.8.2控制截面的内力组合值1．框架梁框架梁的控制截面是梁的跨中和梁支座边缘处，跨中截面的内力组合值为，有时可出现正的情况。梁截面的内力组合值为，有时注意出现正值和。2．框架柱对于某一层框架柱，其控制截面为该柱的上端和下端。由于框架柱是偏心受压，的不同组合会导致受压承载力的变化，因此对于采用对称配筋截93 面的框架柱，应分别考虑如下三种内力组合：和相应的N、V；相应的M、V，和相应的M、V。在实际设计中，对多层框架结构的同一轴线各层柱，起截面自下而上全相同或分段相同，因此在进行框架的内力组合时，可以分段考虑内力组合的取舍。例如，框架内柱往往是小偏心受压，N越大且M也越大时配筋越多，控制截面应该是底层；而框架外柱往往是大偏心受压，M越大或N越小都会导致配筋加大，故其控制截面一般是分段的最下层(M大)或最上层（N小）这样可以省去很多不必要的计算。为了减少计算工作量，按照构件的尺寸，受力等情况，计算中进行归并。对梁进行归并后分为两组，一组是楼面梁，取一层楼面梁作为样本构件；另一组是屋面梁。对柱进行归并后也分为两组，一组是下部三层的柱，取第一层的为样本构件；另一组是上部三层的柱，取第四层的为样本构件。4.8.3框架内力计算的后处理1．竖向荷载作用下框架梁内力塑形调幅前面的内力计算方法都是弹性方法，视结构为完全弹性体系。事实上，将框架设计得存在一定塑性变形更为合理，通常是对竖向荷载时的框架梁内力调幅，降低梁端弯矩，并相应调整跨中弯矩。这就减少梁端负钢筋免得过分拥挤（通常，梁端负弯矩较大，钢筋较多），也利于在梁端出现塑形饺，形成强柱弱梁延性框架以提高抗震能力。取梁端弯矩调幅系数=0.8，相应的跨中弯矩乘以放大系数1.1。计算过程见表格93 表4-8-1内力调幅计算表93 2.柱边的梁内力前面对计算的讨论中，所提到的梁端剪力，是框架计算简图中梁轴线与柱轴线相交处的梁内力，所谓梁端是梁轴线与柱轴线相交处。实际上，梁的关键截面之一是柱边的梁截面，这才是实际的梁端截面。实际梁端截面的内力值要小于计算简图中梁端截面的内力值，设计中，按实际梁端截面的内力值计算配筋计算裂缝宽度才好。式中：、为实际梁端截面的弯矩、剪力值，、为计算简图梁端截面的弯矩、剪力值，为梁上的均布荷载值，为柱截面高度。恒载时梁上均布荷载取梁自重为2.10(3.83)，活载，地震荷载时为零。计算过程见下表93 表4-8-2柱边梁内力表93 表4-8-3一层楼面梁内力组合表93 表4-8-4顶层屋面梁内力组合表93 表4-8-5一层样本柱内力组合表93 表4-8-6四层样本柱内力组合表93 4.9框架柱截面设计计算4.9.1柱正截面设计1．材料选用：：，钢筋强度：HPB235：，HRB335：，一般多层房屋，钢筋混凝土框架结构各层柱计算长度为：。2．柱截面最不利内力选取。经组合后，每根柱上下两端的内力组合值通常有6～10组，应从中挑选出一组最不利内力进行截面设计。但是，由于M与N的相互影响，很难找出哪一组为最不利内力。此时可以根据偏心受压构件的判别条件将这几组内力分为大偏心组和小偏心组，对大偏心组，按照“弯矩差不多时，轴力越小越不利；轴力差不多时，弯矩越大越不利”的原则进行比较选取，对于小偏心按照“弯矩差不多时，轴力越大越不利；轴力差不多时，弯矩越大越不利”的原则选取最不利内力。以第一层B柱为例，说明计算方法及步骤柱的配筋采用对称式（以利于不同方向风荷载的作用）为便于施工从B轴一层柱上端的内力组合中选取下列三组内力，进行截面计算：第一组第二组第三组3．轴压比验算：4．截面尺寸复核：，因为所以，满足要求93 5．偏心类型确定：对于第一组内力e0取2mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者的较大值，，故取e0=20mm。柱的计算长度因为，故应该考虑偏心距增大系数。，取先按大偏心计算按构造配筋，最小配筋率为每侧实配320。对于第二组、第三组内力，计算同第一组经计算，可按第一组内力作用的情况下进行截面设计。B轴一层柱下端经计算也按构造配筋，每侧实配320，计算过程从略。4．裂缝宽度验算93 4.9.2柱斜截面设计对于三级抗震等级框架则框架柱剪力设计值按构造配置箍筋，箍筋选用。其他柱配筋计算与B轴柱相同，不赘述计算过程。详见配筋图。4.10框架梁截面设计及配筋计算4.10.1设计依据1.建筑工程中在进行受弯构件正截面承载力计算时，引入了如下几个基本假定：①．截面应变保持平面；②．不考虑混凝土的抗拉强度；③.混凝土的受压的应力—应变关系曲线按下列规定取用；④.钢筋的应力取等于钢筋应变与其弹性模量和乘积，但其绝对值不应大于相应的强度设计值，受拉钢筋的极限拉应变2．调整系数：活荷载按楼层的折减，承载力抗震调整。表4-9-1活荷载按楼层的折减系数表墙、柱、基础计算截面以上的层数12-34-56-89-2020计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90）0.850.700.650.600.5593 注：当楼面梁的从属面积>25m2时，采用括号内的数值。材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.85表4-9-2承载力抗震调整系数4.10.2框架梁截面设计1．材料选用：：，钢筋强度：HRB235：，HRB335：相对界限受压区高度：这里仅以第一梁为例，说明计算过程。2．梁正截面受弯承载力计算:以跨梁计算为例，说明计算过程（1）93 上部实配320，为简洁起见，下面列表计算。跨中截面实为T形截面，保守近似地按矩形截面。表4-9-3第一层BC梁配筋表计算公式B端负筋B端正筋跨中截面C端负筋C端正筋-159.46没有正弯矩11.54-172.15没有正弯矩0.1290.00970.139924.2864.50997.425300300300实配钢筋，320按构造规定316320按构造规定3．梁斜截面受剪承载力计算为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时，对剪力设计值进行调整如下：式中：弯矩设计值以底层B端计算为例：=93 截面尺寸限制条件：故按下列公式计算所以此梁端可按构造配箍筋：实配钢筋。其他跨梁计算方法相同，不作赘述。4.11框架结构楼梯设计4.11.1楼梯的结构类型选择目前，应用较多的有梁式楼梯，板式楼梯，折板悬挑式及螺旋式楼梯。板式楼梯是斜放的踏步板，板端支承在平台梁上。作用在踏步板上的荷载直接传至平台梁。当楼梯段跨度较小（一般在3米以内）时，采用板式楼梯较为合适，如住宅房屋一般采用这种楼梯。板式楼梯的下表面平整，施工简捷，外观较为轻巧，但斜板较厚，为跨度的。为了便于施工，和满足美观要求，该建筑楼梯采用板式楼梯。材料选用：混凝土,，，楼梯斜板中受力筋和平台梁的受力纵筋为HRB335，其余钢筋选用HRB235，4.11.2楼梯的荷载项目1.楼梯的荷载1）楼梯栏杆自重，按水平投影长度一米计算，采用金属栏杆自重0.2kN/m2）在水平投影1m2内踏步面层，锯齿斜板的自重，可以用一个踏步范围内的材料自重，来计算，然后折算为一米的自重。3）楼梯踏步面层自重，应包括踏步的顶面和侧面两部分，按下式计算：93 4）锯齿形的斜板一个踏步的断面为梯形截面，其水平投影的自重按下式计算：5）底板粉刷按下式计算2.板式楼梯的内力计算简图：a)梯段板长度，水平投影长度b)跨中弯矩c)跨中弯矩93 3.平台梁的计算简图平台梁自重及平台板传来的均布荷载，分别为上下斜板传来的均布荷载，当上下跑楼梯相等时，跨度用表示，可取。平台梁跨中正截面弯矩设计值为，支座剪力设计值为。——平台梁均布线荷载，p=p1+p2——平台梁与立在框架梁上的短柱整结时，l3=l3n4.11.3楼梯的设计计算1.楼梯的设计简图93 图4-11-1楼梯简图2.楼梯斜板的设计计算设计，对取1m宽，作为其计算单元。①确定斜板厚度斜板的水平投影长度：斜板的斜向净长为：斜板厚度取h=140mm。荷载计算：踏步板自重93 瓷砖地面（包括水泥粗沙打底）板底20厚混合砂浆抹灰栏杆自重活载合计①计算简图：内力计算：斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取②配筋计算：选用受力钢筋93 梯段板抗剪，因满足抗剪要求。分布钢筋。3.平台板的设计①平台板计算平台板取1m宽作为计算单元，平台板近似地按短跨方向的简支板计算。计算跨度，由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨，平台板的厚度取t2=100mm②荷载计算：面层板自重板底20厚混合砂浆抹灰活载合计③内力计算：斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取④配筋计算：选用4.梯段梁的设计①梯段梁计算截面高度，取400mm高，250mm宽。93 ①荷载计算梯段板传休息平台板传梁自重（包括粉刷）合计②内力计算③配筋计算选用3Φ18，按构造要求配置腹筋箍筋采用4.12基础设计4.12.1地基条件及基础形式的选择1、地基条件：93 图4-12-1持力层情况2、此结构均采用柱下独立基础3、材料选用：：，钢筋强度：HPB235：，HRB335：，4.12.2柱下独立基础的设计以B轴柱为例，计算过程如下：1.上部结构传来柱底荷载标准值为：2．由基础梁传至基顶的荷载由基础梁传至基础顶面荷载设计值为：G对基础底面中心的偏心距相应的偏心力矩设计值为3．作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值分别为:93 假定基础高度为800mm，室内外高差-950mm，基础顶面标高-1.450mm室外基础埋深室内基础埋深因此取基础平均埋深则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为4．基础的受力情况如图图4-12-2基础底面尺寸的示意图5．基础底面尺寸确定：基础底面积按地基承载力计算确定并取相应荷载效应的标准值组合，由《建筑地基基础规范》可查得粉土土质：。取基础底面以上土。由于N较大，取b=3m深度修正为：93 （1）确定，取b=3.0m，l=3m（2）按持力层强度验算基底尺寸：基底形心处的竖向力：基底形心处的弯矩：偏心距：，满足满足要求。（3）按软卧层强度验算基底尺寸软卧层顶面处土的自重应力：，软卧层顶面处附加应力：93 ，满足要求。6．基础结构设计（1）荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算（2）基底净反力（3）冲切验算柱边冲切验算：基础高度满足要求。变阶处冲切验算：93 满足要求。（4）配筋计算计算基础短边方向的弯矩设计值，取1-1截面：选计算基础长边方向的弯矩，取2-2截面：选93 参考文献[1]卢开澄.单目标、多目标与整数规划[M].北京:清华大学出版社,1999[2]AxelrodR.Theevolutionofstrategiesintheiteratedprisoner’sdilemma[M].GeneticAlgorithmsandSimulatedAnnealing.London:Pitman,1987,32-41[3]JiaoL,WangL.Anovelgeneticalgorithmbasedonimmunity[J].IEEETrans.onSystem,ManandCybernetics-PartA:SystemandHumans,2000,30(5):552-561[4]东南大学编著.建筑结构抗震设计[M].北京：中国建筑工业出版社，1998.[5]天津大学，同济大学，东南大学主编.混凝土结构-上册(第二版)[M].北京：中国建筑工业出版社，1998.[6]同济大学，西安建筑科技大学，东南大学，等.房屋建筑学(第三版)[M].北京：中国建筑工业，出版社，1997.[7]王翰邦，刘文瑛主编.建筑类专业外语(第三册)[M].北京：中国建筑工业出版社，1997.[8]陈文斌，章金良主编.建筑工程制图(第三版)[M].上海：同济大学出版社，1996.[9]湖南大学结构力学教研室编.结构力学-上册(第四版)[M].北京：高等教育出版社，1998.[10]段兵廷主编.土木工程专业英语[M].武汉：武汉工业大学出版社，2001.[11]沈蒲生，苏三庆主编.高等学校建筑工程专业毕业设计指导[M].北京：中国建筑工业出版社，2000.[12]梁兴文，史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导[M].北京：科学出版社，2002.[13]GB50009-2001建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[14]GB50010-2002混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[15]GB/T50105-2001建筑结构制图标准[S].北京：中国计划出版社，2001.[16]中华人民共和国国家标准，建筑地基基础计规范（GB50007-2002）.[17]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范（GB50011-2001）.[18]《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》，沈蒲生主编，北京：中国建筑工业出版社，2000.93 [1]《土木工程专业毕业设计指导》，梁兴文、史庆轩主编，北京：科学出版社，2002.[2]《建筑结构静力即使手册》，建筑结构设计编辑组编，北京：中国建筑工业出版社，1990.[3]《建筑设计资料集（第二版）》，北京：中国建筑工业出版社，1994.[4]《建筑制图标准》（GBJ1-86）.[5]《混凝土结构设计规范》，中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002.93 致谢在各位老师与同学们的帮助下，我的毕业设计如期圆满完成了。通过本次设计，我系统的掌握了结构计算的方法与流程，同时巩固了四年所学的专业知识，相信这对即将踏上工作岗位的我打下了坚实的基础。回首设计过程中的点点滴滴，涌上心头的不是到达终点的喜悦，而是源自心底的诚挚谢意。我首先要感谢学院的各位老师给予的无私帮助，帮助我顺利的完成毕业设计。在此特别感谢倪静导师，感谢老师不厌其烦的进行多次指导和悉心指点，使我深受教育与启发。因此，设计过程中学到了许多知识，使我受益匪浅。再次衷心感谢老师们的悉心培养，以及同学们的真心帮助，我也会努力尽自己的绵薄之力回报学校、回报社会。但由于时间仓促以及我的水平有限，设计中难免出现各种错误与不足，恳请各位老师和同学们批评指正与谅解。姓名：年月日93'