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'拱桥毕业设计计算说明书任务书说明1.毕业设计/设计任务书由指导教师参照示例结合自己的题目详细认真填写，并经教研室审定，下达到学生。2.毕业设计任务书一式三份，一份系部存档，一份指导老师保存，一份下达学生。3.学生根据指导教师下达的任务书独立完成开题报告，4周内提交给指导教师批阅。4.本任务书学生必须妥善保管，并认真按任务书的要求和进度完成毕业设计的内容，复习相关知识，培养对应能力。 一、毕业设计目的训练学生综合应用所学的基础课、技术基础课和专业课知识，培养学生独立完成桥梁设计的能力，它是培养专业人才教学过程中最后也是极为重要的一部分。通过设计，学生应了解和熟悉桥梁设计的一般原则、步骤和方法；掌握桥梁设计、计算方法以及编制设计说明书和绘制施工图的要求和方法。二、设计任务毕业设计内容包括以下三大方面：1）初步方案设计与方案比选各位同学根据各自的毕业设计题目、设计有关地形图及毕业设计内容与要求，进行初步方案设计与方案比选，方案包括预应力混凝土连续梁桥（或连续刚构）、拱桥、斜拉桥与悬索桥四大基本桥型的其中三种。鼓励提交一些组合桥型的创新设计方案。2）钢筋混凝土连续拱桥设计根据指导教师提供的基本设计参数，进行一钢筋混凝土连续拱桥的结构分析与设计，主要内容包括：结构整体布置、施工程序及阶段确定、结构验算。使该桥各施工及成桥运营阶段均满足设计要求。3）专业文献翻译翻译指导教师指定的英文文献一篇，禁止用翻译软件。设计内容的第1项（初步方案设计与方案比选）定义为毕业设计第一阶段；设计内容的第2项（预应力钢筋混凝土连续梁桥设计）及第3项（专业文献翻译）定义为毕业设计第二阶段。三、毕业设计要求1.毕业设计阶段，学生根据各自的设计有关地形图、毕业设计内容与要 求，切实运用学过的理论知识，不断提高自己的设计水平，并在指导教师的指导下，切实按时完成设计任务。2.培养自己分析问题的能力，在初步设计及结构计算阶段，除参考教材外，还应适当查阅有关专业文献和书籍，并虚心向指导教师学习，以扩大知识领域，提高专业知识。3.设计者应根据所给的毕业设计任务书查阅有关资料，通过认真分析研究，拟定设计方案。经过必要的计算，分析对比并作适当的调整修改后，完成全部设计图表，计算说明和编制设计说明等成果，作为评定毕业设计成绩的依据。在设计计算图纸绘制基础上，充分准备毕业答辩。4.毕业设计的最后成果，要求文字简洁扼要、图纸规范，表格图式应采用常用符号，最后将说明书，设计计算书、图纸整理，按规格装订成册，列出目录，提交指导教师。必须按规定将毕业设计成果上交审阅。四、毕业设计的内容与程序准备工作：1、熟悉设计对象及有关设计资料；2、明确毕业设计任务；3、设计的基本知识学习；4、设计方案的初步考虑；5、设计内容的文献资料查阅，收集设计不足的资料及先进技术、工艺、设备、材料等资料。在完成上述任务时，需逐项填写设计任务书（原始资料部分），并拟订出初步方案提纲。方案比选：1、不同方案的建立；2、设计方案的技术经济比较；3、推荐方案的确定与论证。 五、毕业设计进度安排第1周查阅资料，草拟方案；第1周周五前，明确设计任务，并就难点问题与指导教师交流第2周完成1个初拟方案设计；第3周完成另2个初拟方案设计；第3周周五，将草拟初步设计交至指导教师处第4周方案比选，确定编制方案，作图；第5周画图、开始编写设计说明书。第6周完成设计说明书初稿，包括图纸。第6周周五，将初步设计交至指导教师处第7周完善设计说明书和图纸。第7周周五，将修改的初步设计上交汇总第8周继续完善设计说明书和图纸。第8周周五将修改完善的初步设计最终版上交指导老师，第一阶段初步设计完成。第9周拟定结构尺寸和施工方法；熟悉各种钢筋设计；熟悉midascivil软件的说明和基本操作。第10周模拟施工的有限元结构内力初算及配筋量估算。第11周完成立柱、盖梁尺寸设计以及主拱圈的尺寸表格；并进行建模；第12周绘施工图及施工流程图；第13周翻译指导教师下发的英文专业设计一篇（指导教师也可提前发放）；第13周周五将第二阶段结果、图纸及英文设计翻译交指导教师。第14周完善编写说明书，文件整理、打印、装订。 六、设计依据及主要参考资料《公路工程技术标准》《公路桥涵设计通用规范》《拱桥》《桥梁工程》《桥涵水文》《基础工程》桥梁工程相关杂志七、学生最终应提交的材料1.毕业设计第一阶段提交主要资料包括：设计说明、设计图纸（各方案的纵、平、横断面图及主要部位的构造图）、各方案的技术比较；图纸统一确定为A3加长；2.毕业设计第二阶段提交主要资料包括：计算说明、结构整体布置图、钢筋布置图、施工程序及阶段图、施工阶段内力分析及变形图、恒活载内力图、作用效应组合图、承载能力极限状态及正常使用阶段结构验算，以上内容汇总成册；英文文献原稿复印件与翻译汇总成册；3.有关毕业答辩的表格资料。八、成绩评定毕业设计成绩由平时成绩（40分）、成果（40分）和答辩（20分）三部分组成，过程考核成绩由指导老师给出，设计成绩原则上由系部负责人指定熟悉该领域的教师或专家给出，答辩成绩由答辩委员会给出。 指导老师签字：年　月　日南华大学本科生毕业设计（设计）开题报告设计（设计）题目桥型比选与钢筋混凝土拱桥连续刚构桥设计设计（设计）题目来源老师指定设计（设计）题目类型　工程设计起止时间　2013.12-2014.5一、设计（设计）依据及研究意义：1）设计依据：依据所给地形图、通航等级和车道荷载等级结合公路桥梁设计规范，设计包括连续梁桥、连续刚构桥、拱式桥、斜拉桥、悬索桥等5种桥型的3种合理的桥型方案，按基本原则选择最佳桥型，作具体设计。2）研究意义：此设计基本融合了大学所学的全部专业知识，研究有助于加强和深化对专业知识的把握，是对大学学习在理论和实践上的一个总结。毕业设计为学生从理论学习走向工程实践，从校园走向工作岗位架起过度的桥梁。二、设计主要研究的内容、预期目标：（技术方案、路线）研究内容：桥梁的总体平面布置图、纵断面、横断面设计，桥梁上部结构设计计算与 验算。预期目标：1、熟悉直线梁桥设计的一般原则、内容、步骤和方法；2、熟悉桥梁工程相关软件及其应用；3、编制多个可行的设计方案。在编制的方案中综合考虑造价、材料、人力、工期等因素，确定最优方案并以此方案进行桥梁结构构造及力学设计。三、设计的研究重点及难点：1、桥梁的总体布置设计及各个部位尺寸的合理拟定；2、利用CAD绘制各种桥型；3、应用桥梁博士进行桥梁的建模，计算和调配；四、设计（设计）研究方法及步骤（进度安排）：1、12月13日~1月15日：查阅资料对设计进行大概安排，；2、1月15日~1月30日：草拟方案；3、1月30日~3月15日：CAD绘制五种桥型方案；4、3月15日~4月15日：完成五种方案的比选和第一阶段任务说明书编制；5、4月15日~5月20日：学习和应用桥梁博士，进行建模和计算，制作说明书，完成第二阶段的设计任务；6、5月20日~5月29日：翻译文献，资料整理、幻灯片制作、准备答辩。五、进行设计（设计）所需条件：1、相关的行业设计规范、手册、参考书；2、设计软件：midascivil、office2007、Autocad2014等；3、熟练掌握相关的专业知识；4、自己的独立思考、老师的指导以及同学之间的交流。六、指导教师意见： 签名：年月日 南华大学城市建设学院本科毕业设计摘要设计的主要内容分成两大阶段：第一阶段，是三大桥型的设计：预应力混凝土连续梁桥、斜拉桥、拱桥，及其各个方案的比选；第二，是针对混凝土连续拱桥的设计计算。桥型的设计主要参照实际工程各种桥型布置的设计情况进行设计，按照设计的技术标准拟定桥梁的上部结构、下部结构、基础等结构尺寸。最后，对三大桥型方案在施工、适用性、美观、造价等进行横向对比，选定一方案进行详细设计计算。选定方案的计算设计，主要由midsacivil软件完成。在对结构单元进行分块后，在midsacivil里完成建模的过程，形成整桥的空间结构模型，然后在模型里按照设计布置钢筋，最后完成施工信息的模拟。这样，桥梁的计算模型已经建立，通过midsacivil的计算，得出各个截面的受力情况，如有不满足，需在钢筋的布置上进行调整，直至所有截面受力均满足截面的容许应力值。得出结论，即完成了钢筋混凝土连续拱桥的设计计算。关键词：桥梁；连续拱桥；设计；计算第i页共iv页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文ABSTRACTThemaintaskofmygraduationaldesignincludetwostages:first,thedesignogthreekindsofbridges,whichincludebeambridge,cablestayedbridge,archbridge,andthecomparationofthethreebridges;secondly,havethearchbridgeparticularlydesignedandanalysed.Thedesignofeachbridgeisbasedontherealprojectsofthesekindbridge,.Thesuperstructure,thesubstructureandthebasementofthebridgesisruledbythedesignstandard..Atlast,comparethreekindsofbridgesbyconstruction,ability,aestheticsandsoon.Thenchooseonetohaveitparticularlydesigned.Thecalculationofthebridgewhichischoosenismainlycompletedbythemidsacivil.Afterdividethebridge,themodelingbuildingworkcanbedoneinthemidsaciviltoformaspacialmodel.Inthemodelyoucandecoratetheprestressedreinforcingsteelaccordingtoyourdesign.Thencompletetheconstructionimitationinthemodel.Inthiswaywecanformthecalculationalmodelofthebridge.Throghthecalculationofmidsacivil,wecanseeifthesectioncancontentwiththeload.Ifnot,thenitcanbefixedonthedecorationoftheprestressedreinforcingsteel.Aftereachsectionstrongenoughtobearthestress,wehavetheconclutionandourdesignofthearchbridgeiscompletelyfinished.Keywords:bridge;archbridge;design;calculat第ii页共iv页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第iii页共iv页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第1章绪论1.1我国连续拱桥的发展现状　在我国公路桥梁系列中，拱桥作为一种古老的桥式以其跨越能力大、承载能力高、可用地方材料、造价经济、养护维修费用少、造型美观等特有的技术优势而成为建筑历史最悠久、竞争力较强。并且常盛不衰，不断发展的桥梁形式。据统计，中国已建单跨100m以上的拱桥115座之多。拱桥仍是我国公路桥梁大跨度桥梁的主要桥型之一。我国公路拱桥的发展，可粗略地分为四个阶段。第一阶段是50年代到60年代中．绝大多数是中小石拱桥，当时也研究过片石混凝土拱桥等，但未能推广。最大跨度拱桥是1961年建成的云南南盘江上的长虹桥(单跨112．5m空胶式石拱桥)。第二阶段是60年代中至70年代，主导桥型是低配筋双曲拱桥。由于双曲拱桥耗用钢材少，施工中能化整为零，需要起重设备少，易于当时搞群众运动，因而得到飞速发展。当时也研究过中小跨径混凝土预制块拱、二铰拱等少筋拱桥。最大跨度是1968年建成的河南嵩县前河大桥(跨度150m，双曲拱桥)。第三阶段是70年代末到80年代，主导桥型是大中跨预制钢筋混凝土箱(肋)型拱桥。采用无支架吊装架设法建成的最大跨度是四川宜宾马鸣溪大桥(1979年建成，跨度150m)，采用支架法建成的最大跨度是四川攀枝花市宝鼎大桥(1982年建成，跨度170m)。在这个时期，国外钢筋混凝土拱桥的最大跨度已达390m(南斯拉夫克尔克I桥KrKI，1980年建成)。第四阶段以1990年建成的四川宜宾南门金沙江大桥为标志。该桥系中承式劲性骨架混凝土肋拱桥，跨度240m。居当时中承式拱桥世界第一。宜宾桥采用劲性骨架成拱，悬挂模板，现浇拱肋混凝土，大大减轻了吊装架设重量，保证了成拱安全度．浇注过程中，采用水箱加载调整应力和变形，大大节省了钢材，应用现代电算技术和电测手段进行旅工仿真计算和施工监控，使拱桥施工决策走向了科学化。所取得的设计施工经验和科研成果，极大地推动了我国超大化拱桥技术进步。在随后的几年中．我国几十座跨度100m以上的拱桥相继建成。1996年建成的广西邕宁邕江大桥跨度选312m，把中承式劲性骨架混凝土拱桥世界记录提高了72m。该桥采用千斤顶斜拉扣挂悬拼架设法悬拼劲性骨拱桁架、浇注拱肋混凝土、调整施工应力和变形，比水箱法更安全稳妥。四川万县长江大桥也是劲性骨架混凝土拱桥，该桥跨度420m，把上承式拱桥的世界记录由南斯拉夫KRKI大桥的390m提高了30m。在此期间，1995年贵州省建成了跨度330m的江界河大桥，居预应力桁架拱桥世界第一。1995年广东省建成了跨度200m的南海三山西中承钢管混凝十拱桥、居钢管混凝土拱桥世界第一。1991年湖南风凰县建成跨度120m的鸟巢河大桥，居石拱桥世界第一这些跨度记录和取得的设计施工经验及科研成果说明，目前，我国拱桥已面跃居世界拱桥先进行列。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文1.2设计的基本内容及其意义本次设计的题目即是钢筋混凝土连续拱桥的设计，针对桥位处165米的跨水库一级公路路段，设计一座连续拱桥。首先进行初步设计，制定了连续梁、斜拉桥、钢筋混凝土拱桥三大桥型方案，并按要求进行了方案比选。最后，选择连续拱桥作为设计桥型，经过结构整体布置的设计、施工程序及阶段确定、钢筋配置、结构验算等设计流程使该桥各施工及成桥运营阶段均满足设计要求。设计全程仿照了实际工程的设计过程，可以帮助学生熟悉实际工程设计的内容和步骤，让学生更快地走上职业岗位。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第2章桥梁初步设计2.1工程概述2.1.1桥位地形拟建联积塘大桥跨越灌坝村联积塘水库，桥位起止桩号K0+936.73～K1+086.73。2.1.2地形地貌桥址场地地貌上属剥蚀丘陵地貌。桥位区水库两岸为斜坡地形，向水库倾斜，坡度一般约5～8°，河流两岸为山坡，种植松树及油茶等。测时联积塘水位高程约124.50m，水深约0.8m，沿线路轴线地面高程为129.60～123.7～136.00m，最大相对高差约8m，地形起伏较小。2.1.3桥位工程地质条件上覆第四系全新统(Q4)冲洪积粘性土(层号②～③3)及残积粘土层(层号⑤)，下伏地层为白垩系(K)棕红色、紫红色粉砂岩(层号⑥)、褐色～深灰色砾岩(层号⑦)，泥盆系上统木井塘组第一段(D3mj1)青灰色泥灰岩(层号⑧)、灰-灰黑色中-厚层状灰岩(层号⑨)。第四系全新统(Q4)：②淤泥质粘土(Q4)：灰黄色，手感均匀细腻，呈软塑状，该层分布较少，厚度较薄，约0.2m左右，主要分布于联积塘水库库区。③2粉质粘土(Q4al+pl)：褐黄色～棕黄色，可塑，稍湿，冲洪积成因，含少量腐殖质及砂粒。该层主要分布于联积塘水库中部地段，厚度1.00～3.00m，层底标高120.97～127.36m。标准贯入击数共5次，实测击数7～13击，平均击数9.2击。⑤粘土(Q4el)：棕黄～棕红色，硬塑状，局部较坚硬，稍湿，残积成因，岩芯呈柱状，断面可见灰白色高岭土成分。该层分布主要分布于水库两侧丘坡位置，厚0.80～3.90m，层底高程119.59～128.83m。标准贯入击数共3次，实测击数10～15击，平均击数12.7击。白垩纪(K)：⑥1粉砂岩(K)：棕红色，强风化，坚硬土状，岩芯呈块状及短柱状，断面粗糙，用手难掰开，断面可见灰白色高岭土条纹，底部含碎岩块。该层在联积塘水库附近均有揭露，揭露厚度0.80～8.50m，层底高程112.96～127.63m。标准贯入击数共1次，实测击数10击，试验点位置接近岩石面。⑥2粉砂岩(K)：棕红～紫红色，中等风化，岩芯呈短柱状及块状，块径约1.0～5cm，岩芯较破碎，断面可见含灰色、灰白色。干燥后易形成垂直岩芯轴线的干裂面，沿干裂面敲开，断面光滑，岩芯采取率70%左右。该层在联积塘水库附近均有揭露，层顶高程112.96～125.96m。⑦砾岩(K)：褐色、深灰色，中等风化，由灰色灰岩碎块石、黄色砂岩碎块石和紫红色细砂、粘土组成，第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文粒径0.5～3cm，大小不一，岩芯较破碎，采取率约55%左右，局部岩芯呈柱状。该层在联积塘水库库区有揭露，位于中等风化粉砂岩下部，局部和粉砂岩互层。泥盆系上统木井塘组第二段(D3mj1)：⑧泥灰岩(D3mj1)：青灰色，中等风化，岩芯破碎，呈块状、短柱状，断面平整，用小刀刻断面可见灰白色划痕，干燥后易形成垂直岩芯轴向的裂纹。该层在场区揭露较少，主要分布于联积塘水库东岸及东侧缓坡，层顶高程114.40～124.96m。⑨2灰岩(D3mj1)：灰白～灰色，中等风化，隐晶质结构，中-厚层状构造，岩芯较破碎，多呈块状，短柱状。桥址区分布较少，仅分布于联积塘水库东侧缓坡，层厚3.0～6.0m。2.1.4主要技术标准1.荷载标准：公路I级，双向四车道；2.设计车速：100km/h；3.路面净宽：0.5m(护栏)+2.0m(路肩)+0.5m(路缘带)+3.75m(车行道)×2+3.0m（中间带）+3.75m(车行道)×2+0.5m(路缘带)+2.0m(路肩)+0.5m(护栏)=24m；4.坡度：纵坡1%(单向坡)，横坡1.5%(双向坡)；5.设计水位：（H1％）126.50m；；6.最小净跨：165m；7.桥梁设计全长：165+7.75*2=180.5。8.桥面最大纵坡：1%9.设计洪水频率：1/100年10.环境类别：Ⅰ类11.结构设计安全等级：一级12.桥面标高：本桥桥面标高根据桥两侧地形地貌及规范确定；①按设计水位计算桥面标高：Hmin=126.50m（通航水位）＋4.2m（上部结构建筑高度）=130.7m上部结构建筑高度：4m+0.2m(铺装层=2cm防水层+8cm混凝土保护层+10cm沥青混凝土路面)=4.2m②按路堤通车处计算桥面标高：桥下无通车，不需计算。综合上述，本桥主桥桥面设计标高应不小于130.7m。给定1.3m的富余，本说明书中桥面设计控制标高均为：132m。2.1.5主要技术规范1、《公路工程技术标准》（JTGB01－2003）第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文2、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004－89）3、《公路路线设计规范》（JTGD20-2006）4、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）5、《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）7、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）8、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9、《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30-2003）10、《高速公路交通工程及沿线设施设计通用规范》（JTGD80-2006）11、《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》（交公路发［2007］358号）2.1.6主要材料及性能1)混凝土表格2.1混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重线膨胀系数C403250025.000.00001026.802.4018.401.65C403250025.000.00001026.802.4018.401.65C403250025.000.00001026.802.4018.401.65C403250025.000.00001026.802.4018.401.65C503450025.000.00001032.402.6522.401.83C403250025.000.00001026.802.4018.401.652)普通钢筋表格1.2普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重R23521000076.98235195195HRB33520000076.98335280280HRB40020000076.98400330330第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文KL40020000076.984003303302、钢材（1）普通钢筋：设计采用R235级和HRB335级钢筋；带肋钢筋的技术标准应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定，光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）的规定。（2）Q235C及Q345C级板材、型钢要求分别符合《碳素结构钢》（GB/T700-1988）、《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-1994）的规定。3、支座及伸缩缝主桥过渡墩支座采用GPZ（Ⅱ）6.0DX/SX型系列盆式橡胶支座，支座成品力学性能应满足《公路桥梁盆式橡胶支座》（JT391-1999）的要求；伸缩缝成品技术指标应满足《公路桥梁伸缩装置》（JT/T327-2004）的要求，桥台处伸缩缝采用D80型。4、桥面防水及铺装主桥桥面采用10cm沥青混凝土铺装+8cm水泥混凝土调平层；在铺装与调平层之间设置三涂FYT—1改进型防水材料。本桥桥台处设置5m长搭板。5、其他用材：其他用材（包括砂、石、水等）的质量应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）有关规定和要求。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文2.2方案设计说明2.2.1桥跨总体布置构思及其原则主桥桥跨布置应根据公路功能及其等级、通行能力，结合水库地形、水库水文、水库地质、环境影响等进行综合考虑，因水库不考虑通航要求且水库水势是稳定的。而大跨度连续梁、连续刚构桥、斜拉桥、中下承式拱桥和悬索桥,因跨越能力不足或施工难度大、结构受力不尽合理而不宜采用,传统的梁式结构或上承式拱式结构便成为必然的被选择的桥型。考虑到经济因素，桥孔布置尽量选择中等适宜跨径，不一味追求大跨径桥梁，较大程度地降低造价，同时也提高了施工的进度。另外出于汛期的泄洪要求，桥梁净跨总和不宜过小，须满足净跨总和不得小于165m的要求。根据大桥特定的建设条件和工程特点，提出一下总体设计原则：1、全面贯彻“实用、经济、安全、美观”的技术方针，充分利用桥梁的新理论、新工艺、新材料和先进经验，做到因地制宜；2、尽量采用工厂化的预制装配方案，保证工程质量；3、重视景观设计，力求造型美观，总体上与周围环境协调，同时重视环境保护；4、重视施工方案的设计，重视施工组织管理；5、重视结构耐久性和大桥的使用功能；根据以上设计原则及航道部门的要求，拟定以下三种桥型设计方案进行比选。2.2.2方案I预应力混凝土连续梁桥方案(1)总体布置根据《桥梁工程》多于三跨的连续梁桥，对于多于两跨的连续梁，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右。由于本桥梁跨越水库，故无通航要求，再结合所给河床地质条件，该方案选择中间跨径为75m，边跨跨径设计为45m。具体跨径布置如下：7.75m(桥台)+45m+75m+45m+7.75m(桥台)=180.5m，中跨与边跨之比为1:0.6。主梁采用变截面结构外形美观，可节省材料并增大桥下净空高度。同时采用变截面布置适合悬臂法施工。变截面连续梁中跨支点和跨中截面高分别为4m和2m，高跨比分别为1/18.75和1/37.5，梁体线形轻盈流畅，远望犹如数道彩虹跨越河流(如图2.1)。(2)上部结构设计上部结构为变截面箱梁（如图2.7），采用C60高强混凝土，箱梁顶宽12.0m，底板宽5.3m，支点处梁高第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文4m，高跨比为1/18.75，跨中梁高2m，为支点梁高的0.5倍(如图2.2)，梁底立面及箱梁底板厚度均按二次抛物线变化。(3)下部结构设计主桥布置靠中主水库槽内，根据钻探，桥墩处主要地层为紫红色沙砾岩，地质情况较好，因此主墩采用双柱式墩，直径2.0m，并配以厚4.0m的钢筋混凝土承台，承台底部混凝土封底1m；墩支座均采用钢盆式橡胶支座，反力为4000kN，全桥共采用4个。桥台采用整体式重力式U型桥台，基础采用明挖扩大基础。(5)施工方案主桥为三跨变截面连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工方法:先在主墩上安装支座及托架，现浇临时固结，浇筑0号梁段，待混凝土强度达到80%以上时，张拉三向预应力筋，灌浆，然后安装挂篮，准备1号和2号梁段的浇筑；按3~5m一个节段平衡对称悬臂浇筑（移动挂篮调平模板——浇筑混凝土——混凝土强度达到80%以上时张拉三向预应力筋——灌浆——挂篮移动至下一梁段循环），同时在两岸搭设临时支架，现浇边跨9m现浇梁段，待混凝土强度达一定强度后张拉边跨现浇梁段竖向、横向预应力筋，移动边跨挂篮，准备现浇边跨合龙段混凝土，同时改装中跨挂篮；待边跨合龙段混凝土强度达到80%以上时，张拉三向预应力筋，灌浆，拆除边跨现浇段临时支架、模板；中跨合龙段安装吊架，在环境温度为15度时，浇筑混凝土，待其强度达到80%以上时张拉三向预应力筋，灌浆；在以上程序完成后，即可分级对称拆除施工挂篮。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.1方案一连续梁桥第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.2主梁横断面图第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文2.2.3方案II无背锁混凝土斜拉桥方案(1)桥梁总体布置16.75m(桥台)+165m+7.75m(桥台)=189,5m，索塔总高度100m，桥面以上有效高度100与跨径之比为0.606。主桥结构为全漂浮体系，在索塔处设置横向限位支座以及纵向限位支座，以防止在地震等情况下发生过大的水平位移。为增加斜拉桥的整体刚度及稳定性，在过渡墩设置竖向拉压支座。(2)主梁结构主桥梁采用如图所示截面形式（如图2.3），桥面全宽24m，主梁中心处高3m，桥面板设1.5%的双向横坡，如图2.9所示。索塔区梁段长度为17.5m，密索区梁段为10m。每对斜拉索与主梁相交处均设横梁，横梁在桥轴线处，高2m，拉索处横梁厚度0.4m。端部设置端横梁。全部横梁均采用预应力混凝土结构。(3)桥塔及基础桥塔横桥向呈单柱形，塔高100m，桥面设计高程以上塔高为100m（如图2.4）。塔柱均采用实心等截面断面（3m*7m），拉索直接锚固于塔壁上，锚固壁厚0.8m，塔柱锚固区配有环向预应力筋。(4)斜拉索体系斜拉索采用OVM250系列环氧涂层钢绞线及对应的锚具，钢绞线标准强度为1860MPa，弹性模量为1.95×105MPa。拉索采用四层防护体系：第一层为钢绞线外喷环氧涂层，第二层为无粘结筋专用油脂，第三层为热挤单层HDPE护套，第四层为整体索外包HDPE护套。斜拉索在主梁上的标准索距为10m，不同区段的斜拉索可根据需要取不同的型号，拉索在塔上为张拉端，梁上为锚固端。(5)桥台桥台采用整体式重力式U型桥台，基础采用明挖扩大基础。(6)施工方法下部结构施工时，先在水中修筑工作平台，然后下沉套箱围堰，并在围堰中下沉护筒，用回旋钻机钻孔并灌注混凝土成桩，桩身达到设计强度后浇筑承台，最后进行索塔的施工。由于索塔为高耸结构，其施工方法采用劲性骨架挂模提升并结合爬模施工法，如下图。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.3方案三斜拉桥第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.4桥塔构造图图2.5主梁断面图第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文2.2.4方案III上承式钢筋混凝土连续拱桥方案(1)总体布置10．2m(桥台)+55m+55m+55m+10.2m(桥台)=185.4m，主拱圈矢高44.36m。（如图2.6）本桥为三跨上承式钢筋混凝土空腹式连续拱桥，跨径组成为：55m+55m+55m，矢跨比为1:6.375，拱轴系数为3。在拱顶两边8m以内采用实腹式，填料采用砂砾石。拱脚均固结于拱座，拱桥面结构采用混凝土预制实心梁，纵置预制板。(2)上部构造拱圈采用上承式空心悬链线无铰拱，计算跨度55m，矢高8m，矢跨比为1/6.375,拱轴系数为3。主拱拱圈采用钢筋混凝土等高度空心板拱结构，拱圈高1.2m,宽20m。拱圈高度拟定：H=45mkl0^(1/3)=1.2m（2.2）式中：H——拱圈截面高度（m）；l0——拱圈净跨径（m）；m——系数，一般为4.5~6，取值岁矢跨比的减小而增大；k2——荷载系数，对公路—I级为1.4，公路—II级为1.2..立柱采用直径100cm的钢筋混凝土构件，同一组立柱间设置横系梁。横梁长约5.1m，梁中心两侧设置1.5%坡度以适应桥面横坡。桥面板由现浇板和桥面铺装构成。边缘板厚0.65cm，宽24m，接缝混凝土采用补偿收缩混凝土；桥面铺装采用10cm改性沥青混凝土。桥面荷载直接由桥面板承担，荷载由桥面板传递给立柱，最后传递给拱圈。横梁与立柱间以KQGZ型双向活动抗震球形钢支座相连，以释放弯矩及温度力。(4)拱座承台、基础及桥台拱座承台厚3m，平面尺寸为8.5m（横）×20m（纵）。承台下共采用12根D200cm钻孔灌注端承桩，纵桥向3排，横向4排（如图2.7）。桥台采用整体式重力式U型桥台，基础采用明挖扩大基础。(5)施工方法（一）拱圈的施工：基础工程及下部结构施工时，采用打入钢板桩围堰，搭设灌注桩工作平台，采用回旋钻机钻进成孔。待桩基混凝土强度达到80%时，浇筑承台混凝土封底，再浇筑钢筋混凝土承台大体积混凝土，最后施工拱座。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文拱圈采用钢筋混凝土箱形拱，采用拱架施工法，采用分段施工。分段施工可使拱架变形比较均匀，并可避免拱圈的反复变形，分段的位置设置在拱顶、拱脚及拱架的节点处。拱顶处封拱必须在所有空缝填塞并达到设计强度后才能进行。另外，还需注意封拱（合龙）时的大气温度是否符合设计要求。（二）拱上建筑的施工：拱上建筑的施工，应在拱圈合龙、混凝土达到设计强度30%后进行。且应避免造成拱圈产生过大的不均匀变形，可按自拱脚向拱顶对称进行。因横梁与立柱直接相连，横梁与立柱应同时浇筑。最后浇筑桥面板。第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.6方案三钢筋混凝土拱桥第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.7上部结构横断面图第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图2.8主墩构造图第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文2.3方案比选桥梁的设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求，因此，在进行桥梁方案比选时，应从以上方面比较。对各方案进行横向比较可知，方案Ⅰ和方案III在造价、适用性和施工等方面占据优势，其它三种桥型虽然技术比较先进，外观比较优美，但施工相对困难，维护费用高，造价相对过高。经技术经济比较和详细的概算之后，最终确定推荐方案为：钢筋混凝土连续拱桥为建设方案。表2.2五种桥型设计方案比较:方案项目方案I方案II方案III预应力混凝土连续梁桥无背锁斜拉桥上承式钢筋混凝土连续拱桥分孔7.75m+45m+75m+45m+7.75m16.75m+165m+7.75m10．2m(桥台)+55m+55m+55m+10.2m桥长180.5m189.5m185.4m纵坡1%1%1%桥顶标高135.0m135.0m135.0m施工难易主跨75m，跨度小，悬臂施工技术成熟，施工容易，工期短。主跨165m，在众多斜拉桥中跨度较小，主梁悬臂施工、索塔爬模施工技术成熟，工期短。分跨55m，施工要求高，体系新适用性1．悬臂施工技术成熟，施工合理。2．主桥连续，行车平顺，后期养护费用少。1．净跨径大，有利于汛期泄洪；3．悬臂施工技术成熟，施工合理。4．主桥连续，行车平顺，拉索张拉复杂，后期养护费用高。1、构造简单，技术容易掌握；2、施工技术成熟，承载能力大；3、耐久性好。美观性主桥线条简洁明快，造型美观。桥型美观，气势宏伟，与周围环境协调较好。线条美观，达到良好的建筑艺术效果第23页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第3章模型建立与分析3.1计算模型图表3.1计算模型图1)节点数量：954；2)单元数量：1051；3)边界条件数量：30；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：阶段1，持续时间10天；施工阶段2：阶段2，持续时间10天；施工阶段3：阶段3，持续时间10天；第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文3.2截面特性及有效宽度1)截面特性表格21:主拱圈1A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)5.5204.6214.6620.6000.600Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)1.1030.36619.2023.3003.300第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文表格3.2:主拱圈2A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)5.5204.6214.6620.6000.600Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)1.1030.36619.2023.3003.300表格3.3:主拱圈3A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)5.5204.6214.6620.6000.600Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文1.1030.36619.2023.3003.300表格3.4:立柱A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)0.3600.3000.3000.3000.300Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)0.0180.0110.0110.3000.300表格3.5:左立柱第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)0.3600.3000.3000.3000.300Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)0.0180.0110.0110.3000.300表格3.6:右立柱A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)0.3600.3000.3000.3000.300Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)0.0180.0110.0110.3000.300第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文表格3.7:桥面板1A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)2.7302.2752.2750.3250.325Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)0.3470.0964.0132.1002.100表格3.8:桥面板2A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)10.1408.4508.4500.3250.325Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文1.3910.357205.6397.8007.800表格3.9:盖梁A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)0.4200.3500.3500.3000.300Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)0.0240.0130.0170.3500.3503.3荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.002)整体升降温整体升温：10.00（[C]）整体降温：-10.00（[C]）第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文3)徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：4)可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：根据规范，计算的结构基频f=1.00Hz，冲击系数μ=0.050。5)荷载组合第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文表格3荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1D二期2cSH收缩二次(CS)3cD恒荷载(CS)4cEL施工荷载(CS)5SUM合计(CS)6M[1]车辆荷载7TPG温度梯度降温8cTP钢束一次(CS)9cCR徐变二次(CS)10cTS钢束二次(CS)11T整体降温荷载组合列表：cLCB1：基本组合(永久荷载):1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB2：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB3：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]+1.4TPG[1]cLCB4：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]+1.4TPG[2]cLCB5：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]+1.4TPG[1]cLCB6：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]+1.4TPG[2]cLCB7：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG[1]cLCB8：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG[2]cLCB9：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG[1]cLCB10：基本组合:1.2D+1.2(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG[2]cLCB11：基本组合(永久荷载):1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB12：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB13：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]+1.4TPG[1]cLCB14：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]+1.4TPG[2]cLCB15：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]+1.4TPG[1]cLCB16：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]+1.4TPG[2]第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文cLCB17：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG[1]cLCB18：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]+1.12TPG[2]cLCB19：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG[1]cLCB20：基本组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]+1.12TPG[2]cLCB21：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB22：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[1]+0.8TPG[1]cLCB23：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[1]+0.8TPG[2]cLCB24：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[2]+0.8TPG[1]cLCB25：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[2]+0.8TPG[2]cLCB26：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[1]+0.8TPG[1]cLCB27：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[1]+0.8TPG[2]cLCB28：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[2]+0.8TPG[1]cLCB29：短期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[2]+0.8TPG[2]cLCB30：长期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB31：长期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[1]+0.8TPG[1]cLCB32：长期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[1]+0.8TPG[2]cLCB33：长期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[2]+0.8TPG[1]cLCB34：长期组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[2]+0.8TPG[2]cLCB35：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0McLCB36：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[1]+1.0TPG[1]cLCB37：弹性阶段应力验算组合:第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[1]+1.0TPG[2]cLCB38：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[2]+1.0TPG[1]cLCB39：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[2]+1.0TPG[2]cLCB40：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[1]+1.0TPG[1]cLCB41：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[1]+1.0TPG[2]cLCB42：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[2]+1.0TPG[1]cLCB43：弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[2]+1.0TPG[2]第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第4章内力图4.1内力图图表4.1内力图结果图形1图表4.2内力图结果图形2第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表2.3内力图结果图形3图表4.4内力图结果图形4图表4.5内力图结果图形5第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.6内力图结果图形6图表4.7内力图结果图形7图表4.8内力图结果图形8第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.9内力图结果图形9图表4.10内力图结果图形10图表4.11内力图结果图形11第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.12内力图结果图形12图表4.13内力图结果图形13图表4.14内力图结果图形14第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.15内力图结果图形15图表4.16内力图结果图形16图表4.17内力图结果图形17第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.18内力图结果图形18图表4.19内力图结果图形19图表4.20内力图结果图形20第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.21内力图结果图形21图表4.22内力图结果图形22图表4.23内力图结果图形23第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.24内力图结果图形24图表4.25内力图结果图形25图表4.26内力图结果图形26第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.27内力图结果图形27图表4.28内力图结果图形28图表4.29内力图结果图形29第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.30内力图结果图形30图表4.31内力图结果图形31图表4.32内力图结果图形32第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.33内力图结果图形33图表4.34内力图结果图形34图表4.35内力图结果图形35第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.36内力图结果图形36图表4.37内力图结果图形37图表4.38内力图结果图形38第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.39内力图结果图形39图表4.40内力图结果图形40图表4.41内力图结果图形41第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.42内力图结果图形42图表4.43内力图结果图形43图表4.44内力图结果图形44第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.45内力图结果图形45图表4.46内力图结果图形46图表4.47内力图结果图形47第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.48内力图结果图形48图表4.49内力图结果图形49图表4.50内力图结果图形50第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.51内力图结果图形51图表4.52内力图结果图形52图表4.53内力图结果图形53第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.54内力图结果图形54图表4.55内力图结果图形55图表4.56内力图结果图形56第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.57内力图结果图形57图表4.58内力图结果图形58图表4.59内力图结果图形59第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文图表4.60内力图结果图形60图表4.61内力图结果图形61图表4.62内力图结果图形62第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第5章持久状况承载能力极限状态验算结果5.1截面受压区高度表格4截面受压区高度相对界限受压区高度ξb钢筋种类C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-5.2支反力计算表格5支反力计算结果表格节点FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)129374.049128.81819749.84764722.60512455.844-96813.79797-29383.376-128.81819106.72462604.055-8622.71396833.9099828827.029128.81819249.399-2127.49212485.6023569.849194-28827.029-128.81818499.926-2121.786-8652.333-3550.08519529722.526128.81820103.486-67072.09712515.772100531.035291-29747.625-128.81819378.470-64668.475-8682.642-100587.38431429713.541127.98119114.05562629.2119544.656-97924.964410-29713.888-127.98119102.45062589.577-9612.63997925.71541129134.389127.98118504.546-2125.2719574.2873557.379507-29134.389-127.98118492.229-2125.836-9642.269-3557.37950830050.687127.98119380.376-64679.8859604.584101594.835604-30051.034-127.98119368.772-64640.252-9672.568-101595.58762629387.262-128.83519116.67462638.2618564.800-96847.243第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文722-29378.838128.83519745.69164707.328-12555.39796829.08672328831.297-128.83518510.604-2121.1738594.4223550.056819-28831.297128.83519244.271-2128.254-12585.157-3569.89982029751.527-128.83519388.430-64702.6938624.729100600.751916-29727.268128.83520099.294-67056.745-12615.326-100546.2149440.0000.0003642.8530.0000.0000.0009450.0000.0003642.8940.0000.0000.0009460.0000.0003429.2250.0000.0000.0009470.0000.0003429.2660.0000.0000.0009480.0000.0003642.8530.0000.0000.0009490.0000.0003642.8940.0000.0000.00095051647.40411.8954875.9976355.3590.00022879.54595213944.7751.807854.44957.6830.0001626.73095314026.7881.807854.44957.6830.0001626.730954-13944.725-1.8071131.374-38.8190.000-1626.955955-51647.353-11.8955732.272-6276.1380.000-22880.519956-14026.890-1.8071131.374-38.8190.000-1626.955第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第6章桥台设计及计算6.1计算资料6.2编制依据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61—2005）《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）《公路设计手册—墩台和基础》《桥梁墩台与基础工程》6.3结构信息6.3.1几何尺寸第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文6.3.2计算参数总体计算参数桥台材料类型WC25桥台材料容重(kN/m3)桥台总体积(m3)桥台重(kN)基础类型构件计算长度(m)231046.672.41e4扩大基础11.26.1荷载信息6.4.1上部结构永久作用上部结构恒载支座号竖向力110002100031000510006100071000820006.4.2其它永久作用其它永久作用搭板是否自动计算是二期恒载集度(kN/m2)0搭板全长恒载分配于桥台上的比例0.5是否计入台前土压力否第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文是否计入台后土压力否6.4.2可变作用可变作用信息活载加载方式自定义影响线汽车等级[LiveLd.typVel]车道数[LiveLd.LaneNum]汽车冲击系数0.45人群集度(kN/m2)[LiveLd.qHum]人行道总宽(m)[LiveLd.bHum]制动力(kN)60-60制动力作用标高(m)134.2温度力(kN)10-10温度力作用标高(m)134.2摩阻力(kN)65-65摩阻力作用标高(m)134.2第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第7章桥台计算7.1验算截面标高：133.7(m).7.2前墙(独立墙)截面计算7.2.1位置描述所取截面标高133.7m，距离台底10.7m，截面面积为43.96m^2，顺桥向抗弯惯矩为12.187m^4.7.2.2荷载分析一、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)上部恒载1结构重力X4.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载2结构重力X1.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载3结构重力X-1.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载5结构重力X-4.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文上部恒载6结构重力X-7.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载7结构重力X-10.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载8结构重力X-13.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-2000MZ0帽粱自重结构重力X-6.015HX0MX0Y3.906e-2HY0MY0Z0P-345.24MZ0背墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y-0.973HY0MY0Z0P-727.82MZ0前墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y0.524HY0MY0Z0P0MZ0挡块自重结构重力X5.925HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0挡块自重结构重力X-17.425HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0制动力1汽车制动X0HX0MX0Y0HY60MY0Z134.2P0MZ0制动力2汽车制动X0HX0MX0Y0HY-60MY0Z134.2P0MZ0摩阻力1X0HX0MX0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文支座摩阻Y0HY65MY0Z134.2P0MZ0摩阻力2支座摩阻X0HX0MX0Y0HY-65MY0Z134.2P0MZ0温度力1整体温度X0HX0MX0Y0HY10MY0Z134.2P0MZ0温度力2整体温度X0HX0MX0Y0HY-10MY0Z134.2P0MZ0二、梯形荷载梯形荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集度(kN/m)搭板恒载结构重力X14.985HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-6.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.8搭板恒载结构重力X1-6.015HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-17.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.8第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文三、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)上部恒载110000-388上部恒载210000-388上部恒载310000-388上部恒载510000-388上部恒载610000-388上部恒载710000-388上部恒载820000-776帽粱自重345.240-147.439背墙自重727.820425.927前墙自重000垫石自重000挡块自重6.010-3.214搭板恒载369.60410.995制动力1060-30制动力20-6030摩阻力1065-32.5摩阻力20-6532.5温度力1010-5温度力20-105四、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax1.13e40-2901.277Nmin9448.670-2417.731Qmax1.13e4102.2-2952.377Qmin1.13e4-102.2-2850.177第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文Mmax9668.15-102.2-2199.247Mmin1.11e4102.2-3119.762截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax9448.670-2417.731Nmin9448.670-2417.731Qmax9448.6775-2455.231Qmin9448.67-75-2380.231Mmax9448.67-75-2380.231Mmin9448.6775-2455.231五、承载力验算1、正截面抗压承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗压承载力验算工况偏心距e(m)偏心距限值[e](m)偏心距是否满足设计轴力γ0Nd(kN)偏心距影响系数φ截面强度NR(kN)抗压承载力是否满足Nmax0.2560.547是1.13e40.962.96e5是Nmin0.2560.547是9448.670.962.96e5是Mmax0.2270.547是9668.150.963.09e5是Mmin0.2810.547是1.11e40.962.85e5是2、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况受剪面积材料抗剪强度是否第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文剪力设计值γ0Vd(kN)A(m2)设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)满足Nmax043.961.859448.678.6e4是Nmin043.961.859448.678.6e4是Qmax102.243.961.859448.678.6e4是Qmin102.243.961.859448.678.6e4是7.3左侧墙(挡土墙)截面计算7.3.1位置描述所取截面标高133.7m，距离台底10.7m，截面面积为1.03m^2，截面抵抗矩为0.18m^3.7.3.2荷载分析一、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X5.635HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0侧墙墙身自重结构重力X5.574HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-14.76MZ0二、单项荷载内力单项荷载内力第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.5201.344侧墙墙身自重14.7600.824三、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax31.5302.602Nmin26.2802.168Qmax31.5302.602Qmin31.5302.602Mmax31.5302.602Mmin26.2802.168截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax26.2802.168Nmin26.2802.168Qmax26.2802.168Qmin26.2802.168Mmax26.2802.168Mmin26.2802.1687.3.3承载力验算一、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值受拉边缘抵抗矩材料抗拉强度截面强度是否第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文γ0Md(kN∙m)W(m3)ftmd(MPa)MR(kN∙m)满足Mmax2.6020.180.92163.726是Mmin2.1680.180.92163.726是二、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax01.031.8526.281924.81是Nmin01.031.8526.281924.81是Qmax01.031.8526.281924.81是Qmin01.031.8526.281924.81是7.3.3右侧墙(挡土墙)截面计算一、位置描述所取截面标高133.7m，距离台底10.7m，截面面积为1.03m^2，截面抵抗矩为0.18m^3.二、荷载分析1、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X-17.665HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文侧墙墙身自重结构重力X-17.604HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-14.76MZ02、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.520-1.344侧墙墙身自重14.760-0.8243、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax31.530-2.602Nmin26.280-2.168Qmax31.530-2.602Qmin31.530-2.602Mmax26.280-2.168Mmin31.530-2.602截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax26.280-2.168Nmin26.280-2.168Qmax26.280-2.168Qmin26.280-2.168Mmax26.280-2.168Mmin26.280-2.168第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文二、承载力验算1、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值γ0Md(kN∙m)受拉边缘抵抗矩W(m3)材料抗拉强度ftmd(MPa)截面强度MR(kN∙m)是否满足Mmax2.1680.180.92163.726是Mmin2.6020.180.92163.726是2、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax01.031.8526.281924.81是Nmin01.031.8526.281924.81是Qmax01.031.8526.281924.81是Qmin01.031.8526.281924.81是7.4验算截面标高：128.35(m).7.4.1前墙(独立墙)截面计算一、位置描述所取截面标高128.35m，距离台底5.35m，截面面积为86.94m^2，顺桥向抗弯惯矩为94.275m^4.第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文一、荷载分析1、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)上部恒载1结构重力X4.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载2结构重力X1.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载3结构重力X-1.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载5结构重力X-4.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载6结构重力X-7.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载7结构重力X-10.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载8结构重力X-13.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-2000MZ0帽粱自重结构重力X-6.015HX0MX0Y3.906e-2HY0MY0Z0P-345.24MZ0背墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y-0.973HY0MY0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文Z0P-727.82MZ0前墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y-0.883HY0MY0Z0P-8053.32MZ0挡块自重结构重力X5.925HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0挡块自重结构重力X-17.425HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0制动力1汽车制动X0HX0MX0Y0HY60MY0Z134.2P0MZ0制动力2汽车制动X0HX0MX0Y0HY-60MY0Z134.2P0MZ0摩阻力1支座摩阻X0HX0MX0Y0HY65MY0Z134.2P0MZ0摩阻力2支座摩阻X0HX0MX0Y0HY-65MY0Z134.2P0MZ0温度力1整体温度X0HX0MX0Y0HY10MY0Z134.2P0MZ0温度力2整体温度X0HX0MX0Y0HY-10MY0Z134.2P0MZ01、梯形荷载梯形荷载汇总表第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文荷载名称荷载类型荷载位置(m)集度(kN/m)搭板恒载结构重力X14.985HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-6.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.8搭板恒载结构重力X1-6.015HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-17.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.81、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)上部恒载110000-1279.667上部恒载210000-1279.667上部恒载310000-1279.667上部恒载510000-1279.667上部恒载610000-1279.667上部恒载710000-1279.667上部恒载820000-2559.333帽粱自重345.240-455.281背墙自重727.820-223.044前墙自重8053.320-3197.476垫石自重000挡块自重6.010-8.571搭板恒载369.6081.435制动力1060-351第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文制动力20-60351摩阻力1065-380.25摩阻力20-65380.25温度力1010-58.5温度力20-1058.51、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax2.1e40-1.685e4Nmin1.75e40-1.404e4Qmax2.1e4102.2-1.745e4Qmin2.1e4-102.2-1.625e4Mmax1.76e4-102.2-1.343e4Mmin2.09e4102.2-1.746e4截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax1.75e40-1.404e4Nmin1.75e40-1.404e4Qmax1.75e475-1.448e4Qmin1.75e4-75-1.36e4Mmax1.75e4-75-1.36e4Mmin1.75e475-1.448e4一、承载力验算a、正截面抗压承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗压承载力验算第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文工况偏心距e(m)偏心距限值[e](m)偏心距是否满足设计轴力γ0Nd(kN)偏心距影响系数φ截面强度NR(kN)抗压承载力是否满足Nmax0.8021.082是2.1e414.72e5是Nmin0.8021.082是1.75e414.72e5是Mmax0.7641.082是1.76e414.9e5是Mmin0.8341.082是2.09e414.57e5是a、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax086.941.851.75e41.7e5是Nmin086.941.851.75e41.7e5是Qmax102.286.941.851.75e41.7e5是Qmin102.286.941.851.75e41.7e5是7.4.1左侧墙(挡土墙)截面计算一、位置描述所取截面标高128.35m，距离台底5.35m，截面面积为2.82m^2，截面抵抗矩为1.32m^3.第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文一、荷载分析a、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X5.635HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0侧墙墙身自重结构重力X5.037HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-251.63MZ0b、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.52011.616侧墙墙身自重251.630103.283c、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax315.780137.879Nmin263.150114.899Qmax315.780137.879Qmin315.780137.879Mmax315.780137.879Mmin263.150114.899第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax263.150114.899Nmin263.150114.899Qmax263.150114.899Qmin263.150114.899Mmax263.150114.899Mmin263.150114.899一、承载力验算a、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值γ0Md(kN∙m)受拉边缘抵抗矩W(m3)材料抗拉强度ftmd(MPa)截面强度MR(kN∙m)是否满足Mmax137.8791.320.921216.487是Mmin114.8991.320.921216.487是b、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax02.821.85263.155342.41是Nmin02.821.85263.155342.41是Qmax02.821.85263.155342.41是Qmin02.821.85263.155342.41是第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文7.4.1右侧墙(挡土墙)截面计算一、位置描述所取截面标高128.35m，距离台底5.35m，截面面积为2.82m^2，截面抵抗矩为1.32m^3.二、荷载分析a、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X-17.665HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0侧墙墙身自重结构重力X-17.067HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-251.63MZ0b、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.520-11.616侧墙墙身自重251.630-103.283c、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax315.780-137.879Nmin263.150-114.899Qmax315.780-137.879Qmin315.780-137.879Mmax263.150-114.899Mmin315.780-137.879截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax263.150-114.899Nmin263.150-114.899Qmax263.150-114.899Qmin263.150-114.899Mmax263.150-114.899Mmin263.150-114.899一、承载力验算a、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值γ0Md(kN∙m)受拉边缘抵抗矩W(m3)材料抗拉强度ftmd(MPa)截面强度MR(kN∙m)是否满足Mmax114.8991.320.921216.487是Mmin137.8791.320.921216.487是b、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax02.821.85263.155342.41是Nmin02.821.85263.155342.41是Qmax02.821.85263.155342.41是Qmin02.821.85263.155342.41是a、验算截面标高：123(m).7.4.1前墙(独立墙)截面计算一、位置描述所取截面标高123m，距离台底0m，截面面积为129.92m^2，顺桥向抗弯惯矩为314.603m^4.二、荷载分析a、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)上部恒载1结构重力X4.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载2结构重力X1.8HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载3结构重力X-1.2HX0MX0Y0HY0MY0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文Z0P-1000MZ0上部恒载5结构重力X-4.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载6结构重力X-7.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载7结构重力X-10.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-1000MZ0上部恒载8结构重力X-13.2HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-2000MZ0帽粱自重结构重力X-6.015HX0MX0Y3.906e-2HY0MY0Z0P-345.24MZ0背墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y-0.973HY0MY0Z0P-727.82MZ0前墙自重结构重力X-6.015HX0MX0Y-1.427HY0MY0Z0P-2.14e4MZ0挡块自重结构重力X5.925HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0挡块自重结构重力X-17.425HX0MX0Y0.147HY0MY0Z0P-3MZ0制动力1汽车制动X0HX0MX0Y0HY60MY0Z134.2P0MZ0制动力2汽车制动X0HX0MX0Y0HY-60MY0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文Z134.2P0MZ0摩阻力1支座摩阻X0HX0MX0Y0HY65MY0Z134.2P0MZ0摩阻力2支座摩阻X0HX0MX0Y0HY-65MY0Z134.2P0MZ0温度力1整体温度X0HX0MX0Y0HY10MY0Z134.2P0MZ0温度力2整体温度X0HX0MX0Y0HY-10MY0Z134.2P0MZ0a、梯形荷载梯形荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集度(kN/m)搭板恒载结构重力X14.985HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-6.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.8搭板恒载结构重力X1-6.015HX10Y1-1.5HY10Z10P1-16.8X2-17.015HX20Y2-1.5HY20Z20P2-16.8第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文a、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)上部恒载110000-2171.333上部恒载210000-2171.333上部恒载310000-2171.333上部恒载510000-2171.333上部恒载610000-2171.333上部恒载710000-2171.333上部恒载820000-4342.667帽粱自重345.240-763.123背墙自重727.820-872.015前墙自重2.14e40-1.593e4垫石自重000挡块自重6.010-13.928搭板恒载369.60-248.125制动力1060-672制动力20-60672摩阻力1065-728摩阻力20-65728温度力1010-112温度力20-10112b、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax3.7e40-4.224e4Nmin3.08e40-3.52e4Qmax3.7e4102.2-4.339e4Qmin3.7e4-102.2-4.11e4第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文Mmax3.08e4-102.2-3.406e4Mmin3.7e4102.2-4.339e4截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax3.08e40-3.52e4Nmin3.08e40-3.52e4Qmax3.08e475-3.604e4Qmin3.08e4-75-3.436e4Mmax3.08e4-75-3.436e4Mmin3.08e475-3.604e4一、承载力验算a、正截面抗压承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗压承载力验算工况偏心距e(m)偏心距限值[e](m)偏心距是否满足设计轴力γ0Nd(kN)偏心距影响系数φ截面强度NR(kN)抗压承载力是否满足Nmax1.1411.617是3.7e417.33e5是Nmin1.1411.617是3.08e417.33e5是Mmax1.1041.617是3.08e417.5e5是Mmin1.1721.617是3.7e417.18e5是b、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计受剪面积材料抗剪强度压力标准截面抗剪强是否第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文值γ0Vd(kN)A(m2)设计值fvd(MPa)值Nk(kN)度VR(kN)满足Nmax0129.921.853.08e42.56e5是Nmin0129.921.853.08e42.56e5是Qmax102.2129.921.853.08e42.56e5是Qmin102.2129.921.853.08e42.56e5是7.4.1左侧墙(挡土墙)截面计算一、位置描述所取截面标高123m，距离台底0m，截面面积为4.6m^2，截面抵抗矩为3.53m^3.二、荷载分析a、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X5.635HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0侧墙墙身自重结构重力X4.462HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-707.94MZ0b、单项荷载内力单项荷载内力第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.52021.888侧墙墙身自重707.940514.786a、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax863.350644.009Nmin719.460536.674Qmax863.350644.009Qmin863.350644.009Mmax863.350644.009Mmin719.460536.674截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax719.460536.674Nmin719.460536.674Qmax719.460536.674Qmin719.460536.674Mmax719.460536.674Mmin719.460536.674一、承载力验算a、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值受拉边缘抵抗矩材料抗拉强度截面强度是否第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文γ0Md(kN∙m)W(m3)ftmd(MPa)MR(kN∙m)满足Mmax644.0093.530.923244.533是Mmin536.6743.530.923244.533是a、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax04.61.85719.468869.73是Nmin04.61.85719.468869.73是Qmax04.61.85719.468869.73是Qmin04.61.85719.468869.73是7.4.1右侧墙(挡土墙)截面计算一、位置描述所取截面标高123m，距离台底0m，截面面积为4.6m^2，截面抵抗矩为3.53m^3.二、荷载分析a、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)侧墙混凝土自重结构重力X-17.665HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-11.52MZ0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文侧墙墙身自重结构重力X-16.492HX0MX0Y0HY0MY0Z0P-707.94MZ0a、单项荷载内力单项荷载内力荷载名称N(kN)Q(kN)M(kN∙m)侧墙混凝土自重11.520-21.888侧墙墙身自重707.940-514.786b、内力组合承载能力极限状态(基本组合)截面内力组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax863.350-644.009Nmin719.460-536.674Qmax863.350-644.009Qmin863.350-644.009Mmax719.460-536.674Mmin863.350-644.009截面内力标准值组合效应工况N(kN)Q(kN)M(kN∙m)Nmax719.460-536.674Nmin719.460-536.674Qmax719.460-536.674Qmin719.460-536.674Mmax719.460-536.674Mmin719.460-536.674第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文一、承载力验算a、正截面抗弯承载力验算承载能力极限状态(基本组合)截面抗弯承载力验算工况弯矩设计值γ0Md(kN∙m)受拉边缘抵抗矩W(m3)材料抗拉强度ftmd(MPa)截面强度MR(kN∙m)是否满足Mmax536.6743.530.923244.533是Mmin644.0093.530.923244.533是b、截面抗剪承载力验算承载力极限状态(基本组合)截面抗剪强度验算表工况剪力设计值γ0Vd(kN)受剪面积A(m2)材料抗剪强度设计值fvd(MPa)压力标准值Nk(kN)截面抗剪强度VR(kN)是否满足Nmax04.61.85719.468869.73是Nmin04.61.85719.468869.73是Qmax04.61.85719.468869.73是Qmin04.61.85719.468869.73是第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文7.4搭板计算7.5.1计算资料7.5.2结构信息一、几何尺寸二、计算参数计算参数计算理论梁理论搭板设计计算长度l0(m)47.5.3荷载信息一、恒载信息恒载信息所有二期恒载集度(kN/m)0二、活载信息活载信息汽车荷载类型车道荷载第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文汽车荷载横向分布系数支点：0跨中：0人群荷载横向分布系数支点：0跨中：0车道数6汽车冲击系数0.45人群荷载集度(kN/m2)1人行道宽度(m)17.4搭板验算搭板验算表持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算设计弯矩Md(kN.m)20.14抗弯强度Mud(kN.m)124.645是否满足是持久状况承载能力极限状态抗剪截面尺寸验算设计剪力(kN)20.14抗剪下限(kN)254.28是否满足是持久状况承载能力极限状态最小配筋率验算受拉侧配筋率(%)0.537容许最小配筋率(%)0.223是否满足是持久状况正常使用极限状态混凝土截面裂缝宽度验算长期弯矩(kN.m)16.783短期弯矩(kN.m)16.783裂缝计算宽度(mm)5.063e-2容许裂缝宽度(mm)0.2是否满足是第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文7.4基础荷载分析7.7.1扩大基础一、集中荷载集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙m)上部恒载1结构重力(10.815,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载2结构重力(7.815,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载3结构重力(4.815,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载5结构重力(1.815,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载6结构重力(-1.185,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载7结构重力(-4.185,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-1000MZ0上部恒载8结构重力(-7.185,6.976,0)HX0MX0HY0MY0P-2000MZ0帽梁自重结构重(0,HX0MX0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文力7.015,0)HY0MY0P-345.24MZ0背墙自重结构重力(0,6.003,0)HX0MX0HY0MY0P-727.82MZ0前墙自重结构重力(0,5.549,0)HX0MX0HY0MY0P-2.14e4MZ0侧墙混凝土自重结构重力(11.65,2.231,0)HX0MX0HY0MY0P-80.36MZ0侧墙混凝土自重结构重力(-11.65,1.738,0)HX0MX0HY0MY0P-91.88MZ0侧墙墙身自重结构重力(10.706,1.253,0)HX0MX0HY0MY0P-2648.62MZ0侧墙墙身自重结构重力(12.393,1.069,0)HX0MX0HY0MY0P-2299.49MZ0挡块自重结构重力(11.94,7.123,0)HX0MX0HY0MY0P-3MZ0挡块自重结构重力(-11.41,7.123,0)HX0MX0HY0MY0P-3MZ0基础制动力1汽车制动(6.015,6.976,134.2)HX0MX0HY60MY0P0MZ0基础制动力2汽车制动(6.015,6.976,HX0MX0第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文134.2)HY-60MY0P0MZ0基础摩阻力1支座摩阻(6.015,6.976,134.2)HX0MX0HY65MY0P0MZ0基础摩阻力2支座摩阻(6.015,6.976,134.2)HX0MX0HY-65MY0P0MZ0基础温度力1整体温度(6.015,6.976,134.2)HX0MX0HY10MY0P0MZ0基础温度力2整体温度(6.015,6.976,134.2)HX0MX0HY-10MY0P0MZ0二、梯形荷载梯形荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集度(kN/m)搭板恒载结构重力(X1,Y1,Z1)=(11,5.476,0)HX10HY10P1-16.8(X2,Y2,Z2)=(0,5.476,0)HX20HY20P2-16.8搭板恒载结构重力(X1,Y1,Z1)=(0,5.476,0)HX10HY10P1-16.8(X2,Y2,Z2)=(-11,5.476,0)HX20HY20P2-16.8第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第8章　结论与建议联积塘大桥拱圈内力及变形的计算，采用有限单元法由计算机完成。由于拱圈采用先劲性骨架后分次浇筑、逐步成型的施工方法，拱圈的施工期受力变化、截面内力重分布、集合与材料非线性、稳定性与极限承载能力等，成为计算的关键问题。结构稳定性与极限承载能力分析得到的结论为：桥梁在施工中的整体安全系数波动，失稳模态主要是面对对称和面内反对称两种，安全系数最低时也能满足要求（均大于5.0）；结构承载能力最不利情况，发生在箱梁板壁参加受力前的施工阶段，承载能力安全系数为3.2。承载能力分析表明，采用应力叠加比采用内力叠加更能反映结构受力状态。第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文参考文献[1]交通部.公路工程技术标准(JTGB01-2003).北京：人民交通出版社，2003[2]交通部.公路桥涵设计通用规范（JTGD60—2004）.北京:人民交通出版社,2004[3]交通部.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62—2004).北京：人民交通出版社，2004[4]交通部.公路桥涵地基与基础设计规范(JTGD63—2007).北京：人民交通出版社，2007[5]邵旭东.桥梁工程.北京：人民交通出版社，2007[6]邵旭东.桥梁设计百问.北京：人民交通出版社，2007[7]周孟波.斜拉桥手册.北京：人民交通出版社，2004[8]赵明华.土力学与基础工程（第2版）.武汉：武汉理工大学出版社，2000[10]交通部.拱桥(上、下册).北京：人民交通出版社，1984[11]雷俊卿.悬索桥设计.北京:人民交通出版社,2002[12]宋玉普.预应力混凝土桥梁结构.北京：机械工业出版社，2007[13]叶见曙.结构设计原理（第二版）.北京：人民交通出版社，2006[14]向中富.桥梁工程毕业设计指南:北京：人民交通出版社，2010第103页共103页 南华大学城市建设学院本科毕业设计论文致谢本设计在伍琼芳导师的悉心指导下完成的。导师渊博的专业知识、严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严于律己、宽以待人的崇高风范，朴实无法、平易近人的人格魅力对本人影响深远。不仅使本人树立了远大的学习目标、掌握了基本的研究方法，还使本人明白了许多为人处事的道理。本次设计从选题到完成，每一步都是在导师的悉心指导下完成的，倾注了导师大量的心血。在此，谨向导师表示崇高的敬意和衷心的感谢！在写设计的过程中，遇到了很多的问题，在老师的耐心指导下，问题都得以解决。所以在此，再次对老师道一声：老师，谢谢您！时光匆匆如流水，转眼便是大学毕业时节，春梦秋云，聚散真容易。离校日期已日趋渐进，毕业设计的完成也随之进入了尾声。从开始进入课题到设计的顺利完成，一直都离不开老师、同学、朋友给我热情的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意！在此我向南华大学学校土木工程专业的所有老师表示衷心的感谢，谢谢你们四年的辛勤栽培，谢谢你们在教学的同时更多的是传授我们做人的道理，谢谢四年里面你们孜孜不倦的教诲！四年寒窗，所收获的不仅仅是愈加丰厚的知识，更重要的是在阅读、实践中所培养的思维方式、表达能力和广阔视野。很庆幸这四年来我遇到了如此多的良师益友，无论在学习上、生活上，还是工作上，都给予了我无私的帮助和热心的照顾，让我在一个充满温馨的环境中度过四年的大学生活。感恩之情难以用言语量度，谨以最朴实的话语致以最崇高的敬意。感谢我的爸爸妈妈，焉得谖草，言树之背，养育之恩，无以回报，你们永远健康快乐是我最大的心愿。 “路漫漫其修远兮，吾将上下而求索。”这是我少年时最喜欢的诗句。就用这话作为这篇设计的一个结尾，也是一段生活的结束，同时也是我人生中一个新的开始。希望自己能够继续少年时的梦想，永不放弃。学生签名：年月日于南华大学第103页共103页南华大学城市建设学院本科毕业设计论文第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计附录1：外文科技文献翻译超轻大跨度桥——Sundoya挪威的在Sundoya桥上的主跨有望在复活节的后第一个星期望合龙.它是一座大跨度的，在世界的它的同类型中第二长,建造在situ的长大桥。Sundoya桥位于挪威的风景最好的区域之一,距北极圈以南只有100km。538m长的桥跨跨越Sundet河，而且它将会是连结Sundoya和大陆的通道。桥址位于Mosjoen城往西35km,在Mosjoen和Sandnessjoen之间的第78公路结束。它将会是连结Alstenoya到大陆的第二大桥,在Helgeland桥12年后建成。这个区域对于熟悉桥梁世界纪录的人并不陌生，当它开通的时候,Helgeland桥的425m长的主跨是世界最长的斜拉桥的，从1992起到现在。Sundoya桥被区分为三个跨径：它有298m的一个主跨和二个120m的边跨。长的主跨使它成为世界第二跨度的后张预应力连续箱梁钢构桥。以它的设计原则，顾问IngAas-Jakobsen博士提到它的设计方式是效仿在1998年建成的Raftsundet桥,到时候它和Sundoya桥将会几乎是双胞胎。二座桥有同一的主跨,但是Raftsundet有四个跨度而Sundoya"s只有三个。承包商AsAnlegg，是投资Sundoya的一个投资方，以前同时也是Raftsundet桥的承包商,而且建筑师BoarchArkitekter也同时是此两桥的建设单位。在2001年1月合资公司AFSundoybrua和客户Statensegvesen签订了建设合同，是Sundoya桥的主要投资方。这一个共同投资由承包商ReinertsenAnlegg和NCC建筑所组成。高强混凝土是此桥的设计是主要组成部分，包括正常的重量HPC和轻量级HPC。普通混凝土，在大约2500公斤/m3容重，用在两个120m边跨上；高强混凝土,容重在大约1970公斤/m3,作为298m主跨的建筑材料。这使建筑能够着手进行使用悬臂施工法。从挪威来的本地的岩石被用当做边跨普通混凝土的集料,但是高强混凝土需要进口石料，挪威本土并没有。能被用作欧洲的轻量级高强混凝土集料的是扩大泥土或页岩，但是这材料有高吸水性。因为这个理由,混凝土不能采用泵送。为了解决这个难题,承包商采用了在Raftsundet桥上用过的相似的解决办法。采用从美国的南卡罗莱那进口来的Stalite集料。Stalite集料通过加热高容重的石板,使其内部产生膨胀而生成一种轻量级在单位抗压重非常高的石料。它的低吸收大约6%和高的粒子力量是两个允许Stalite超过82.7MPa的因素。制造业者声称，它和水泥浆糊的合计束缚和兼容性第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计减少微-裂痕而且提高耐久性，而且它的低吸收制造混合而且泵送是容易的。依照AFSundoybrua项目经理EirikNilsskog的说法，这材料已经给一个非常好的性能。它容易被注入结构框架，而且表面平整。他说，它能被抽120m，沿着需要凝结的桥面板位置。混凝土在距桥只有1km的一个可运输的移动场地生产。不时的重量监控是必需的，以便悬臂施工时能适当的平衡。这在每次运送前都需要被测试。计划在2001年1月在和弹药箱的制造厂地AkerVerdal为码头开始。在2001年5月二个弹药箱将被拖放到距桥位置的北方500km处。建筑在situ的桥梁应用了被NRS改良过的特别移动的建筑仪器。每5m的桥面板浇筑需要一个星期,Sundoya桥上一共使用了二个可动装置。这些特别的装置专为AsAnlegg生产，其已经在挪威的Kristiansand的Varodden桥上使用,现在他们也已经被相同承包商桥用在Rafsundet上。当结构的其他部份使用较标准的类型C65的时候,桥的主跨的中央部份的设计以轻量级具体物LC60的使用为基础。因为海水的强腐蚀性，混凝土的质量一定需要特别好的。结构是单独部分，先期预应力的矩形箱形结构,大量的被移动的NRS的formwork系统生产应用。箱梁宽度是7m，而且它的高度从在跨中的3m变化到在码头支座上的14.5m。和邻接结构相似，C25的混凝土块在箱梁内将会被用作压载物。除此之外，设计者已经考虑在箱梁内预留允许添加后预应力钢绞线的空间。如此长期的行为不被完全知道，因此，主跨在使用期间可能下挠的可能必须被考虑。道路的宽度是从在边之上的人行横道到在另一边的7.5m，而且桥的总宽度是10.3m。包括2m宽度的人行横道。桥梁的上部结构与内空的双薄壁墩固结在一起。码头桥使用长期预应力钢绞线，而且他们有固定腹板厚度和高度呈抛物线形变化的箱梁。临时约束也被应用到此座桥梁上。它们位于以每距主跨中心120米分段区的前35米处。组成I形的轴,使用岩石锚的固结到地面，而后经由预力钢绞线连接到箱梁。这些结构目的在于支援悬桁而且避免在强烈的风作用下扭转。桥上部构造施工完成而且主要的预应力束被完全张拉后,临时约束将会被去除。桥的位置,距北极圈大约100km,气候条件很差，意谓着建筑工作中间必须使用特别的措施。除了在冬季明显的需要提供照明之外,同样地在低达-30摄氏度的低温中混凝土的凝结也必须被克服。桥梁建设时现浇混凝土有时达到30摄氏度而且框架必须被绝缘使混凝土保持温度。通过电暖气的电缆在早先施工结束前也被用在混凝土的加温。Sundoya桥在2000年1月开始建筑，预期在9月份完工。悬臂的建筑在去夏天开始和预定在四月完成。直至Bd&e发布消息的时候,计划是在秋季通车。第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计附录2：外文文献翻译原文Longandlight——《Bridgedesign&engineering》ClosureofthemainspanontheSundoyaBridgeinNorwayisexpectedtotakeplaceinthefirstweekafterEaster.Thisgracefulcrossing,thesecondlongestofitstypeintheworld,isbeingbuiltinsituusinghighperformanceconcreteSundoyaBridgeissituatedinoneofNorway"smostscenicareas,only100kmsouthoftheArcticCircle.The538m-longbridgespansSundet,andwhenitiscompletewillprovideaferry-freeroadconnectionbetweenSundoyaandthemainland.Itislocatedsome35kmwestofthecityofMosjoen,closetohighway78betweenMosjoenandSandnessjoen.ItwillbethesecondlargebridgeprojectconnectingAlstenoyatothemainland,comingmorethan12yearsaftertheHelgelandBridgewasopened.Theregionisnostrangertoworld-recordscalebridges?theHelgelandBridge"s425mlongmainspanwasthelongestcable-stayedspanintheworldwhenitopenedin1992.SundoyaBridgeisdividedintothreespans;ithasamainspanof298mandtwosidespansof120m.Themainspanwillbethesecondlongestspanintheworldforacontinuouspost-tensionedcastinplaceboxsectionconcretebridge.Intermsofitsdesign,consultantDrIngAas-JakobsenhasfollowedasimilarapproachtothattakenfortheRaftsundetBridge,openedin1998,towhichtheSundoyaBridgewillalmostbeatwin.Thetwobridgeshaveidenticalmainspans,butRaftsundethasfourspansasopposedtoSundoya"sthree.ContractorASAnlegg,whichispartofthejointventurebuildingSundoya,wasalsothecontractorontheRaftsundetBridge,andarchitectBoarchArkitekterhasalsoworkedonthetwoschemes.InJanuary2001thejointventurecompanyAFSundoybruawonthecontractfromclientStatensVegvesentobuildtheSundoyaBridge.ThisjointventureconsistedofthecontractorsReinertsenAnleggandNCCConstruction.第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计Highperformanceconcreteiscentraltothedesignofthebridge?bothnormalweightHPCandlightweightHPC.Normalweightconcrete,atapproximately2500kg/m3,isusedforthe120msidespans,whilelightweightconcrete,whichweighsinatabout1970kg/m3,isusedforconstructionofthe298mmainspan.Thisenablesconstructiontoproceedusingthebalancedcantilevermethod.LocalrockfromNorwayisusedastheaggregateforthenormalweightconcrete,butthelightweightconcreterequiredanimportedsolution.NormallytheaggregateusedforlightweightconcreteinEuropeisexpandedclayorshale,butthismaterialhashighlevelsofabsorptionandforthisreason,regulationspreventsuchconcretefrombeingpumped.Inordertoaddressthis,thecontractoradoptedasimilarsolutiontothatusedonRaftsundetBridge?importingStaliteaggregatefromSouthCarolinaintheUSA.Staliteisproducedthroughthermalexpansionofhighqualityslate,andresultsinalightweightaggregatethatgivesconcreteofveryhighstrengthatlowunitweights.Itslowabsorptionofapproximately6%andhighparticlestrengtharetwoofthefactorsthatallowStalitetoachievehighstrengthconcreteinexcessof82.7MPa,themanufacturersays.Thebondandcompatibilityoftheaggregatewithcementpastereducemicro-crackingandenhancedurability,anditslowabsorptionmakesiteasytomixandpump.AccordingtoAFSundoybruaqualitymanagerJan-EirikNilsskog,thismaterialhasgivenaverygoodresult.Itproducesconcretethatiseasytopourintotheformworkanditgivesagoodsurfacefinish,hesays.Itisbeingpumpedsome120malongthebridgedecktotheconcretingposition.Concreteisproducedbyatransportablemobileplantlocatedonly1kmfromthebridgesite.Constantmonitoringoftheconcreteweightisnecessarytoensurethatthecantileversareproperlybalanced.Thisistestedforeachpour.TheprojectbeganinJanuary2001atAkerVerdalwiththeproductionofcaissonsforthepierbases.InMay2001thetwocaissonsweretowed500kmnorthtothebridgesite.第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计ThebridgeisbeingpouredinsituusingspecialmobileconstructionequipmentdevelopedbyNRS.Thecycleforconstructionofeach5mwidebridgesegmentisaweek,andtwomobileunitsarebeingusedontheSundoyaBridge.TheseparticularunitswerebuiltforASAnleggtouseontheVaroddenBridgeinKristiansandinNorway,andtheyhavealsobeenusedbythesamecontractorontheRafsundetBridge.ThedesignofthecentralpartofthemainspanofthebridgeisbasedontheuseoflightweightconcreteLC60whileotherpartsofthestructureusethemorestandardtypeC65.Becauseoftheaggressivemarineenvironment,thequalityoftheconcretemustbeparticularlygood.Thestructureisasinglecell,prestressedrectangularboxgirder,largelybuiltusingthetravellingformworksystemfromNRS.Theboxwidthis7manditsdepthvariesfrom3matthecentreofthespanto14.5moverthepiers.Closetotheabutments,concreteofqualityC25willbeusedinsidetheboxgirderasballast.Inaddition,thedesignershaveincludedthenecessaryelementsinsidetheboxgirderinordertoallowthepossibleadditionofpost-tensioningcablesinthefuture.Thelong-termbehaviourofsuchlargespansisnotfullyknown,sothepossibilitythatthemainspanmaysagovertimehastobetakenintoaccount.Thewidthoftheroadisaconstant7.5mfromthebarrierononesidetothatontheother,andthetotalwidthofthebridgeissome10.3m.Thereisa2mwidefootwayincludedinthewidthofthestructure.Thepiershaftisformedwithtwinlegs,whicharehollowinside.Thepiershaftsincorporatepermanentprestressingcablesandtheyhaveaconstantwallthicknessandawidththatvariesparabolicallyovertheirheight.Temporarytie-downpiersareusedtoconstructthebridge-theyarelocated35mintoeach120m-longsidespanfromthemainpiers.EachconsistsofanI-shapedshaft,whichistieddowntothegroundusingrockanchorsandconnectedtotheboxgirderbymeansofprestressingcables.Thepurposeofthesestructuralelementsistosupportthecantileverandpreventrotationinstrongwinds.Oncethebridgesuperstructureiscompleteandthemainpierprestressingisfullytensioned,thetemporarytie-downpierswillberemovedpiecebypiece.Thelocationofthebridge,onlyabout100kmsouthoftheArcticCircle,hasmeantthatspecialmeasureshavetobeintroducedtoallowconstructionworktocontinueall第103页共103页 南华大学城市建设学院毕业设计yearround.Apartfromtheobviousneedtoprovidesitelightingformuchofthewintertime,thechallengeofconcretingintemperatureswhichcanbeaslowas0Chastobeovercome.Hotconcreteisproducedforthebridge?sometimesupto30Candtheformworkhastobeinsulatedtokeeptheconcretewarm.Electricheatingcablesarealsousedontheendofthepreviouspourtowarmuptheconcretebeforecasting.ConstructionofthenewbridgebeganinJanuary2000andisexpectedtobecompleteinSeptemberthisyear.TheconstructionofthecantileverstartedinsummerlastyearandisduetobefinishedinApril.WhenBd&ewenttopress,theprojectwasonscheduleforopeningtotrafficinlateautumn.第103页共103页'