热动毕业论文混凝土拖泵整体式环保作业舱设计.doc 50页

'东北电力大学自考本科毕业论文毕业设计论文姓名：张雲晏学号：290813200425学院：吉林电子信息职业技术学院专业：热能动力工程题目：混凝土拖泵整体式环保作业舱设计指导教师：田军讲师2015年6月 东北电力大学自考本科毕业论文摘要本设计对拖式混凝土泵的发展概况、发展趋势以及存在的问题进行了介绍，并对混凝土拖泵环保舱的作用及优缺点进行了分析。对环保仓内四个舱室的结构进行了逐个介绍，并对环保仓的基本结构进行了设计，使其满足降噪和散热目的。对柴油机正常运转时散发的热量进行了计算，并在此基础上计算了冷却系统的风量、散热器的迎风面积和冷却面积。提出了增加导流罩的方案，并分析了导流罩安装位置对环保舱降噪和散热的影响。分析了隔音室的结构及降噪原理，并据此对隔音室进行了具体设计。最后分析了强化传热的原则，并对混凝土拖泵环保舱进行了强化传热研究。本设计为封闭罩体内的降噪和强化传热研究提供参考和依据。关键词：环保舱；降噪；强化传热III 东北电力大学自考本科毕业论文AbstractInthispaper，developmentoverview，trendsandproblemsofthetrailerconcretepumpwereintroduced.Therolesofenclosureofthetrailerconcretepumpandadvantagesanddisadvantagesofthatwereanalyzed.ThestructureoffourcompartmentswasIntroducedonebyone,andthebasicstructureofenclosewasdesignedinordertosatisfytheneedofnoisereductionandcooling.Theheatthatwasemittedbydieselengineduringnormaloperationwascalculated.Onthisbasis,airflowofcoolingsystem,frontalareaandcoolingareaofradiatorwerecalculated.Proposalswereputforwardtoincreasethedome.Theimpactofdomeinstallationlocationonnoisereductionandcoolingwasanalyzed.Thestructureofencloseandnoisetheorywasanalyzed,andonthisbasis,detailofenclosewasdesigned.Atlast,theprincipleofheattransferenhancementwereanalyzed,andheattransferenhancementofenclosewasstudied.Thisdesignprovidereferenceandbasisofnoisereductionandenhancedheattransferstudywithinanenclose.Keyword:enclose;noisereduction;heattransferenhancementIII 东北电力大学自考本科毕业论文目录摘要IAbstractII目录III第1章文献综述11.1引言11.2混凝土拖泵的发展概况11.3拖式混凝土泵存在的问题41.4拖泵的发展趋势41.5环保舱的作用与优缺点71.6本课题主要研究内容7第2章整体式环保作业舱总体结构设计92.1混凝土拖泵的结构92.2混凝土拖泵整体式环保作业舱结构布置102.2.1机械室102.2.2液控室102.2.3发动机室112.2.4风扇132.3环保舱基本结构方案设计142.4本章小结15第3章整体式环保作业舱传热方案设计163.1环保舱冷却系统设计计算163.1.1环保舱冷却系统的结构设计163.1.2冷却系统热计算和散热器的确定173.2风扇和导流罩的选择设计233.3本章小结27第4章整体式环保作业舱隔音方案设计284.1隔音罩结构和降噪原理分析284.1.1利用反射噪声的方法达到隔声效果284.1.2利用吸音的方法实现降躁294.2混凝土拖泵隔音室技术要求304.3防噪方案的要求314.4拖式混凝土泵隔音室具体设计32III 东北电力大学自考本科毕业论文4.4.1背景技术324.4.2设计方案324.4.3实施方式334.4.4优点364.4.5关键点和保护点374.5本章小结37第5章整体式环保作业舱强化传热研究385.1强化传热的原则385.2环保舱强化传热研究405.3本章小结41结论42参考文献43致谢44III 东北电力大学自考本科毕业论文第1章文献综述1.1引言混凝土泵是将混凝土沿管道连续输送的机械。拖式混凝土泵（以下简称托泵）是一种安装在可以拖行的底价上并通过管道进行混凝土泵送施工的现代化建筑设备，广泛运用于现代化城市建设、机场、道路、桥梁、水里、电力、能源等混凝土建筑工程。具有作业安全、施工效率高、质量好、成本低、且不会污染环境等。一般情况下，高层建筑施工时用的托泵柴油机功率都很大，随之产生大量噪声。这对现场工作人员造成伤害。随着现在人们对居住环境的需求越来越高，降低施工噪音势在必行。在托泵外部加隔音罩，可以有效地降低噪声。但随之带来的是，隔音罩的内部传热问题。本文对混凝土托泵整体式环保仓进行设计，就是要使之在有效降噪的同事解决传热的问题。1.2混凝土拖泵的发展概况混凝土输送泵的研究是在上世纪初开始的，1902年法国人最先取得了专利，1907年德国开始研究混凝土泵，1913年美国也有人取得了专利，并制造出第一台混凝土泵，但未能得到应用。1927年德国的弗瑞茨·海尔（FritzHell）设计制造了第一台混凝土泵，并第一次获得。1930年德国制造了立式单缸球阀活塞混凝土泵，这种泵是靠曲柄和摇杆机构进行传动、又是立式单缸，整机结构不佳，因而工作性能较差。1932年荷兰人库依曼（J·C·Kooyman）在立式缸基础上进行了较大改进，将立缸改为卧缸，制造了库依曼型混凝土泵，这种混凝土泵有一个卧式缸及两个由连杆操纵联动的旋转阀，极大地提高了混凝土泵工作的可靠性，为现代的混凝土泵技术的发展奠定了基础。由于库依曼泵的设计结构合理，工作可靠，因而当时众多的公司都曾获得许可证生产。第二次世界大战后，由于战争造成的巨大破坏，战后重建的建筑工程规模很大，机械式混凝土泵的销路较好，应用日益增多。50年代中期，原西德Torkrer公司首先发展用水做工作介质的液压泵。1959年原西德的施维英（Schwing43 东北电力大学自考本科毕业论文）公司生产出真正的全液压的混凝土泵，奠定了现代混凝土泵的技术基础。德国的混凝土泵的设计制造技术是世界上最优秀的，在泵送机械的发展方面始终走在前列，它代表了当今世界混凝土泵发展的最高水平，世界上最大的两个混凝土泵生产公司施维英（Schwing）公司和普茨迈斯特（Putzmeister）公司占据了市场的主导地位。产品种类、规格都很齐全，各自拥有独特的核心技术。如普茨迈斯特公司主要采用闭式液压系统、S管分配阀等，而施维英公司则是采用开式液压系统、采用独一无二的裙阀。混凝土泵在西德的应用也相当普遍。日本则是从1950年开始，由石川岛播磨从西德引进的机械式输送泵，到上世纪70年代才迅速发展的，主要厂商有：石川岛播磨重工、三菱重工、极东开发、新协、新泻和新明和等。但进入20世纪末，由于亚洲经济危机和日本经济的不景气，使得混凝土泵送机械的发展也缓慢下来。美国的混凝土泵也走在世界的前列，自1923年美国雷克斯（REX）研制出了第一台机械式混凝土泵，至今已有80多年的历史。在20世纪50年代，液压式混凝土泵已有生产，60年代中期出现了拖动式混凝土泵，随着分配阀等关键问题的解决，进一步推进了混凝土泵的发展。我国在20世纪50年代就曾从国外引进，生产过机械式混凝土泵，当时的技术水平很低，生产批量也很少。60年代初，上海重型机器厂又参照原苏联C-284型生产了排量为40m3/h的固定式泵，生产中虽有应用，但未能推广。70年代初，原一机部建筑机械研究所与沈阳振捣器厂合作进行混凝土泵的研制，开发了HB-8型混凝土泵。原国家建委建筑机械研究所又与湖南常德机械厂合作开发了HB-15型混凝土泵。电力部水电七局的水工机械厂参照日本700S-1型混凝土泵研制成HB-30型混凝土泵。此外，北京市建筑工程研究所与北京建筑机械修造厂、北京市橡胶二厂和六厂协作，于1978年试制成功HBJ-30型挤压式泵。可见，我国从70年代开始，对各种型式的混凝土泵都进行了大力探索，但只有沈阳的HB-8和夹江水工机械厂的HB-30形成了批量生产。在1980年初，国产混凝土泵的总保有量尚不足200台，混凝土泵车更是没有。在此期间，我国的一些大型混凝土浇筑工程，在很大程度上基本依靠进口设备。如上海宝钢浇灌电站沉井和热风炉基础等。80年代中期，我国混凝土泵送机械取得了长足的发展，国家建设部为推动国内商品混凝土的发展，选择沈阳工程机械厂、湖北省建筑厂率先引进国际著名混凝土泵生产公司的先进技术，我国才开始进入泵送混凝土时代。1993年后，建设部长沙所向外转让HBT40/40A技术资料，使国内混凝土泵生产厂家激增，使混凝土泵进入广泛生产时期。自1993、1994年基建高峰期之后，国内有几十家企业开始生产混凝土泵，但只有十几个厂家的年产量能超过43 东北电力大学自考本科毕业论文30台。竞争激烈的市场迫使主要生产厂家千方百计地采用国际上先进的混凝土泵技术，以便在竞争中占据有利地位。对于使用者来说，混凝土泵本身的技术含量不易掌握，而更注意混凝土泵的可靠性以及对混凝土的适应性。因此混凝土适应性和泵送可靠性才是国产混凝土泵技术上最优先考虑的问题。特别是近十年来，更是得到了飞速发展，且已形成了较大的规模，据统计，我国的拖式混凝土泵生产厂家已达到一百多家，几乎遍及全国各地，极大限度地满足了市场需求，几乎替代了进口产品。但是，各厂家产品的技术水平、制作工艺、生产能力等参差不齐，差距较大，大致可以分成三个层次，形成了以三一、中联为代表的第一梯队，为当今国内最高水平，其次是鸿得利、佳尔华、德邦重工、楚天等为代表第二梯队，发展后劲很足，第三梯队则是其它技术水平、生产能力都相对较小的厂家。在稳定性和某些工艺参数上，虽然与世界发达国家的产品还存在一些差距，但差距并不明显，相反，我们在价格、售后服务等方面具有比较优势，且更加符合我国的实际施工情况。同时，随着中国加入WTO，市场竞争加剧，各厂家充分挖掘自己的潜力，发挥自身的优势，产品性能、质量不断提高，液压系统向集成方向发展，普遍采用开式系统及恒功率控制，特别是大流量的泵，开式系统具有油温低、可靠性高、维修方便等诸多优势。有的产品接近或达到世界先进水平，并参与国际竞争。如三一重工、中联重科的混凝土泵，无论在泵送压力、泵送排量，还是在稳定性、可靠性等方面，都可与国外著名品牌产品相篦美。与此同时，液压系统的压力也在不断提高，基本都在32MPa以上。因此，输送距离也在不断增加，最大水平输送距离已超过2000m，最大垂直泵送高度也可达500m以上。2002年9月，三一重工的90CH-2122D混凝土泵，在香港创造了单机垂直泵送C60高强混凝土406米高的当今世界纪录。并进一步重视混凝土可泵性的研究，主要是对于高强度、大骨料、三级配混凝土的研究，现已能泵送混凝土的最低坍落度只有20mm，最大骨料粒径可达80～120mm。如三一重工的HBT120A-1410D三级配混凝土泵，已成功地应用于三峡工程的施工，三级配混凝土泵从经济、温度控制等与常规二级配泵有明显的技术优势。2004年9月~12月，HBT120A三级配混凝土泵在贵州省鱼塘电站成功泵送5万m3混凝土，在工程中发挥着重要作用。自20世纪70年代至今，各国的混凝土泵均有很大的发展，设计制造和泵送使用技术都逐步得到完善。尤其是近几年，在混凝土泵的机动性、稳定性、使用性能、技术性能等方面，都取得了突破性的进展，并被广泛使用。43 东北电力大学自考本科毕业论文1.3拖式混凝土泵存在的问题国内工程机械有很多产品的结构，功能与国际著名品牌产品的结构形似而神非，有些只是依葫芦画瓢，照搬照抄，或只做些表面文章。简单的仿制导致设计结构及技术参数匹配不合理，许多细节没有得到很好处理。作业时间一长，一些隐含的深层次问题，如系统匹配、热平衡、油温及可靠性等方面问题就逐渐暴露出来了，存在漏油、渗油等现象，外购、外协件的质量也难以保证。国内拖式混凝土泵专业化生产水平低的小作坊式企业较多，大部分企业以自主生产为主，专业化生产水平很低，工艺落后，劳动生产率低。一些小公司、小作坊式企业纷纷起来生产混凝土机械，如在长沙等地一个地区就有数十家企业，这些小企业的技术创新能力低，生产产量低、产品质量差、价格低廉，严重冲击和影响着正常的市场销售。国外的混凝土输送机械都编制了详细的使用维修说明书，规定了严格的操作规程，要求设备使用人员对混凝土泵送机械的原理、结构、操作及日常维护等进行深入了解，使设备在施工过程中使用起来得心应手，发挥的作用越来越大。进口混凝土机械价格昂贵，备品、备件供货周期长，价格不菲，因而使用单位一般也会严格按使用操作规程进行操作，并特别注意维修和保养，使用起来故障少，使用寿命长，生产效率高；而国产混凝土输送机械价格相对来说就便宜得多，备品、配件供货也容易得到保证，相比之下使用单位对国产的混凝土输送机械使用要求有所松懈，操作使用者常不能严格按操作规程进行操作，不注重产品的液压系统清洁度，不注意产品的维修与保养工作。1.4拖泵的发展趋势我国从20世纪70年代开始探索开发混凝土泵，80年代引进技术开始制造混凝土泵，但真正意义上的国产混凝土泵的制造应该从1993年中联重科的前身中联公司成立开始。经过20多年的发展，中国已经成为世界上最大的混凝土泵生产国。2007年泵车销售约3000台，拖泵约为6500台。而同期，国外混凝土泵的总产量仅为12000台左右。43 东北电力大学自考本科毕业论文虽然中国混凝土泵最初引进过日本的技术，但真正成功的产品是借鉴欧洲技术自主开发的。以关键的液压系统为例，与液压挖掘机当初走技术引进——盲目国产化而失败的道路不同，混凝土泵一开始就采用国外优秀的液压元件。优点在于：(1)产品立足点高；(2)通过与外国专家的商业和技术交流，学到了最先进的技术和理念。20世纪90年代中国混凝土泵企业曾经百花齐放，涌现过各种各样的液压系统，其中有不少独特的创新。例如，中国制造商独具匠心开发了转速为3000r/min的A4V56泵闭式液压系统。当时国外主流制造商的开式系统用的是A7VO或A8VO斜轴油泵和专用液压阀，中国制造商却大量使用大排量的斜A11VO190/260和工业阀。此外，中国制造商在全球率先开发了三级配混凝土泵，双动力混凝土泵，并首先使用PLC控制油泵的排量。目前以三一重工、中联重科为代表的制造商所生产的混凝土泵已经达到了比较高的水平，但众多的混凝土泵制造企业还存在着产品同质化严重、技术创新能力较差、低价竞争等问题。中国的混凝土泵已走向世界，中国其他出口产品因为知识产权问题在国际上的“不公”待遇，应该引起国内厂家的重视。创新是企业生命之源，混凝土泵的技术创新大有文章可做。另外，应该看到中国的混凝土机械经过十几年的高速发展，未来前景仍然非常乐观，这也为我们混凝土泵技术的进一步发展提供了广阔的舞台。在未来，混凝土泵的发展主要方向是：提高主机性能和作业效率，降低使用成本，提高舒适性以及适应法规要求。目前,拖泵主要朝着以下方向发展：1、排量：以中等排量占多数，大部分托泵排量60~80。但随着大型工程建设的需要和施工进度的加快，排量有增大的趋势，如在东海大桥普遍采用hbt120c212c2120d托泵进行施工，目前，托泵的最大排量已超过150。2、泵送压力：随着世界高层标志性建筑的兴建，泵送压力也有增大的要求，上海环球金融中心和阿联酋迪拜塔现在用的混凝土泵输送压力都达到了35mpa。3、节能、环保：柴油机采用计算机控制节能技术，降低油耗。风冷却逐步代替水冷却，发动机的排放标准提高，达到欧Ⅲ标准。4、智能化：采用无线遥控，活赛自动退回，高低压自动切换和故障自动诊断技术，通过GPS远程监控各种实时数据。实现故障的自动检测及诊断。5、易损件寿命：通过对耐磨损技术的研究，采用新材料、新工艺进一步提高眼镜板、切割环、活塞、输送缸和输送管等易损件寿命。6、分配阀:目前，普遍采用S管阀，此外，还有闸板阀、裙阀、象鼻c阀等。对分派阀进行不断改进和创新，以适应干硬性、粗骨料混凝土的高压泵送，进一步提高分配阀的耐磨性和吸料性。7、混凝土可泵性的研究，主要是对于高强度、干硬性和大骨料的混凝土的可泵性研究。如三一重工研制的HBT120A三级配托泵已能泵送混凝土的最大骨料粒径可达80mm~100mm。43 东北电力大学自考本科毕业论文8、主液压系统 目前国内主流泵送液压系统有3种。一种是全液压液控信号换向，电控油泵排量调节的开式系统，主要为三一重工所采用；第二种是以中联重科为代表的电信号换向，液控油泵排量调节的开式系统，几乎成为国内大多数混凝土拖泵的标准配置。绝大多数的液压系统均为双回路系统，即泵送和摆动回路分别由主油泵和恒压泵(或齿轮泵)供油。第三种系统是闭式系统。闭式系统成本较高但换向冲击小，目前主要用在泵车上，在拖泵上基本已被淘汰。开式系统也可以研究出冲击小的系统，比如三一重工所开发的。但对其他一些厂家来说，与其花几年时间研究系统，不如直接采用成熟的闭式系统快速占领市场。这就是为什么国内大多数厂家的泵车采用闭式系统的原因。由于采用PLC控制油泵排量具有调节方便的优点，成本也低，以后普通开式系统的油泵排量控制将会全部采用电比例调节，即传统的LRDH2控制方式将会被LRDU2代替。(1)极限负荷调节和自动功率分配。目前国内外普遍采用的恒功率泵系统有一个很大的缺点，它只对主泵进行恒功率控制。实际上，混凝土泵，尤其是泵车是由多个系统组成的，包括泵送系统、换向系统、搅拌、臂架控制、冷却和水泵等；柴油机本身也有冷却、发电等辅助功率消耗和备用功率。这些在分配功率时都要予以考虑，这就影响了主泵的功率分配和利用。泵送功率是决定混凝土泵工作效率的重要因素。如何利用其他系统的富余功率提高泵送功率，是提高发动机功率利用的重要途径。电子技术的发展为泵送功率的提高奠定了基础。混凝土泵，尤其是泵车，将会朝着极限负荷调节和自动功率分配的方向发展，主泵以外的多余功率将通过柴油机或直接地自动转移到主油泵，从而大大提高泵送功率，并使采用较小的发动机来降低采购成本和节省油耗成为可能。(2)功率模式选择。  混凝土泵的载荷按工况(作业高度和输送距离等)不同差别很大，液压系统的压力和需要的发动机功率变化往往很大。如果按照不同的工况来设置不同的功率模式(比如轻载节能、重载满功率和自适应等)，精确协调在不同作业模式下发动机的转速、油泵排量和功率，使发动机和泵的功率匹配更加合理，就能降低油耗和噪声,延长主机的使用寿命。43 东北电力大学自考本科毕业论文以油泵的变功率原理为例。通过改变比例电磁铁控制电流的大小可以改变油泵的功率值。在混凝土泵高压大排量工况时，油泵输出最大设定功率；在轻负荷情况时，比例电磁铁5的电流上升，油泵的功率值下降。如果控制电流由计算机来调节，则通过软件可以实现功率极限负荷调节、功率自动分配和功率模式选择等功能。计算机还同时对发动机进行功率设定，确定发动机的转速和油门开度。这样，可根据混凝土泵车不同的泵送工况，采用不同的发动机特性和液压泵特性，其特性曲线都是由计算机软件来决定的。在混凝土泵的使用中，油泵的型号为A11VO/LE2DU2或A11VO/EP。后者为纯电控比例油泵，功能通过电控系统实现；前者带机械的功率调节装置，优点是电控系统较为简单，即使发生故障，油泵仍可以以机械设定的功率和压力进行工作。国内已有制造商成功开发出混凝土泵的变功率系统，并开始批量投放市场。托泵在施工时，发出大量噪音。因此现在愈多的托泵选择在外面套一层环保仓。但是新的问题又出现了，环保仓的结构如何在保持紧凑的同时，又能良好的通风散热。1.5环保舱的作用与优缺点在拖泵外面加一层隔音罩，形成环保仓，其主要作用是隔音降噪。在持续施工的的同时，不影响周围居民和现场工作人员的正常工作和生活。优点是:1、隔声量高，隔声效果好2、选材好，特种加工工艺，质量好不变形，经久耐用3、抗风压性能强、密闭性好4、防雨水渗漏、防灰尘与沙尘暴5、开启灵活、安全可靠6、造型美观、结构新颖、采光面大、擦洗方便7、安全防盗8、性价比高型号缺点是：1、结构复杂，成本增加2、传热效果降低综合环保仓的优缺点，增加环保仓还是很有必要的。1.6本课题主要研究内容43 东北电力大学自考本科毕业论文环保舱的整体方案是一个封闭的舱作为对象进行降噪、散热设计；本课题的原始目的是降噪，而设计中主要解决的却是与降噪相伴随的散热问题。本课题的主要研究内容就是通过柴油机热计算，及环保仓内合理结构设计，使之达到降噪和散热目的。43 东北电力大学自考本科毕业论文第2章整体式环保作业舱总体结构设计2.1混凝土拖泵的结构拖式混凝土泵主要由主动力系统、泵送系统、液压和电控系统组成(1)主动力系统。拖式混凝土泵的原动力有柴油机和电动机两种，柴油机泵优点是适应性强。在某些施工工地，电力供应满足不了机器对大功率的要求，因为大排量的混凝土泵，要求功率一般都在100kW以上，柴油机可以不考虑电力供应问题。这也正是柴油机泵一直受到用户青睐的原因。而电动机泵优点是价格低，同时噪音也较小，这对日益提高环保要求的城市施工来说，电动机泵无疑比较合适。(2)泵送系统。此系统是混凝土泵的执行机构，用于将混凝土拌和物沿输送管道连续输送至浇筑现场。通常情况下，混凝土泵的泵送工况有高压小排量和低压大排量两种输送方式，用户可根据工程对混凝土输送高度(或距离)和排量的要求合理选择。高压和低压的切换方式有更换胶管、阀块位置旋转及手动换向阀等，新开发产品大部分已采用全自动高低压切换技术，转动电控按钮，高低压切换可在瞬间完成，快捷方便。另外，新产品还多采用自动退活塞技术，只要一按按钮，混凝土活塞就可退回至水箱中，使用该项技术可大大缩短装拆混凝土活塞的时间，减轻操作者的劳动强度；同时可在任何必要的时刻，退出混凝土活塞以检查混凝土密封磨损情况，或者对其进行清理和保养，进而延长活塞的使用寿命。(3)液压和电控系统。液压系统有开式系统和闭式系统，开式系统具有液压油温低，清洁度高的优点；闭式系统具有液压油箱小，结构紧凑的优点，国内产品大部采用这两种系统。电控系统一般采用PLC控制，有些产品还配备文本显示器及触摸式按钮，具有良好的人机交流界面。分布在混凝土泵各部分的监测器将讯号送到PLC控制器，PLC控制器通过文本显示器显示混凝土泵的工作状态。当遇到异常时，系统内设的保护程序立即启动，保护混凝土泵不受损害，同时在文本显示器上显示出故障原因，可以方便故障诊断和。2.2混凝土拖泵整体式环保作业舱结构布置43 东北电力大学自考本科毕业论文混凝土托泵整体式环保作业仓由风扇、发动机室、液控室、泵送室组成，泵送室泵送混凝土，液控室为泵送室提供液压动力，柴油机室由两台柴油机为液控室提供动力，风扇把环保仓内的热空气抽出。各系统排列示意图如图所示：2.2.1机械室a)-正泵状态b)-反泵状态图2.2泵送系统工作状态简图机械室包括一个料斗、支承和行走机构和泵送机构。根据分配阀的不同，泵送机构可以分为S管阀泵送机构和闸板阀泵送机构。料斗主要用于储存混凝土，保证泵送机构工作时正常吸料，连续泵送。主要有上斗体、下斗体、筛网和料门等组成。图2.2为泵送系统工作状态。2.2.2液控室一个完整的液压系统由五个部分组成，即动力元件、执行元件、控制元件、辅助元件和液压油。动力元件的作用是将原动机的机械能转换成液体的压力能，指液压系统中的油泵，它向整个液压系统提供动力。液压泵的结构形式一般有齿轮泵、叶片泵和柱塞泵，它们的性能比较如下图所示43 东北电力大学自考本科毕业论文执行元件(如液压缸和液压马达)的作用是将液体的压力能转换为机械能，驱动负载作直线往复运动或回转运动。 控制元件(即各种液压阀)在液压系统中控制和调节液体的压力、流量和方向。根据控制功能的不同，液压阀可分为村力控制阀、流量控制阀和方向控制阀。压力控制阀又分为益流阀(安全阀)、减压阀、顺序阀、压力继电器等；流量控制阀包括节流阀、调整阀、分流集流阀等；方向控制阀包括单向阀、液控单向阀、梭阀、换向阀等。根据控制方式不同，液压阀可分为开关式控制阀、定值控制阀和比例控制阀。 辅助元件包括油箱、滤油器、油管及管接头、密封圈、压力表、油位油温计等。 液压油是液压系统中传递能量的工作介质，有各种矿物油、乳化液和合成型液压油等几大类2.2.3发动机室本环保仓中的主动力系统由两台康明斯ISBE27530柴油机组成,为液压系统提供动力。康明斯水冷式发动机的正常温度在353K~363K(80℃~90℃)之间。此时，气缸壁473K~573K(200℃~300℃)；气缸盖、活塞顶部的温度573K~673K(300℃~400℃)；润滑油温度在343K~363K(70℃~90℃)；动力性、经济性和排放性，零件的运动和磨损正常。康明斯柴油机工作时，气缸内气体燃烧，汽缸壁温度急剧增高。这就需要冷却系统带走多余的热量，使之在正常的温度承受范围之内。康明斯柴油机采用的是水冷式循环系统。下图为原康明斯柴油机冷却循环系统：43 东北电力大学自考本科毕业论文上贮水箱散热器盖风扇节温器水温表水套分水管水泵放水开关下贮水箱散热器图2.8原柴油机冷却循环系统在本设计中为散热和结构需要，去掉柴油机自带风扇，详细设计见第三章。节温器是发动机冷却系统中一个通过热胀冷缩原理,制成的一个开启冷却水大、小循环的闸门,节温器的工作原理是在水温低时,控制冷却水在小循环内流动,可以使冷却水迅速升温。当水温高时,节温器打开大.分水管是柴油机冷却系统中的一个特殊管路,有若干出口的钢管直接插入机体冷却水套,冷却水流通过这根管路到达水套内的不同位置,目前国内很多柴油机都采用了分水管。它最早来源于日本五十铃4JB1柴油机,其目的在于避免冷却水从机体的前端面流入后,对距离冷却水进口较近的气缸过度冷却，而对较远的则冷却。水泵的作用是对冷却液加压，保证其在冷却系统中循环流动。在本设计中，两台柴油机共用一个水泵、散热器和风扇。43 东北电力大学自考本科毕业论文图2.9原柴油机冷却循环系统冷却液在冷却系统中的循环路径：冷却液在水泵中增压后，经分水管进入发动机的机体水套。冷却液从水套壁周围流过并从水套壁吸热而升温。然后向上流入气缸盖水套，从气缸盖水套壁吸热之后经节温器及散热器进水软管流入散热器。在散热器中冷却液向流过散热器周围的空气散热而降温，最后经散热器出水软管返回水泵。2.2.4风扇风扇用来提高空气流速和流量，增强散热能力并冷却环保仓附件。风扇扇风量与直径、转速、叶片形状、叶片安装角及叶片数目有关。43 东北电力大学自考本科毕业论文导流罩风扇散热器外界境环保仓内空气图2.10风扇如图2.10所示，环保仓内的空气被风扇抽出，在其过程中被散热器加热，最终排放到外界环境中。2.3环保舱基本结构方案设计整体式环保作业舱去掉了拖泵本身的外罩，取而代之的是具有隔音功能的隔音罩，外形尺寸相对更大，保证了拖泵各部件的安装位置，同时兼顾隔音问题。图2.11为环保舱的大致外形尺寸。环保舱的设计长度8050mm，泵送室长度1350mm。环保舱宽度3000mm，高2500mm。在环保舱一侧设观察窗、施工操作窗和维修门，以便于日常检测维修。在环保舱尾端，设拖泵进出门，便于安装。在环保舱的上部是进气口和排气口。其结构尺寸设计将在在第四章说明。43 东北电力大学自考本科毕业论文图2.11本设计隔音舱大致外形尺寸2.4本章小结在整体式环保舱的设计中，合理的机构设计是保证机械正常工作并满足其降噪和散热要求的根本。本章介绍了混凝土的结构和改造后环保舱的结构布置，并详细介绍了环保舱的四个舱室的位置和作用。另外，本章设计了环保仓的基本结构方案以及大致外形尺寸。为本文中的散热设计和降噪设计提供了框架。43 东北电力大学自考本科毕业论文第3章整体式环保作业舱传热方案设计3.1环保舱冷却系统设计计算3.1.1环保舱冷却系统的结构设计环保舱内主要热源为动力系统和液压系统。动力系统是两台柴油机，液压系统散热占小部分，主要来源是液压油箱。因为液压系统散热比重较小，在本设计中不予考虑。环保舱内的动力系统为2台康明斯柴油机（康明斯ISBE27530相关技术参数如表所示），柴油机烟气换热可直接带走柴油机工作时产生的大部分热量，设计中间柴油机的排气出口设置在环保舱外，从而热量直接排出到舱外。柴油机的另一部分散热为冷却系统向环保舱散热，再由环保舱风扇把这部分热量抽出。即在直接热源（冷却系统）和环境之间多出一个环节（环保仓内空气）。在设计中，省去两台柴油机自带风扇，将从2台柴油机气缸壁流出的冷却水汇合一处，经保温管道送到散热器散热。用环保舱的风扇代替柴油机冷却系统的自带风扇对散热器进行抽风。即对环保舱这一个“柴油机”进行冷却水循环，通过散热器和风扇进行强制冷却，冷却系统参数设计合理，才能达到结构紧凑、冷却量足够、功耗小的效果。同时，冷却量受环境温度影响极大。试验表明环境温度由35℃升至40℃，冷却量下降5％～10％。因为柴油机表面还要散出一小部分热量，设定比环境温度高5℃。设计是在环保仓环境温度为40℃、1个标准大气压下进行，要求冷却系统能满足该条件下柴油机保持正常运转的冷却要求。表3.1康明斯ISBE27530技术参数型式直列六缸水冷功率（kw）202燃烧方式直喷，w型燃烧室额定转速（r/min）2700进气形式增压空气中冷现场测柴油机各部分的温度分布如下表:43 东北电力大学自考本科毕业论文表3.2柴油机各部分的温度分布柴油机烟气温度柴油机底部温度排气扇叶片温度柴油机冷却排风口外壁温度进气管温度拖泵机罩外壁温度液压油箱温度170~175℃80℃48℃38℃20℃28℃40℃图3.1为环保仓冷却系统的工作原理图：图3.1冷却系统原理图1、缸体2、汽缸盖3、柴油机壁4、环保舱进气口5、柴油机进排气口6、强吸风扇7、强拍风扇8、散热器柴油机的尾气带走大部分热量从出气口排除。环保舱外部气体经过进气口进入环保舱内，经过热源（两台柴油机）后变热后通过强排风扇排出。两台柴油机的冷却循环如图所示。从气缸加热后的热流体流经强拍风扇附近的散热器，冷却后回流循环。这样设计的优点在于结构得到简化。同时柴油机散出的热量大部分都直接排除，而不滞留在环保舱内部。3.1.2冷却系统热计算和散热器的确定43 东北电力大学自考本科毕业论文根据设计，散热器安装在强排风位置附近。选择列管散热器。设计散热管的有效厚度810mm，高930mm，宽465mm。换热器设计成1-2n行程，即空气为1行程，冷却水为2n行程。选用规格满足GB8162-87、要求。为了清灰方便，管群按正方形排列。选取管内径。冷却系统的完善程度不仅依赖散热器的散热性能，还取决于与其相匹配的风扇风量，由于散热器的结构和大小受到总体布置的限制，冷却风量的大小受到风扇功率的限制，两者之间的合理匹配才能达到风扇耗功低、冷却效果好。从现有的一些性能试验结果来看，比较先进和合理的数据是单位柴油机标定功率风扇的风量为112～122，此时散热器的散热系数较高，而风扇耗功占标定功率的3．5％一5．9％。考虑到直喷机型冷却量相对较少，因此选取冷却系统的风量为：．G=112×202×2=45248（/h）=12.56（/s）。表3.3为华中科技大学能源与动力工程学院和玉柴机器股份有限公司技术中心对一台车用柴油机的冷却系统进行冷却系统水流和热流分布台架试验,利用流体系统仿真分析软件对整个冷却系统热平衡状态和冷却系统匹配性能进行仿真计算,并依据试验得到的相关结果验证了计算模型。表3.3冷却系统的热平衡如表3.3所示，水套、中冷器、机油冷却器的散热被冷却系统带走，废气换热通过管道导出环保仓。其他散热损失滞留在环保仓内部。则冷却系统带走的热量：（3.1）废气换热：43 东北电力大学自考本科毕业论文（3.2）有效功：（3.3）其他换热损失：（3.4）已知。得：（1）冷却系统空气流体的进出口温度滞留在环保舱的热量将环保仓内的温度从20℃加热到40℃。即：（3.5）得=27.5。即散热器的入口空气温度为27.5。这部分空气将散热器冷却。（3.6）得=46.1。即散热器的出口空气温度为46.1。（2）冷却系统水流体的进出口温度柴油机工作时，冷却水的正常温度应保持在75~90℃，此时柴油机可发出最大功率，燃油消耗最经济，机件磨损也不大。选择84℃。即冷却水出口温度：根据我国散热器制造工艺的现状，以及外观造型上对散热器体积的严格要求，取压力盖开启压力88kPa，此时水的沸点温度达114℃。即冷却水进口温度：（3）流体的平均温度（4）平均温度下的物性参数时，水的物性参数：43 东北电力大学自考本科毕业论文（5）流体对数平均温差逆流时流体在换热器入口和出口的温差分别为：则流体对数平均温差为：查图得，正交逆流的外侧补正系数，则对数平均温差为：（6）管内水侧传热系数散热器把冷却水从116冷却到87。散热器的散热量。得=0.06。为水在管内流动速度。管程给热系数：由式得：（7）管外空气侧传热系数空气对流传热系数：管群以长方形排列，管群在垂直空气流动断面换热管长度0.77m，管群在最窄面上的面积：管群最窄截面处的空气流速：43 东北电力大学自考本科毕业论文空气平均温度：对长方形排列的管群当量直径为：空气流动的雷诺数：由于空气雷诺数，空气对管群的对流传热系数可由以下公式计算。当S/d=1.5时，查表得：，空气垂直流过管群，，代入数值后空气对流传热系数：（8）总传热系数K不考虑管壁及污垢热阻时，换热器的总传热系数为：（9）散热器的散热面积（3.7）其中为柴油机需散走的热量289.8KW；K为散热器散热系数。为水温与风温差。F为散热器的散热面积。则。43 东北电力大学自考本科毕业论文图3.1为散热器的设计图。散热器长810mm，宽465mm，宽930mm。其中换热管的长770mm。横排28根，纵排17根。图3.1列管换热器选择换热管的外径60mm，则每根换热管的散热面积:总换热面积：因为S>，即散热器满足散热要求。43 东北电力大学自考本科毕业论文3.2风扇和导流罩的选择设计图3.2风扇和导流罩如上图所示，因为气流与风叶的轴同方向，风扇采用轴流式吸风扇。风扇的转速、叶型必须设计合理，与散热器相匹配，使工作点在风扇特性曲线的高效区，同时避开喘振区。因为散热器的通风量为12.56，所以风扇的设计风量12.56即45216。轴流式风扇的显著特点是轮毂比小，叶片少而宽大，叶轮外没有圆筒状机壳，而只有一个轴向长度很短的导流罩。导流罩的安装对风扇是必需的，因为它可以明显改善风扇进口的气流分离，同时降低入流的湍流度。试验发现，添加进口导流罩后，风扇的气动噪声显著降低。最近，丁国良等人又通过数值计算和试验手段，仔细考察了导流罩的形状、轴向长度对风扇性能的影响。丁国良等发现导流罩形状的改变对气动性能影响不大，但对噪声影响明显，导流罩的轴向长度存在最佳值，而形状则以双圆弧为佳。很明显，降低风扇的噪音也是本课题研究内容的重要组成部分。43 东北电力大学自考本科毕业论文图3.3风扇的三维造型清华大学流体声学实验室在半消声室内进行了风扇气动性能试验和噪声测试。根据ANSI/AMCA210-99标准，建立出气风室-多喷嘴试验装置来测量风机的气动性能和噪声，下图给出了该试验台的示意图。图3.4气风室-多喷嘴试验台为了考察导流罩的轴向位置对风扇性能的影响，试验采用了3种不同的轴向相对位置。下给出了这3种位置的示意图：43 东北电力大学自考本科毕业论文图3.5导流罩的三种安装位置上述3种轴向位置分别对应：位置1，叶片前缘位于导流罩进口平面内；位置2，叶片中线位于导流罩进口平面内；位置3，叶片后缘位于导流罩出口平面内试验测量了当导流罩分别位于3种不同轴向位置时的风扇气动和噪声性能。下图给出了对比:图3.8不同轴向位置时风扇气动和噪声性能43 东北电力大学自考本科毕业论文图中各物理量均已通过公式无量纲化流量系数(3.8)压力系数(3.9)功率系数(3.10)风扇效率(3.11)比A声级噪音式中为叶轮直径；为叶尖圆周速度；为风扇总压；为风扇进口（或出口）的声级噪声，dB（A。从试验曲线的对比可见，导流罩位置的改变，无论是对风扇的气动性能，还是对风扇的气动噪声，都有很大的影响。当导流罩从位于靠近叶片前缘位置（即位置1）向靠近叶片尾缘位置（即位置3）改变时，风扇的总压曲线逐步变平缓，风扇的最大风量增加，大流量区域总压升高。轴功率曲线同样变平缓。风扇的总压效率升高，位置3的最高总压效率比位置1提升了近20%，位置3总压效率最高点对应的流量达到了位置1的1.8倍。位置3的比噪声大大下降。另一方面，位置2与位置3相比，气动性能虽然有所不及，但相差并不明显。然而这两个位置对于噪声的影响则十分显著：位置3的比噪声与位置2相比，下降了2~3db。风扇性能之所以对导流罩的位置如此敏感，主要是因为此类风扇的流场结构与普通工业轴流风扇有很大不同，由于导流罩轴向长度很短，在风扇的进出口处，除了轴向流动外，一般都存在较大的径向流动分量。可认为导流罩的后置（如位置3），一方面使风扇进口处径向入流增加，从而增大了风扇的有效入流面积，有利于提升流量；另一方面使得风扇出口气流的径向分量受到有效抑制，从而有利于减少动压损失，提升风扇的总压及效率。通过该试验方法，考察了导流罩的轴向安装位置，对轴流冷却风扇性能的影响。得出如下结论：（1）导流罩轴向位置对风扇气动性能和噪声影响十分显著，故在安装此类风扇叶轮时，需要重视轴向位置的调整。（2）将叶片后缘布置在导流罩出口平面内。一方面使得入流增大；另一方面43 东北电力大学自考本科毕业论文改善了出口气流分布，从而使得风扇的性能更。综上所述，选择安装导流罩，并将叶片后缘布置在导流罩出口平面内。3.3本章小结环保舱内的主要热源是两台康明斯柴油机，其中大部分由柴油机的冷却系统通过散热器散出，还有一部分由柴油机表面散出。在本设计中，传热是通过散热器和风扇得以实现的。本章对散热器的迎风面积和散热面积进行了计算，并选择设计了风扇和导流罩，实验证明，合理的选择导流罩可以起到更好的散热和降噪目的。43 东北电力大学自考本科毕业论文第4章整体式环保作业舱隔音方案设计4.1隔音罩结构和降噪原理分析噪音的强度可用声级表示，单位为分贝（ｄB）。噪音级在35～45分贝是比较安静正常的环境；超过50分贝就会影响睡眠和休息；70分贝以上干扰谈话，造成心烦意乱，精神不集中；长期工作或生活在90分贝以上的噪音环境，会严重影响听力和导致心脏血管等其他疾病的发生。同时，噪音还会产生心理效应，在高频率的噪音下，一般人都有焦躁不安，容易激动的情形。长期生活在高噪音的环境中，容易使人感到烦躁、萎靡不振，影响工作效率。特别值得提醒的是，噪音的危害会随着接触时间的加长而不断加重。专家指出，如果只是短时间暴露于强烈噪音内，听觉器官的敏感会下降，脱离噪音环境后数分钟内即可恢复正常，这种情况称为听觉适应，是人的一种生理保护现象。但是如果较长时间暴露于噪音里，听力就会出现明显下降，需要数小时甚至数十小时才能完全恢复。专家指出，随着接触噪音时间的延长，会出现前一次接触噪音引起听力改变尚未恢复便再次接触噪音，使听觉疲劳逐渐加重，听力改变不能恢复而成为永久性、不可逆的病理性改变。长期的高噪音会导致听力下降,噪声可引起耳鸣，耳聋和听力损伤，超过55分贝时咸到吵闹，长期接触85分贝以上的噪声，40年以后耳聋发病率为20%。同时，在这种长期的噪音“狂轰滥炸”中，对非听觉器官的不良影响也会不断增加。为了隔绝噪声，需要在机组外面设置隔声罩。隔声罩需要综合利用多种降噪方法达剑降噪目的。下面对隔声罩的结构和降噪原理进行分析。4.1.1利用反射噪声的方法达到隔声效果1、利用反射噪声f由原理时，对于同样厚度的隔声罩，应尽量采用多层材料的结构，这样当噪声辐射至隔声罩每层材料的界面时，都会有一部分被反射回去，在多次反射和再反射的过程中不但消耗了噪声能量，而且，一部分噪声在反射途中被吸收，从而起到较好的降噪效果。（4.1）43 东北电力大学自考本科毕业论文采用多层材料时，应注意以下问题：在材料交界面处的强度反射系数(1)式中：为第一介质的声阻，为第二介质的声阻。由该式可知，-越大，强度反射系数越大。反射波的强度就越大，交界面处对噪声的反射效果越好：当=时，强度反射系数=0，此时，交界面处声音不反射。所以，在两种介质的交界面处为了使噪声能较好的被反射回仓内，相邻的隔声层不应选用同品种材料，麻选用强度反射系数相差较大的不同材料。2、选择隔声罩的材料时．应使其固有频率避开机组噪声的入射频率，以免因噪声和隔声罩共振形成更大的噪声4.1.2利用吸音的方法实现降躁1、柴油机的噪声土要分布在低频区域，选取吸音材料时，应对比各种吸音材料在该频率段的吸音系数进行考虑。在中低频区域吸音性能较好的常用材料为玻璃棉。2．由实验得知，单位体积减少的波强dI与入射波的强度I和通过的薄层dy成正比，即：-dl=Idy。所以，在一定的范围内增加吸音材料的厚度可提高中低频区域的吸音性能。3设计隔声罩时，如果在外壁和吸音材料之间留一层空气层，就可以在不消耗材料的情况下提高低频吸音性能，空气层厚度增加时，低频吸音系数增加。当空气层的厚度约等于声波波长的l/4时，吸音效果最好。4．因为不同吸音材料各自对不同频率的噪声具有较好的吸音性能，所以在隔声罩厚度不变的条件，将多层厚度不同、品种不同的吸音材料叠加作为隔声层比使用单的吸音材料好，这样可以通过多种材料吸收不同频率的噪声，提高降噪效果。吸音利料的降噪量可由以下公式计算：（4.2）式中：△L～消音帚，2为隔声罩末加吸音材料时所具有的吸音量，1为隔声罩加吸音材料之后所具有的吸音量。5、隔声罩的内壁可采用薄壁微孔板，通过孔壁与声波的摩擦将声能转变成热能达到吸音降噪的目的：43 东北电力大学自考本科毕业论文在对隔声仓内的外观要求不高的前提下，如果想降低成本，采用玻璃丝编织布作为内壁也是一种较好的选择，玻璃丝本身在中低频区域具有良好的吸音性能，编纵布的缝隙还能在和声波的摩擦中将声能变成热能，通过消耗噪声的能量实现降噪。6、除上述方法之外，还可以在隔声罩内设置吸声尖劈，其结构如下图所示。吸音尖劈的吸音系数高达O98，吸音效果极好，但是结构较复杂。吸声尖劈一种简易的吸声尖劈图4.1吸声尖劈7．安装吸音材料时麻注意的问题一般情况下，隔声罩中都设有钢制骨架，钢材传播噪声时，内阻尼小，传播振动时消耗能量少，辐射出的声能多，是噪声的良导体，所以，隔声罩的结构应由吸音材料将钢制骨架与噪声隔离，尽量减少由金属搭成的声桥．减少噪声传播的途径。总上所述，结合混凝土托泵环保仓的实际工程要求，发现利用吸音的方法实现降躁更优。4.2混凝土拖泵隔音室技术要求1、达到隔音降噪目的。2、满足混凝土托泵正常工作的室温及通风等要求。3、工程选用原材料均为全新的、原装的、高效的、耐用的、符合环保的要求。4、静音室制造工艺是先进、成熟、稳定、可靠地，运行维修费用较低。5、静音室工程部件安全、节能、卫生、防霉、防火、防潮、无有害物质污染，无放射，耐用强度好，日常运行管理和维护。6、静音室为整体式。43 东北电力大学自考本科毕业论文4.3防噪方案的要求1、良好的基本隔音隔音室隔音结构的墙体的材料包括冷轧钢板、隔音阻尼浆、离心玻璃棉、防火玻璃布、镀锌网孔板等隔音室利用隔音及吸音材料把噪音围闭在隔音室内，声波入射到隔音结构上，其中一部分被反射，一部分被吸收，一部分声能投射出来。钢板为构件主体，隔音阻尼浆可以有效降低钢板在共振频率上的震动，防止共振漏声，离心玻璃棉为主要吸音材料，防火玻璃棉及镀锌网孔板用于保护隔音体内部结构不受破坏，同时，网孔板对声波也有一定吸收作用。在隔声结构内部安装离心玻璃棉吸声材料，它的吸声系数NRC可达到0.90，它属于高NRC吸声材料。不同频率上会有不同的吸声系数。人们使用吸声系数频率特性曲线在不同频率上的吸声性能。按照ISO标准和国家标准，吸声测试报告中吸声系数的频率范围是100-5KHZ。将100-5KHZ的吸声系数取平均值得到的数值时平均吸声系数，平均吸声系数反映了材料总体的吸声性能，离心玻璃棉的吸声材料吸收了80%的声能，声音降低了不是0.8db也不是80db而是10Lg（1-0.8）=7db。隔音室基本构件隔声量的计算公式为：(dB)(4.3)式中——钢板的隔音量——吸声材料的平均吸声系数这里取钢板厚度1.5mm，吸声材料层厚度100mm。通过查找有关文献，可以计算得出钢板隔音量以及平均吸声系数，代入上式并计算可得TL值为30db（A）。2、良好的冷却通风系统为了确保混凝土托泵的通风散热，在隔音室顶部留进气、排气通风口，通风口处做消声处理，安装消声百叶，并在侧面安装低噪音的轴流式强排风扇加强隔音室内的通风冷却。3、良好的底部隔音缓冲减震结构43 东北电力大学自考本科毕业论文因为隔音室和地面之间不采用地角螺栓连接，而且隔音室重量较大，地面存在高低不平的现象，混凝土托泵工作中会产生较大的震动。所以，隔音室底部表面安装减震橡胶垫。该垫一方面增大了隔音室和地面之间的摩擦力，避免由于地面高低不平造成的漏声现象发生，也避免了钢板直接和地面造成的锈蚀、磨损。4、造型美观大方，设备使用维修方便。4.4拖式混凝土泵隔音室具体设计4.4.1背景技术为了满足拖泵在繁华闹市区的低噪声作业要求，需要对拖式混凝土泵作业噪声进行有效隔离和吸收。现有工业领域的各种隔音室，隔音房、隔音罩均针对专有机械设备进行设计，具有很强的针对性，且结构和功能简单，无法满足拖式混凝土泵的低噪声施工作业。本设计针对拖式混凝土泵的结构特点和作业要求，设计了一种拖式混凝土泵隔音室，见下：1.料斗罩，2.减振基座，3.维修门，4.带隔音功能的进气风口，5.施工操作窗，6.柴油机进排气噪声抑制装置，7.观察窗，8.拖泵进出门，9具有消声功能的强排风装置，10.隔音吸声机罩图4.2拖式混凝土泵隔音室4.4.2设计方案43 东北电力大学自考本科毕业论文本设计所要解决的技术问题是提供一种拖式混凝土泵专用的噪声隔离吸室，有效隔离和吸收拖式混凝土泵在施工作业过程中产生的作业冲击振动噪声、柴油机工作噪声、柴油机进气排气噪声、风扇噪声，同时满足拖式混凝土泵的各种正常施工作业，具有良好的人机交互环境。技术方案如下：拖式混凝土泵噪声隔离吸收室采用罩体结构，机罩采用多层材料组成，包括金属层、减振阻尼层、高性能吸声材料层、表面保护层等；根据拖式混凝土泵的结构特点，噪声隔离吸收室前部为拖泵料斗罩，料斗罩为双开门结构，有混凝土出料口。降噪室顶部设有带隔音功能的进气风口和柴油机进排气噪声抑制装置。进气风口结构包括：消声百叶窗、蜂窝式抗性消声装置、强吸风扇、风口罩体等。在强吸风扇作用下，气流经过消音百叶窗和蜂窝式抗性消声装置进入拖泵降噪室，消音百叶窗和蜂窝式抗性消声装置大大减小了室内拖泵工作噪声的对外辐射。柴油机进排气噪声抑制装置分为独立的进气和排气两部分，柴油机进气管顶部装有滤清器和消声器，柴油机排气管出口装有排气消声器，进排气噪声抑制装置罩体上设有消音百叶窗。噪声隔离吸收室右侧设有维修门，后部设有拖泵进出门。后部门上设有具有消声功能的强排风装置，由强排风扇、蜂窝式抗性消声装置、消音百叶窗等组成。噪声隔离吸收室内的空气和温度由强吸进气风口和强排风装置调节。噪声隔离吸收室底部为减振基座，可减小拖泵作业冲击振动的对外传递。噪声隔离吸收室侧面的维修门方便技术人员进出，侧面的玻璃窗方便观察混凝土泵的工作情况。操作窗靠近拖泵的电控柜，通过该窗口可以随时对拖泵施工过程进行操作。封闭式的拖式混凝土泵噪声隔离吸收室同时具有拖泵作业噪声的隔离和吸收功能，隔音消声机罩、带隔音功能的进气风口和柴油机进排气噪声抑制装置可有效降低拖泵的结构振动噪声、柴油机工作噪声、柴油机进气排气噪声、风扇噪声，减振基座可减小拖泵的作业冲击对外传递。同时装卸式罩体结构与拖泵结构匹配，方便拖泵的施工作业。4.4.3实施方式采用封闭式罩体结构的噪声隔离吸收室将拖式混凝土泵整体结构与外界基本隔离，降噪室壁采用多层材料结构组成，包括金属层、减振阻尼层、高性能吸声材料层、表面保护层等，拖泵在施工作业过程中产生的各种噪声被降噪室罩体隔离和吸收。噪声隔离吸收室右侧设有维修门、观察窗和操作窗，后部设有拖泵进出门。43 东北电力大学自考本科毕业论文参见图4.3，降噪室顶部带隔音功能的进气风口由消音百叶窗4（1）、蜂窝式抗性消声装置4（2）、强吸风扇4（3）、风口罩体4（4）等组成，拖泵工作过程中风冷系统需要的空气由进气风口的强吸风扇吸入降噪室，消音百叶窗和蜂窝式抗性消声装置减小拖泵作业噪声的对外传播。消音百叶窗叶片采用倒V字结构，由金属材料、阻尼材料、吸音材料等三层结构组成，倒V字结构的叶片增加了声波在叶片之间的反复折射和能量衰减。图4.3带隔音功能的进气风口4（1）消音百叶窗；4（2）蜂窝式抗性消声装置；4（3）强吸风扇；4（4）风口罩体。图4.4蜂窝式抗性消声装置示意图参见图4.4，蜂窝式抗性消声装置4（2）由上下多孔板、中间隔板、圆孔插管等结构组成，纵横排列的中间隔板在上下多孔板之间形成方形网格状腔室。上下多孔板开圆孔阵列，圆孔处安装圆孔插管。蜂窝式抗性消声装置利用插管与扩张腔室界面的突变，使沿管道传播的声波在突变界面处发生反射和干涉现象，从而达到消声的目的。参见图4.5，柴油机进排气噪声抑制装置6由进气和排气两部分装置组成，柴油机进气管顶部装有滤清器和消声器6（1），43 东北电力大学自考本科毕业论文柴油机排气管出口装有排气消声器6（2）。该结构使柴油机的进排气系统直接与降噪室外部连通。噪声抑制装置罩体上设有消音百叶窗，减小柴油机工作噪声和排气噪声的对外传播。图4.5柴油机进排气噪声抑制装置6（1）滤清器、消声器；6（2）排气管消声器；6（3）进排气装置罩体；6（4）柴油机进气管；6（5）柴油机排气管参见图4.6，后部拖泵进出门8上设计有具有消声功能的强排风装置9，由强排风扇9（1）、蜂窝式抗性消声装置9（2）、消音百叶窗9（3）等组成。降噪室后部的强排风装置9可将拖泵风冷系统换热后产生的热空气和散热器散发出的热量排出降噪室。在降噪室强吸风口4和强排风装置9共同作用下，降噪室内形成稳定的空气流动，将拖泵动力系统工作过程产生的热量排除。降噪室底部为隔振基座2，拖泵通过隔振器与降噪室底板连接，减小拖泵作业产生的振动对地面产生的影响。最终，由噪音吸收舱、进气噪音抑制系统、排气噪音抑制系统和强排风系统共同组成该设计的降噪方案。43 东北电力大学自考本科毕业论文9（1）强排风扇；9（2）蜂窝式抗性消声装置；9（3）消音百叶窗图4.6具有消声功能的强排风装置图4.7蜂窝式抗性消声装置替代方式4.4.4优点1.针对拖式混凝土泵的结构特点和作业要求，实现了拖式43 东北电力大学自考本科毕业论文混凝土泵作业噪声的隔离和吸收。2.拖式混凝土泵噪声隔离吸收室具有消声功能的进气风口和强排风装置在降噪室内形成良好的空气流场，在拖泵作业过程中有效调节室内的空气和温度。3.降噪室室壁采用多层材料结构组成，包括金属层、减振阻尼层、高性能吸声材料层、表面保护层等，隔音吸声性能强。4.操作窗靠近拖泵的电控柜，通过该窗口可以随时对拖泵施工过程进行操作控制。5.降噪室的隔振基座，减小拖泵作业产生的振动对地面产生的影响。4.4.5关键点和保护点(1)、拖泵降噪室采用采用装卸式罩体结构，前部为料斗罩，后部设有拖泵进出门，使混凝土泵整体至于降噪室内，且方便混凝土泵的安放和移动。(2)、拖泵降噪室顶部的进气风口和后部的强排风装置中包括具有消声功能的消音百叶窗和蜂窝式抗性消声装置。(3)、拖泵降噪室顶部柴油机进排气噪声抑制装置分为独立的进气和排气两部分，整体采用带消音百叶窗的罩体结构。(4)、拖泵降噪室侧面操作窗靠近拖泵电控柜，可通过操作窗对拖泵施工过程进行控制操作。(5)、拖泵降噪室室壁采用多层材料结构组成，包括金属层、减振阻尼层、高性能吸声材料层、表面保护层等。(6)、拖泵降噪室后部设有拖泵进出门，门上设置强排风装置。4.5本章小结本设计的主要目的就是隔音降噪，在本章中，通过隔音罩结构和原理分析，按照混凝土拖泵隔音室技术要求和降噪方案的要求，对拖式混凝土泵整体式环保舱进行了设计。43 东北电力大学自考本科毕业论文第5章整体式环保作业舱强化传热研究5.1强化传热的原则只要存在着温度差，热量就会自发地由高温传向低温，因此热传递过程是自然界中基本的物理过程之一。热传递过程可以分为导热、对流换热和辐射换热等三种基本方式，它们各自有不同的传热规律，实际中遇到的传热问题都常常是几种传热方式同时起作用。实现热量由热流体传给冷流体的设备就称之为换热器。实际上托泵环保仓就可以看成一个换热器。热量由冷却系统的水（热流体）传给流经散热器的空气（冷流体。从传热学中我们知道换热器中的传热量可用下式计算，即（5.1）式中，k-传热系数[W/(m2·K)]，F-传热面积[m2],ΔT-冷热流体的平均温差[K],从上式可以看出，欲增加传热量Q，可用增加k、F或ΔT来实现。下面我们对此分别加以讨论。1.增加平均温差ΔT在换热器中冷热流体的流动方式有四种，即顺流、逆流、交叉流、混合流。在冷热流体进出口温度相同时，逆流的平均温差ΔT最大，顺流时ΔT最小，因此为增加传热量应尽可能采用逆流或接近于逆流的。当然可以用增加冷热流体进出口温度的差别来增加ΔT。比如某一设备采用水冷却时传热量达不到要求，则可采用氟里昂来进行冷却，这时平均温差ΔT就会显著增加。但是在一般的工业设备中，冷热流体的种类和温度的选择常常受到生产工艺过程的限制，不能随意变动；而且这里还存在一个经济性的问题，如许多工业部门经常采用饱和水蒸气作加热工质，当压力为15.86×105Pa时，相应的饱和温度为437K，若为了增加ΔT，采用更高温度的饱和水蒸气，则其饱和压力亦相应提高，此时饱和温度每增高2.5K，相应压力就要上升105Pa。压力增加后换热器设备的壁厚必须增加，从而使设备庞大，笨重，金属消耗量大大增加，虽然可采用矿物油，联苯等作为加热工质，但选择的余地并不大。在本课题中，增加散热器中流体和流经散热器空气的温差，可以增强传热。综上所述，用增加平均温差ΔT的办法来增加传热只能适用于个别情况。2.扩大换热面积F43 东北电力大学自考本科毕业论文扩大换热面积是常用的一种增强换热量的有效方法，如采用小管径。管径越小，耐压越高，而且在金属重量相同的情况下，表面积也越大。采用各种形状的肋片管来增加传热面积其效果就更佳了。这里应特别注意的是肋片（扩展表面）要加在换热系数小的一侧，否则会达不到增强传热的效果。对于高温、高压工况一般都采用简单的扩展表面，如普通肋片管、销钉管、鳍片管，虽然它们扩展的程度不如板式结构高，但效果仍然是显著的。采用扩展表面后，如果几何参数选择合适还可同时提高换热器的传热系数，这样增强传热的效果就更好了。值得注意的是，采用扩展面常会使流动阻力增加，金属消耗增加，因此在应用时应进行技术经济比较。3.提高传热系数k提高传热系数k是强化传热的最重要的的途径，且在换热面积和平均温差给定时，是增加换热量的唯一途径。当管壁较薄时从传热学中我们知道，传热系数k可用下式计算：（5.2）式中，α1—热流体和管壁之间的对流换热系数，α2—冷流体和管壁之间的对流换热系数，δ—管壁的厚度，λ—管壁的导热系数。一般讲金属壁很薄，导热系数很大，δ/λ可以忽略。因此传热系数k可以近似写成：k=α1α2/（α1+α2）。由此可知欲增加k，就必须增加α1和α2，但当α1和α2相差较大时，增加它们之中较小的一个最有效。要想增加对流换热系数，就需根据对流换热的特点，采用不同的强化方法。我国学者过增元院士在研究对流换热强化时，提出了著名的场协同理论。该理论指出要获得高的对流换热系数的主要途径有：1）提高流体速度场和温度场的均匀性；2）改变速度矢量和热流矢量的夹角，使两矢量的方向尽量一致；根据上述理论，目前强化传热技术有两类：一类是耗功强化传热技术，一类是无功强化传热技术。前者需要应用外部能量来达到强化传热的目的，如机械搅拌法、振动法、静电场法等。后者不需外部能量，如表面特殊处理法、粗糙表面法、强化元件法、添加剂法等。由于强化传热的方法很多，因此在应用强化传热技术时，我们应遵循以下原则：1）首先应根据工程上的要求，确定强化传热的目的，如减小换热器的体积和重量；提高现有换热器的换热量；减少换热器的阻力，以降低换热器的动力消耗等。因为目的不同，采用的方法也不同，与此同时确定技术上的具体要求。43 东北电力大学自考本科毕业论文2）根据各种强化方法的特点和上述要求，确定应采用哪一类的强化手段。3）对拟采用的强化方法从制造工艺，安全运行，维修方便和技术经济性等方面进行具体比较和计算，最后选定强化的具体技术措施。5.2环保舱强化传热研究根据强化传热原则，托泵系统强化传热可以从一下三个方面考虑。1.增加环保仓空气和冷血系统流体的平均温差冷却系统流体的温度是由柴油机的功率决定的。故只能减小环保仓内部平均温度。环保仓内部热源柴油机为恒定热源。散热量固定。根据。可以增加m的量。即增加环保仓空气流量来降低平均温度，增大平均温差。2.扩大换热面积增加散热器的冷却面积，有利于强化传热。3.环保仓散热器一侧为气体，另一侧为液体时，由于气体侧的换热系数比液体侧小得多（一般小10~50倍）。这时应用扩展换热面的方法来提高传热系数是最有效的办法。为了使换热器更加紧凑和进一步提高气侧的换热，现在各种异性扩展换热面得以迅速发展，它们可使气侧的换热系数较普通扩展面再提高0.5~1.5倍。（1）平行板肋换热器中各种异性扩展换热面平行板肋换热器中的异性扩展换热面发展最快，应用也最广。他们是各种普通扩展面（如矩形、三角形）的变形，其种类繁多，形状各异。最常用的有波形、叉排短肋形、销钉形、多孔形和百叶窗形。这些换热面的肋片密度都很高，一般为每米300~500片。由于通常当量直径小，气体密度小，因此它们经常处于低Re数的范围，即Re=500~1500，亦即处于层流状态。它们的特点，或者是利用流道的特殊截面形状来强化传热，如波形通道中产生的二次流；或者是使通道中流动的边界层反复形成又反复破坏来强化换热，叉排短肋形、销钉形就是如此。下面分别对常用的异性扩展面加以讨论。a.波形扩展换热面波形扩展换热面能使气体流过波形表面的凹面时形成漩涡，造成反方向的旋转；而在凸面处又会形成局部的流体脱离，这两种因素会使换热得到强化。b.叉排短肋形扩展面43 东北电力大学自考本科毕业论文这种叉排短肋形扩展面是将通常的矩形长直肋变成短肋，并错开排列，这样在前一块短肋上形成的层流边界层在随后的叉排肋处被破坏，并在其后形成漩涡，这一过程反复进行。由于边界层开始形成时较薄（入口效应），热阻较小，因此换热得到充分的强化。一般叉排短肋要比矩形直肋换热系数高一倍，当然相应阻力也要增加，一般约增大2倍。c.销钉形扩展表面销钉形扩展表面与叉排短肋类似，它使用销钉来代替短肋，其强化换热的机理也与短肋类似。d.多孔形扩展换热面这种换热面是先在板上打许多孔，再将板弯成通道，当孔足够多时，由于孔的扰动可以破坏板上的流动边界层，从而强化传热。e.百叶窗形扩展换热面在板上冲许多百叶窗，再将板弯成通道，这些百叶窗的凸出物能破坏边界层，从而增强传热的效果。（2）圆管上的各种异形扩展换热面圆管上的异形扩展换热面通常是在普通圆肋的基础上形成的，如开槽肋片，开三角孔并弯边的肋片，扇形肋片，绕圈形肋片等，它们的目的都是为了破坏流动边界层从而强化传热。肋片的形状对换热有很大的影响。我们研究过椭圆管上套圆形肋片、椭圆形肋片和矩形翅片（其四角上带有绕流孔），结果发现矩形翅片效果最好，可使换热系数较前者提高7%。5.3本章小结热传递过程可以分为导热、对流换热和辐射换热等三种基本方式，它们各自有不同的传热规律。换热器的强化传热有三条原则。本章通过强化传热的三条原则，逐条分析研究了拖式混凝土泵环保舱的强化传热。结论本设计主要设计内容为：43 东北电力大学自考本科毕业论文1、散热设计。柴油机的原冷却系统与环保仓的冷却系统存在冗余。本设计去掉柴油机的原冷却系统。把经气缸加热的流体在强排风扇附近冷却。同时强排风扇还有把环保舱内热气体排除的功用。2、降噪设计。环保舱内的主要热源为动力系统。本设计通过加隔音罩的方法进行降噪。同时通在进气口、柴油机进排气口与强排风系统设计了降噪方案，即安装蜂窝消音装置和百叶窗进行降噪。经过对环保舱内部结构布局设计、柴油机热平衡计算、冷却系统的优化及计算和降噪设计。达到了环保仓结构紧凑、隔音降噪同时散热良好的目的。设计过程中严格按照相应标准和规范进行设计、选型和选取参数。优先使用近年来环保仓以及强化传热新技术和常用设备。使设计具有规范性和先进性。但由于专业知识、技术相当有限，实际工程经验不足和资料的缺乏，设计还有如下需要改进的地方：由于控制系统并不是完全并联,致使温度不能达到相当准确；没有进行现场试验安装,只是按理论可行性进行,所以真正可用性不能达到100%等等。这些不足的地方，有待于在以后的工作和继续学习深造中加以完善。在论文的撰写过程中，力求叙述清楚、详略得当，突出方法，保持设计思路的连贯和清晰。但毕业设计毕竟是一个学习和总结的过程，有多种设计计算方法而设计没有采用的也加以简单叙述，有多种型式的设备也将其原理和优缺点进行了概述。作为一个工程设计整体而言，这可能会影响设计的连贯和简洁，但却是学习的总结和升华。通过毕业设计，掌握了以整体式环保舱设计为代表的工程设计的一般方法，总结了四年来所学的知识。更重要的是使自己对所学知识的浅薄有了深刻的认识，领略了任何一个专业领域知识的无限性和受到了真正学习知识的启蒙。参考文献[1]杨新华.谭凌群.拖式混凝土泵[M].长沙：三一重工股份有限公司.2006.[2]柏红专.罗亮平.我国拖式混凝土泵的现状与发展战略探讨[期刊论文]-建筑机械化.2007-1043 东北电力大学自考本科毕业论文[3]穆晨.拖式混凝土泵技术的发展[期刊论文]-建筑机械.1999-03[4]赵志缙.赵帆.混凝土泵送施工技术.中国建筑工业出版社.1998-10-1[5]王俊金.马元绍.高永源.内燃机及其热工基础[M].北京：机械工业出版社.1992.[6]周龙保.内燃机学[第二版][M].北京：机械工业出版社.2005.[7]王军.金培耕.伍光辉.吴克启.空调用轴流风扇系统内流特性分析与应用[期刊论文]-工程热物理学报.2002[8]姜彩玲.田杰.陈江平.欧阳华.杜朝辉.陈芝久空调器室外机流场和噪声特性[期刊论文]-机械工程学报.2005[9]李晓鹏.李剑波.吴克启空调用轴流风机内流分析及性能优化[期刊论文]-流体机械.2006[10]丁国良.胡俊伟导流罩对空调器室外机噪声的影响[期刊论文]-机械工程学报.2006[11]机械工程手册电机工程手册编辑委员会编.机械工程手册[M]第二版动力设备卷.北京：机械工业出版社.1997[12]成大先.机械设计手册第四版.北京：化学工业出版社.2004.1[13]刘政华.何将三等.机械电子学.长沙：国防科技大学出版社，1999[14]梁得本.叶玉驹.机械制图手册.机械工业出版社.1987[15]AMaaloum.SKouidri.FBakir.R.ReyEffectofinletductcontourandlackthereofonthenoisegeneratedofanaxialflowfan2003(64).[16]杨世铭.陶文铨.传热学【M】第四版.北京：高等教育出版社,2006[17]严家騄.工程热力学【M】第四版.北京：高等教育出版社.2006致谢43 东北电力大学自考本科毕业论文本论文是在指导老师田军的悉心指导下完成的。在整个毕业设计过程中，田军老师在学习、工作和生活上都给予了我莫大的帮助。恩师渊博的知识、敏锐的学术思维、严谨求实的学术作风是我学习的榜样，追求的目标。恩师对我的谆谆教导和热情关怀将令我终生难忘。在毕业之际，学生向尊敬的田军老师表示衷心的感谢和最诚挚的敬意。感谢田军老师对论文给予的指导和帮助，在此，表示真诚的感谢和美好的祝福。最后，向多年来含辛茹苦、精心培养我的父母致以我最深情的感谢和最真诚的谢意！43'