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'南京工程学院毕业设计说明书(论文)宿舍楼设计计算书南京工程学院毕业设计说明书(论文)作者：顾建祥学号：240095319系部：康尼学院专业：土木工程（建筑工程）题目：镇江市某大学宿舍楼设计指导者：于旭/副教授喻晓/讲师评阅者：孟云梅副教授 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2013年6月南京毕业设计说明书中文摘要 南京工程学院毕业设计说明书(论文)题目：镇江市某大学宿舍楼设计本工程是镇江市某大学宿舍楼设计，共五层，第一层层高3米，其余层高3米，为钢筋混凝土框架结构。本框架结构抗震等级为三级，抗震设防烈度为7度。本说明书包括如下部分:1、工程概况和计算简图；2、框架内力计算和内力组合；3、框架梁、柱截面设计；4、楼梯结构设计计算；5、现浇楼面板设计；6、基础设计。本设计包括建筑设计和结构设计。结构设计主要对5轴横向框架进行了抗震设计：根据结构设计方案，采用底部剪力法求水平地震作用大小，用D值法计算水平荷载作用下框架结构的内力、用弯矩二次分配法计算竖向荷载作用下的结构内力，根据内力组合找出最不利内力，对框架梁、柱进行配筋计算并绘图。同时还进行了标准层楼盖设计、楼梯设计和基础设计。关键词框架结构结构设计混凝土结构内力 南京工程学院毕业设计说明书(论文)毕业设计说明书外文摘要Title：ZhenjiangCityinacollegedormitorybuildingdesignAbstractThisdesignincludingarchitecturaldesignandstructuredesign.Structu-raldesignmainon5axishorizontalframesaseismicdesign:accordingtothestructuraldesignscheme,adoptthemethodofbottomshearforhorizontalearthquakeeffectsize,useDvaluemethodtocalculateunderhorizontalloadsofinternalforce,framestructurewithbendingmomentquadraticassignmentmethodtocalculatetheverticalload,thestructuralinternalforce,accordingtointernalforce,toidentifythemostunfavor-ablecombinationofbeamandcolumnforreinforcementcomputingandgraphics.Meanwhilealsocarryastandardlayerfloordesign,stairdesignandbasicdesign.KeywordsFramestructureStructuralDesignConcreteStructuralinternalforce 南京工程学院毕业设计说明书(论文) 南京工程学院毕业设计说明书(论文)前言毕业设计是对即将毕业的学子自身学习成果的综合性总结与锻炼，也是全面提高自身专业知识和培养一定创新能力的过程。在毕业设计中可以更好的利用理论知识分析与完成设计以增加理论经验。此次毕业设计题目为《镇江市某大学宿舍楼设计》。内容包括本宿舍楼的总体概况，荷载的计算（包括恒载、活载、风载及地震作用），框架内力计算，框架内力的组合，梁、柱截面设计，楼梯结构的设计，现浇楼面板设计，基础设计。在整个毕业设计的过程中，在老师的指导下，重新整合了建筑工程专业学习到的建筑制图、房屋建筑学、AutoCAD、建筑力学、结构力学、钢筋混凝土结构设计、抗震设计、基础工程等知识。在设计过程中能够接触到规范、建筑图集和参考书籍，学习到课本以外的比较实用的理论知识，而且从中培养了我们查阅资料、自学的能力。这些对我们即将走向工作有很大的帮助。毕业设计的内容大部分是以手算完成的，结合了CAD绘制。由于知识水平有限，可能会出现个别的因疏忽造成的错误，敬请各位老师批评指正。二零一三年六月第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第一章结构选型布置1.1设计题目已知条件题目：镇江市某大学宿舍楼设计本工程建设地点为江苏省镇江市内，为五层钢筋混凝土框架结构，总建筑面积6489左右，其它条件如下：1.抗震设防烈度：七度，其余按《建筑抗震设计规范》GB50011－2010考虑。2.气象条件全年主导风向为东南风，夏季最高气温40.8℃，冬季最低气温-5℃。基本风压值：=0.40基本雪压值：=0.353.工程地质条件：地质报告见表1-1地质报告表1-1地质报告编号土体名称平均厚度（m）1-1素填土1.016901-2粉质粘土1.26.0192202中砂1.8171603粘土4.66.0191304未风化的岩石，未钻透4.荷载资料（1）宿舍楼楼面活载，查《建筑结构荷载规范》(GB50009–2001)，确定楼面活载标准值为2。（2）不上人屋面：活载标准值为0.5；（3）屋面构造：高聚物改性沥青柔性卷材，20厚1:3水泥砂浆找平层，100厚钢混凝土现浇板，12厚纸筋石灰粉平顶。（4）楼面构造：25厚水泥砂浆面层，100厚钢混凝土现浇板，12厚纸筋石灰粉平顶。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)（5）填充墙：外墙、内墙采用加气混凝土小型砌块，双面抹20厚砂浆。女儿墙高1.2m。（6）卫生间：10厚防滑地砖，20厚水泥砂浆找平层，防水层。1.2结构选型本工程采用框架结构。框架结构体系的特点：框架结构是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构，框架结构的特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙体起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。国外多采用钢为框架材料，国内主要为钢筋混凝土框架。框架结构布置原则：(1)结构平面形状和立面体型宜简单、规则，使各部分刚度均匀对称，减少结构产生扭转的可能性；（2）控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移；（3）尽量统一柱网和层高，以减少构件种类规格，简化设计和施工；（4）房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规定的值时，可设伸缩缝将房屋分成若干温度区段。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)1.3建筑图图1-1一层建筑平面图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图1-2南立面和北立面建筑图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图1-3西立面和1-1剖面图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)该框架柱网平面布置规则，选择中间⑥轴位置的一榀横向框架进行设计算，该榀框架的计算单元如图1-4所示。图1-4计算单元第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第二章确定计算简图框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，查《抗震规范》可判断该场地为Ⅱ类场地土。柱子的高度底层为：=3.0+0.45+0.5=3.95m，二～五层柱高为～=3.0m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离。计算简图见图2-1。图2-1计算简图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2.1梁截面尺寸的确定(1)框架主梁：AB、BD跨：由构造h=(1/12～1/8)l;b=(1/2～1/3.5)h定为b×h=300mm×700mm。(2)纵向框架梁：b×h=300mm×700mm。(3)次梁：b×h=200mm×400mm。2.2柱截面尺寸的确定b×h=500mm×500mm。2.3板的确定h=100mm2.4材料强度等级混凝土：基础垫层混凝土采用C10，其余采用C25。钢筋：主要构件纵向受力钢筋选择HRB335、HRB400钢筋，其余采用HPB300钢筋。2.5荷载种类框架结构一般承担的荷载主要有：楼（屋）面恒载、使用活荷载、风荷载、地震作用及框架自重。楼（屋）面恒、活荷载的传递路线：楼面竖向荷载→楼板→梁（主梁、次梁）→柱→基础→地基双向板荷载传递路线：楼面竖向荷载→楼板→纵、横向框架梁→柱→基础→地基第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2.6荷载计算以轴线⑤横向框架为计算分析对象图2-2计算简图1.屋面横梁竖向线荷载标准（1）恒载高聚物改性沥青柔性卷材0.30kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2100厚钢混凝土现浇板0.1×25=2.5kN/m212厚纸筋石灰粉平顶0.012×16=0.192kN/m2屋面恒载标准值：3.39kN/m2（2）活荷载不上人屋面均布活荷载0.5kN/m2基本雪荷载0.35kN/m2（3）梁承受的荷载KL1（700×300）梁自重：0.3×0.7×25=5.25kN/m2×（0.7-0.1）×0.02×17=0.41kN/m5.66kN/m板传来：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)恒荷载1.6×3.39×2×5/8=6.78kN/m活荷载16×0.5×2×5/8=1kN/mKL2（400×300）梁自重：0.3×0.4×25=3kN/m2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.19kN/m3.19kN/m板传来：恒荷载2×1.2×3.39×5/8=5.09kN/m活荷载2×1.2×0.5×5/8=0.75kN/mKL3（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载活荷载KL4（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载活荷载KL5（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载1.6×3.39×5/8=3.39kN/m活荷载1.6×0.5×5/8=0.5kN/m第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)KL6（400×300）梁自重：3.19kN/m板传来：恒荷载1.2×3.39×5/8=2.55kN/m活荷载1.2×0.5×5/8=0.38kN/mCL1（400×200）梁自重：0.4×0.2×25=2kN/m板传来：恒荷载1.6×3.39×2×5/8=6.78kN/m活荷载16×0.5×2×5/8=1kN/mCL2（400×300）梁自重：2kN/m板传来：恒荷载3.79+3.81=7.6kN/m活荷载7.6/3.39×0.5=1.12kN/m2.楼面竖向线荷载标准值（1）恒载（图2-9a）25厚水泥砂浆面层0.025×20=0.5kN/m2100厚钢混凝土现浇板0.1×25=2.5kN/m212厚纸筋石灰粉平顶0.012×16=0.192kN/m2屋面恒载标准值：3.19kN/m2（2）活荷载楼面均布活荷载2kN/m2（3）梁承受的荷载KL1（700×300）梁自重：0.3×0.7×25=5.25kN/m2×（0.7-0.1）×0.02×17=0.41kN/m5.66kN/m板传来：恒荷载1.6×3.19×2×5/8=6.38kN/m活荷载16×2×2×5/8=4kN/m第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)KL2（400×300）梁自重：0.3×0.4×25=3kN/m2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.19kN/m3.19kN/m板传来：恒荷载2×1.2×3.19×5/8=4.79kN/m活荷载2×1.2×2×5/8=3kN/mKL3（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载活荷载KL4（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载活荷载KL5（700×300）梁自重：5.66kN/m板传来：恒荷载1.6×3.19×5/8=3.19kN/m活荷载1.6×2×5/8=2kN/mKL6（400×300）梁自重：3.19kN/m板传来：恒荷载1.2×3.19×5/8=2.4kN/m活荷载1.2×2×5/8=1.5kN/mCL1（400×200）梁自重：0.4×0.2×25=2kN/m板传来：恒荷载1.6×3.19×2×5/8=6.38kN/m活荷载16×2×2×5/8=4kN/m第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)CL2（400×300）梁自重：2kN/m板传来：恒荷载3.57+1.8×3.19×5/.8=7.16kN/m活荷载7.16/3.39×2=4.49kN/m图2-3恒载顶层集中力边跨连系梁自重（含粉刷）5.66×7.2=40.75kN1.2m高女儿墙1.2×7.2×3.6=31.10KN粉刷1.2×2×0.02×7.2×17=5.88KN连系梁传来屋面自重3.79×7.2=27.29KN顶层边节点集中荷载：G5A=G5D=105.02kN顶层中节点集中荷载：G5B=G5C=(5.66+8.95)×7.2=105.20kNG1=G2=(2+7.6)×7.2=69.12kN（2）活载：Q5A=Q5D=0.56×7.2=4.03kNQ5B=Q5c=1.32×7.2=9.50kNQ1=Q2=1.12×7.2=8.06kN3.楼面框架节点集中荷载标准值：(1)恒载：GA=GD=(5.66+3.57)×7.2+2.3×7.2×3.6=126.07kNGB=GC=(5.66+8.43)×7.2+2.3×7.2×3.6=161.06kNG1=G2=(2+7.16)×7.2+(2.6×7.2-0.6×2.1×2)×3.6=124.27kN（2）活载：QA=QD=2.24×7.2=16.13kNQB=Qc=5.29×7.2=38.09kN第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)Q1=Q2=4.49×7.2=32.33kN框架柱自重GA’=GD’=GB’=GC’=0.5×0.5×3.0×25=18.75kN2-4恒载中间层结点集中力4.风荷载已知基本风压W0=0.40kN/m2，本工程为市郊大学，地面粗糙度属B类，按荷载规范。风载体型系数：迎风面为0.8；背风面为–0.5，因结构高度H=16.6m＜30m（从室外地面算起），取风振系数，计算过程如表2-7所示，风荷载图见图2-6：图2-5横向框架上的风荷载第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)层（m）()51.01.3151.130.4019.4411.4241.01.3121.050.4021.611.7931.01.391.00.4021.611.2321.01.361.00.4021.611.2311.01.330.60.4021.66.74横向框架上的风荷载表2-15.地震作用(1)建筑物总重力荷载代表值Gi的计算（a）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G450%雪载：0.5×0.35×36.05×18=113.56kN层面恒载：3.39×36.05×18=2199.77kNKL15.66×(5+5)×7.8=441.48KNKL23.19×4×2.4=30.62KNKL35.66×36.05×2=441.48KNKL45.66×10×7.2=407.52KNKL55.66×4×7.8=176.59KNKL63.19×2×2.4=15.31KNCL12×8×7.8=124.8KNCL22×(3.6×17+3.3)=129KN女儿墙：1.2×3.6×（72.1+18）×2=778.46kN柱重：0.5×0.5×25×1.5×32=300kN横墙：3.6×[(7.8×22+2.4)×1.5-1.8×1.5]=929.88kN纵墙：3.6×(7.8×0.5×8-7.2×2)×1.5=1479.6kN（忽略内纵墙的门窗按墙重量算）G5=7534.68kN第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)（b）集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G4～G250%楼面活载：0.5×2.0×36.05×18=648.9kN楼面恒载：3.19×36.05×18=2069.99kN梁：1733.41kN柱重：300×2=600kN横墙：929.88×2=1859.76kN纵墙：1479.6×2=2959.2kNG4=G3=G2=9871.26kN（c）集中于二层处的质点重力荷载标准值G150%楼面活载648.9kN楼面恒载：2069.99kN梁：1733.41kN柱重：300×2/3×3.475=695kN横墙：929.88×2=1859.76kN纵墙：1479.6×2=2959.2kNG1=9966.26kN（2）地震作用计算：1）框架柱的抗侧移刚度在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2；边框架梁取I=1.5，为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表2-2。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横梁、柱线刚度表2-2杆件截面尺寸Ec(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)(kN﹒mm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁300700288.58×1091.29×101078004.630×1071边框架梁300400281.6×1092.4×10924002.80×1070.605中框架梁300700288.58×1091.72×101078006.174×1071.333中框架梁300400281.6×1093.2×10924003.733×1070.806中层框架柱500500285.21×1095.21×10930004.863×1071.050底层框架柱500500285.21×1095.21×10939503.689×1070.798第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)每层框架柱总的抗侧移刚度见表2-3：框架柱横向侧移刚度D值表2-3项目根数层柱类型及截面二至五层边框架边柱(500×500)0.9520.32219.0154边框架中柱(500×500)1.5290.43325.5704中框架边柱(500×500)1.2700.38822.91310中框架中柱(500×500)2.0370.50529.82210底层边框架中柱(500×500)1.2530.53913.9464边框架边柱(500×500)2.0110.62616.1964中框架边柱(500×500)1.6700.59115.29110中框架中柱(500×500)2.6800.67917.56810ic:梁的线刚度，iz：柱的线刚度。底层：∑D=4×（13.946+16.196）+10×（15.291+17.568）=449.158kN/mm二～五层：∑D=4×（19.015+25.570）+10×（22.913+29.822）=705.69kN/mm第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2）框架自振周期的计算框架顶点假想水平位移Δ计算表表2-4层总位移515.957534.68120178.15941.77941.77412.959871.26127931.531002.531944.339,.959871.2698219.04769.692713.9926.959871.2668605.26537.623251.6113.959874.2339003.21305.653557.26则自振周期为：3）地震作用计算根据本工程设防烈度7、Ⅲ类场地土，设计地震分组为第一组，查《抗震规范》特征周期Tg=0.35sec，αmax=0.12结构等效总重力荷载：T1<1.4Tg故不考虑框架顶部附加集中力作用框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：楼层地震作用和地震剪力标准值计算表表2-5层楼层剪力515.957534.68120178.15941.77941.77412.959871.26127931.531002.531944.339,.959871.2698219.04769.692713.9926.959871.2668605.26537.623251.6113.959874.2339003.21305.653557.26第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图2-6横向框架上的地震作用第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第三章框架内力计算3.1恒载作用下框架内力(1)计算弯矩分配系数根据上面的原则，可计算出本例横向框架各杆件的杆端弯矩分配系数，由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，如图3-6。节点A1：节点B1：节点A2：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)节点B2：节点A5：节点B5：A4、B4、A3、B3与相应的A2、B2相同。（2）杆件固端弯矩第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)(3)计算的横向框架的荷载作用如图3-1：图3-1恒载第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)(4)内力计算恒载弯矩分配过程如图3-2，恒载作用下弯矩见图3-3，梁剪力、柱轴力见图3-4。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表3-1、表3-2、表3-3、表3-4、表3-5。恒载作用下AB跨梁端剪力（KN）表3-1层q(kN/m)(板传来作用)g(kN/m)(自重作用)l(m)（q+g）l/2VAVB59.25.667.857.9543.76-25.36101.71-83.3148.665.667.855.8478.68-45.59134.52-101.4338.665.667.855.8478.68-45.59134.52-101.4328.665.667.855.8478.68-45.59134.52-101.4318.665.667.855.8478.68-45.59134.52-101.43恒载作用下BD跨梁端剪力（KN）表3-2层q(kN/m)(板传来作用)g(kN/m)(自重作用)l(m)(g+q)lVBVC55.093.191.29.949.94-9.9444.793.191.29.589.58-9.5834.793.191.29.589.58-9.5824.793.191.29.589.58-9.5814.793.191.29.589.58-9.58第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)恒载作用下AB跨跨中弯矩（KN·m）表3-3层q(kN/m)(板传来作用)g(kN/m)(自重作用)l(m)gl/2VAMAB(kN.m)MBA(kN.m)M中59.25.667.822.07101.71-97.28102.33-228.1948.665.667.822.07134.52-169.69150.69-260.7738.665.667.822.07134.52-166.69149.30-263.7728.665.667.822.07134.52-169.97150.55-260.4918.665.667.822.07134.52-159.97144.06-270.49恒载作用下柱轴力（KN）表3-4层边柱A轴、D轴中柱B轴、C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力5柱顶101.71105.0218.75206.73101.71+9.94=111.65105.2018.75216.85柱底225.48235.64柱顶134.52126.0718.75486.07134.52+9.58=144.1161.0618.75540.76柱底504.82559.513柱顶134.52126.0718.75765.41134.52+9.58=144.1161.0618.75864.67柱底784.16883.422柱顶134.52126.0718.751044.75134.52+9.58=144.1161.0618.751188.58柱底1063.51207.331柱顶134.52126.0724.691324.09134.52+9.58=144.1161.0624.691512.49柱底1348.781537.18第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-2恒载弯矩分配过程第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-3恒载作用下弯矩图（KN·m）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-4恒载作用下梁剪力、柱轴力（KN）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)3.2活载作用下框架内力1、梁固端弯矩：注意：各不利荷载布置时计算简图不一定是对称形式，为方便，近似采用对称结构对称荷载形式简化计算。（1)梁固端弯矩：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)5、内力计算：活载（d）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图3-19、图3-20。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，求出的恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表3-6～表3-25。活载（d）作用下AB跨梁端剪力（KN）表3-6层q(kN/m)(活荷载板传来作用)l(m)ql/2PabVAVB51.367.85.308.063.24.65.10-2.9610.4-8.2645.437.821.1832.333.24.620.47-11.8641.65-33.0435.437.821.1832.333.24.620.47-11.8641.65-33.0425.437.821.1832.333.24.620.47-11.8641.65-33.0415.437.821.1832.333.24.620.47-11.8641.65-33.04活载（d）作用下BD跨梁端剪力（KN）表3-7层q(kN/m)(板传来作用)l(m)qlVBVC51.361.21.631.63-1.6345.431.26.526.52-6.5235.431.26.526.52-6.5225.431.26.526.52-6.5215.431.26.526.52-6.52活载（d）作用下AB跨跨中弯矩（KN·m）表3-8层q(kN/m)(板传来作用)l(m)qlVBVC51.361.21.631.63-1.6345.431.26.526.52-6.5235.431.26.526.52-6.5225.431.26.526.52-6.5215.431.26.526.52-6.52第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)活载（d）作用下BD跨跨中弯矩（KN·m）表3-9层q(kN/m)(板传来作用)aVAMAB(kN.m)MBA(kN.m)M中51.363.210.4-13.1311.92-20.1545.433.241.65-48.3145.34-84.9735.433.241.65-50.7346.73-82.5525.433.241.65-51.2245.43-82.0615.433.241.65-45.1344.44-88.15活载（d）作用下柱轴力计算表表3-10层边柱（A轴）边柱（B轴）横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力510.44.0314.431.63+8.26=9.899.5019.39441.6516.1372.216.52+33.04=39.5638.0997.07341.6516.13129.996.52+33.04=39.5638.09174.69241.6516.13187.776.52+33.04=39.5638.09252.34141.6516.13245.556.52+33.04=39.5638.09329.99第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)节点分配顺序：（A4、D4、B3、A2、D2、B1）；（B4、A3、D3、B2、A1、B1）图3-5活载（d）迭代过程第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-6活载（a）剪力、轴力（KN)第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)3.3风荷载作用下的位移、内力计算1、框架侧移风载作用下框架侧移表3-11层次层高hi(m)Pik(kN)Vik(kN)ΣD(kN/mm)(mm)总侧移Δi(mm)5311.4211.42105.470.1081.8854311.7923.21105.470.2201.7773311.2334.44105.470.3271.5572311.2345.67105.470.4331.230136.7452.4165.7180.7970.7972、层间侧移其中0.85为位移放大系数。相对侧移3.顶点侧移侧移相对侧移满足要求。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)4、水平荷载作用下框架层间剪力图3-7风载作用下层间剪力第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)各层柱反弯点位置表3-12层次柱别Kα2y2α3y3y0y5边柱1.27—0100.360.36中柱2.037—0100.400.404边柱1.2710　100.410.41中柱2.03710　100.450.453边柱1.2710100.460.46中柱2.03710100.500.502边柱1.2710100.500.50中柱2.03710100.500.501边柱1.67010—00.580.58中柱2.68010—00.550.55第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-8风载作用框架弯矩（KN·m）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩表3-13层次h(m)Vik(kN)ΣD柱别DiViyM下M上5311.42105.47边柱22.91-2.480.36-2.68-4.76中柱29.82-3.230.40-3.88-5.814323.21105.47边柱22.91-5.040.41-6.20-8.92中柱29.82-6.570.45-8.87-10.843334.44105.47边柱22.91--7.470.46-10.31-12.10中柱29.82-9.750.50-14.63-14.632345.67105.47边柱22.91-9.910.50-14.87-14.87中柱29.82-12.920.50-19.38-19.381352.4165.718边柱15.29-12.210.58-21.25-15.38中柱17.57-13.990.55-23.08-18.89第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-9风载作用下框架梁剪力、柱轴力（KN）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)风载作用下梁端、跨中弯矩和剪力表3-14层次柱别M下(kN.m)M上(kN.m)风载作用下梁端剪力柱轴力VAVB左VB右NANB5边柱-2.68-4.76-1.07-1.07中柱-3.88-5.81-1.07-1.84-0.774边柱-6.20-8.92-2.66-3.73中柱-8.87-10.84-2.66-4.66-23边柱-10.31-12.10-4.21-7.94中柱-14.63-14.63-4.21-7.44-3.232边柱-14.87-14.87-5.93-13.87中柱-19.38-19.38-5.93-10.77-4.841边柱-21.25-15.38-6.92-20.79中柱-23.08-18.89-6.92-12.12-5.2层次柱别M下(kN.m)M上(kN.m)节点左右梁线刚度比边跨梁端弯矩M(kN.m)中跨梁端弯矩M(kN.m)风载下梁端剪力边跨梁跨中弯矩(kN.m)左梁右梁VAVB左VB右5边柱-2.68-4.760.004.76-1.07-0.59中柱-3.88-5.811.653.602.21-1.07-1.844边柱-6.20-8.920.0011.6-2.66-1.23中柱-8.87-10.841.659.135.59-2.66-4.663边柱-10.31-12.100.0018.3-4.21-1.88中柱-14.63-14.631.6514.578.93-4.21-7.442边柱-14.87-14.870.0025.18-5.93-2.05中柱-19.38-19.381.6521.0912.92-5.93-10.771边柱-21.25-15.380.0030.25-6.92-3.26中柱-23.08-18.891.6523.7314.54-6.92-12.12风载作用下梁端、跨中弯矩和剪力表3-15第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)3.4地震作用下横向框架的内力计算（1）计算简图0.5（雪+活）重力荷载作用下横向框架的内力计算按《抗震规范》，计算重力荷载代表值，顶层取用雪荷载与活荷载中的较大值，其它各层取用楼面活荷载。按满跨活荷载布置。图3-100.5（雪+活）重力荷载作用（2）固端弯矩：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)（3）弯矩分配计算（采用迭代法）弯矩分配过程如图3-25，0.5（雪+活）作用下梁、柱弯矩见图3-26，梁剪力、柱轴力见图3-33。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，求出的0.5（雪+活）作用下梁剪力、柱轴力，计算结果见表3-31、表3-32、表3-33、表3-34、表3-35。0.5（雪+活）作用下AB跨梁端剪力标准值表3-16层q(kN/m)(活荷载板传来作用)l(m)ql/2PabVAVB50.487.81.872.823.24.61.79-1.033.66-2.942.727.810.6116.173.24.610.24-5.9320.85-16.5432.727.810.6116.173.24.610.24-5.9320.85-16.5422.727.810.6116.173.24.610.24-5.9320.85-16.5412.727.810.6116.173.24.610.24-5.9320.85-16.540.5（雪+活）作用下BC跨梁端剪力标准值表3-17第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)层q(kN/m)(板传来作用)l(m)qlVBVC50.481.20.580.58-0.5842.721.23.263.26-3.2632.721.23.263.26-3.2622.721.23.263.26-3.2612.721.23.263.26-3.260.5（雪+活）作用下AB跨跨中弯矩（KN·m）表3-18层q(kN/m)(板传来作用)aVAMAB(kN.m)MBA(kN.m)M中50.483.23.66-5.284.5-6.4342.723.220.85-24.1822.53-42.5432.723.220.85-25.323.3-41.4222.723.220.85-26.0723.19-40.6512.723.220.85-23.1422.34-43.58第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)0.5（雪+活）作用下柱轴力标准值（KN）表3-19层边柱（A轴）边柱（B轴）横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力53.661.415.072.9+0.58=3.483.336.81420.858.0733.9916.54+3.26=19.819.0545.66320.858.0762.9116.54+3.26=19.819.0584.51220.858.0791.8316.54+3.26=19.819.05123.36120.858.07120.7516.54+3.26=19.819.05162.21第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)节点分配顺序：（A4、D4、B3、A2、D2、B1）；（B4、A3、D3、B2、A1、D1）图3-110.5（雪+活）作用下迭代计算第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-120.5（雪+活）作用下杆端弯矩（KN·m）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-130.5（雪+活）作用下轴力、剪力（KN）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2、地震作用下横向框架的内力计算地震作用下框架柱剪力及柱端弯矩计算结果见表3-20、梁端弯矩计算结果见表3-21、柱剪力和轴力计算结果见表3-22，地震作用下框架弯矩见图3-14、框架梁剪力、柱轴力见图3-15。地震作用下横向框架柱剪力及柱端弯矩表3-20层次层间剪（kN）总剪力（kN）柱别Di(kN/mm)∑D(kN/mm)Vi(kN)yh(m)M下M上5941.77941.77边柱22.913705.6930.580.36333.0258.71中柱29.82239.800.4047.7671.6441002.531944.3边柱22.913705.6963.130.41377.65111.74中柱29.82282.160.45110.92135.573769.692713.99边柱22.913705.6988.120.463121.61142.75中柱29.822114.690.50172.04172.042537.623251.61边柱22.913705.69105.580.503158.36158.36中柱29.822137.410.50206.12206.121305.653557.26边柱15.291449.158121.100.583.95277.45200.91中柱17.568139.140.55302.27247.31第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)地震作用下梁端弯矩表3-21层次柱别M下(kN.m)M上(kN.m)节点左右梁线刚度比边跨梁端弯矩M(kN.m)中跨梁端弯矩M(kN.m)地震作用下梁端剪力边跨梁跨中弯矩(kN.m)左梁右梁VAVB左VB右5边柱33.0258.710.0058.71-13.257.04中柱47.7671.641.6544.6327.01-13.25-22.514边柱77.65111.740.00144.76-33.2015.28中柱110.92135.571.65114.2169.12-33.20-57.603边柱121.61142.750.00220.4-50.8622.05中柱172.04172.041.65176.28106.68-50.86-88.902边柱158.36158.360.00279.97-66.1022.18中柱206.12206.121.65235.59142.57-66.10-118.811边柱277.45200.910.00359.27-82.2838.38中柱302.27247.311.65282.49170.94-82.28-142.45第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)地震作用梁剪力、柱轴力表3-22层次柱别M下(kN.m)M上(kN.m)地震作用下梁端剪力柱轴力VAVB左VB右NANB5边柱33.0258.71-13.25-13.25中柱47.7671.64-13.25-22.51-9.264边柱77.65111.74-33.20-46.45中柱110.92135.57-33.20-57.60-24.43边柱121.61142.75-50.86-97.31中柱172.04172.04-50.86-88.90-38.042边柱158.36158.36-66.10-163.41中柱206.12206.12-66.10-118.81-52.711边柱277.45200.91-82.28-245.69中柱302.27247.31-82.28-142.45-60.17第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-14地震作用框架弯矩（KN·m）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图3-15地震作用框架梁剪力、柱轴力（KN）第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第四章框架内力组合在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：现浇框架梁端负弯矩调幅系数β可取为0.8~0.9=·=·、:未调幅前梁左、右两端的弯矩。弯矩调幅，取β=0.9进行调幅，调幅计算过程见表4-1。调幅后跨中弯矩：一般组合采用三种组合形式即可（见表4-2、表4-4）：①可变荷载效应控制时：1.2+1.41.2+0.9（+）×1.4②永久荷载效应控制时：1.35+0.7×1.4≈1.35+第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)弯矩调幅计算表4-1荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值Ml0Mr0M0βMlMrM恒载顶层AB-97.28-102.33228.190.9-87.55-92.10238.17BC-25.61-25.6119.650.9-23.05-23.0522.21五层AB-169.69-150.69260.770.9-152.72-135.62276.79BC-19.51-19.5113.760.9-17.56-17.5615.71四层AB-166.69-149.30263.770.9-150.02-134.37279.57BC-20.64-20.6414.890.9-18.58-18.5816.95三层AB-166.97-150.55260.490.9-150.27-135.50276.37BC-19.48-19.4813.730.9-17.53-17.5315.68二层AB-159.91-144.06270.490.9-143.92-129.65285.69BC-25.17-25.1719.420.9-22.65-22.6521.94活载(d)顶层AB-13.13-11.9220.150.9-11.82-10.7321.40BC-1.52-1.52-0.980.9-1.37-1.37-0.83五层AB-48.31-45.3484.970.9-43.48-40.8189.65BC-7.1-7.1-4.940.9-6.39-6.39-4.23四层AB-50.73-46.7382.550.9-45.66-42.0687.42BC-6.44-6.44-4.280.9-5.80-5.80-3.64三层AB-51.22-45.4382.060.9-46.10-40.8986.89BC-6.66-6.66-4.500.9-5.99-5.99-3.83二层AB-45.13-44.4488.150.9-40.62-40.0092.63BC-7.88-7.88-2.540.9-7.09-7.09-1.750.5(雪载＋活载）顶层AB-5.28-4.56.430.9-4.75-4.056.92BC-0.29-0.29-0.110.9-0.26-0.26-0.08五层AB-24.18-22.5342.540.9-21.76-20.2844.88BC-3.60-3.60-2.520.9-3.24-3.24-2.16四层AB-25.3-23.341.420.9-22.77-20.9743.85BC-3.25-3.25-2.170.9-2.93-2.93-1.85三层AB-26.07-23.1940.650.9-23.46-20.8743.11BC-3.11-3.11-2.030.9-2.80-2.80-1.72二层AB-23.14-22.3443.580.9-20.83-20.1145.85BC-4.02-4.02-2.940.9-3.62-3.62-2.54第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横向框架梁内力组合（一般组合）表4-2杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载活荷载d风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9(1.4活+1.4风)1.35恒+活左风右风左风右风顶层横梁AB跨梁左端M-87.55-11.824.76-4.76-121.61-113.96-125.95-130.01V101.7110.4-1.071.07136.61133.81136.50147.71跨中M238.1721.400.59-0.59315.76313.51312.02342.93梁右端M-92.10-10.73-3.603.60-125.54-128.58-119.50-135.07V-83.31-8.26-1.071.07-111.54-111.73-109.03-120.73BC跨梁左端M-23.05-1.372.21-2.21-29.58-26.60-32.17-32.49V9.941.63-1.841.8414.2111.6616.3015.05跨中M22.21-0.830.000.0025.4925.6125.6129.15梁右端M-9.94-1.37-2.212.21-13.85-16.43-10.87-14.79V-101.43-1.63-1.841.84-124.00-126.09-121.45-138.56五层横梁AB跨梁左端M-152.72-43.4811.6-11.6-244.14-223.43-252.66-249.65V134.5241.65-2.662.66219.73210.55217.25223.25跨中M276.7989.651.23-1.23457.66446.66443.56463.32梁右端M-135.62-40.81-9.139.13-219.88-225.67-202.66-223.90V-101.43-33.04-2.662.66-167.97-166.70-159.99-169.97BC跨梁左端M-17.56-6.395.59-5.59-30.02-22.08-36.17-30.10V9.586.52-4.664.6620.6213.8425.5819.45跨中M15.71-6.390.000.009.9110.8010.8014.82梁右端M-17.56-4.23-5.595.59-26.99-33.45-19.36-27.94V-9.58-6.52-4.664.66-20.62-25.58-13.84-19.45四层横梁AB跨梁左端M-150.02-45.6618.30-18.30-243.95-214.50-260.61-248.19V134.5241.65-4.214.21219.73208.60219.21223.25跨中M279.5787.421.88-1.88457.87448.00443.26464.84梁右端M-134.37-42.06-14.5714.57-220.13-232.60-195.88-223.46V-101.43-33.04-4.214.21-167.97-168.65-158.04-169.97BC跨梁左端M-18.58-5.808.93-8.93-30.42-18.35-40.86-30.88V9.586.52-7.447.4420.6210.3429.0919.45跨中M16.95-3.640.000.0015.2415.7515.7519.24梁右端M-18.58-5.80-8.938.93-30.42-40.86-18.35-30.88V-9.58-6.52-7.447.44-20.62-29.09-10.34-19.45三层横梁AB跨梁左端M-150.27-46.1025.18-25.18-244.86-206.68-270.14-248.96V134.5241.65-5.935.93219.73206.43221.37223.25跨中M276.3786.892.05-2.05453.29443.71438.54459.99梁右端M-135.50-40.89-21.0921.09-219.85-240.69-187.55-223.82V-101.43-33.04-5.935.93-167.97-170.82-155.87-169.97BC跨梁左端M-17.53-5.9912.92-12.92-29.42-12.30-44.86-29.66V9.586.52-10.7710.7720.626.1433.2819.45第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)跨中M15.68-3.830.000.0013.4513.9913.9917.34梁右端M-17.53-5.99-12.9212.92-29.42-44.86-12.30-29.66V-9.58-6.52-10.7710.77-20.62-33.28-6.14-19.45二层横梁AB跨梁左端M-143.92-40.6230.25-30.25-171.30-185.77-262.00-234.91V134.5241.65-6.926.92162.82205.18222.62223.25跨中M285.6992.633.26-3.26344.23463.65455.43478.31梁右端M-129.65-40.00-23.7323.73-154.18-235.88-176.08-215.03V-101.43-33.04-6.926.92-120.32-172.07-154.63-169.97BC跨梁左端M-22.65-7.0914.54-14.54-25.78-17.79-54.43-37.67V9.586.52-12.1212.1212.904.4434.9819.45跨中M21.94-1.750.000.0027.7324.1224.1227.87梁右端M-22.65-7.09-14.5414.54-25.78-54.43-17.79-37.67V-9.58-6.52-12.1212.12-10.10-34.98-4.44-19.45第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横向框架梁内力组合（考虑地震组合）表4-3杆件跨向截面内力荷载种类内力组合　恒载0.5(雪+活)地震作用1.2[恒+0.5(雪＋活)]+1.3地震作用向左向右向左向右顶层横梁AB跨梁左端M-87.55-4.7558.71-58.71-34.44-187.08V101.713.66-13.2513.25109.22143.67跨中M238.176.927.04-7.04303.26284.96梁右端M-92.10-4.05-44.6344.63-173.40-57.36V-83.31-2.9-13.2513.25-120.68-86.23BC跨梁左端M-23.05-0.2627.01-27.017.14-63.09V9.940.58-22.5122.51-16.6441.89跨中M22.21-0.080.000.0026.5626.56梁右端M-9.94-0.26-27.0127.01-47.3522.87V-101.43-0.58-22.5122.51-151.68-93.15五层横梁AB跨梁左端M-152.72-21.76144.76-144.76-21.19-397.56V134.5220.85-33.2033.20143.28229.60跨中M276.7944.8815.28-15.28405.87366.14梁右端M-135.62-20.28-114.21114.21-335.55-38.61V-101.43-16.54-33.2033.20-184.72-98.40BC跨梁左端M-17.56-3.2469.12-69.1264.90-114.82V9.583.26-57.6057.60-59.4790.29跨中M15.71-2.160.000.0016.2616.26梁右端mM-17.56-3.24-69.1269.12-114.8264.90V-9.58-3.26-57.6057.60-90.2959.47四层横梁AB跨梁左端M-150.02-45.66220.4-220.451.70-521.34V134.5220.85-50.8650.86120.33252.56跨中M279.5787.4222.05-22.05469.05411.72梁右端M-134.37-42.06-176.28176.28-440.8817.45V-101.43-16.54-50.8650.86-207.68-75.45BC跨梁左端M-18.58-5.80106.68-106.68109.43-167.94V9.583.26-88.9088.90-100.16130.98跨中M16.95-3.640.000.0015.9715.97梁右端M-18.58-5.80-106.68106.68-167.94109.43V-9.58-3.26-88.9088.90-130.98100.16三层横梁AB跨梁左端M-150.27-23.46279.97-279.97155.49-572.44V134.5220.85-66.1066.10100.51272.37跨中M276.3743.1122.18-22.18412.21354.54梁右端M-135.50-20.87-235.59235.59-493.91118.62第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)V-101.43-16.54-66.1066.10-227.49-55.63BC跨梁左端M-17.53-2.80142.57-142.57160.95-209.74V9.583.26-118.81118.81-139.05169.86跨中M15.68-1.720.000.0016.7516.75梁右端M-17.53-2.80-142.57142.57-209.74160.95V-9.58-3.26-118.81118.81-169.86139.05二层横梁AB跨梁左端M-143.92-20.83359.27-359.27269.35-664.75V134.5220.85-82.2882.2879.48293.41跨中M285.6945.8538.38-38.38447.74347.95梁右端M-129.65-20.11-282.49282.49-546.95187.53V-101.43-16.54-82.2882.28-248.53-34.60BC跨梁左端M-22.65-3.62170.94-170.94190.70-253.75V9.583.26-142.45142.45-169.78200.59跨中M21.94-2.540.000.0023.2823.28梁右端M-22.65-3.62-170.94170.94-253.75190.70V-9.58-3.26-142.45142.45-200.59169.78第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横向框架柱内力组合（一般组合）表4-4杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载活荷载d风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9(1.4活+1.4风)1.35恒+活左风右风左风右风顶层柱A柱柱顶M97.2813.134.76-4.76135.12139.28127.28144.46144.46139.28144.46N206.7314.43-1.071.07268.28264.91267.61293.52293.52264.91293.52柱底M88.3121.012.68-2.68135.39135.82129.07140.23140.23135.82140.23N225.4814.43-1.071.07290.78287.41290.11318.83318.83287.41318.83B柱柱顶M-76.73-10.4-5.815.81-106.64-112.50-97.86-113.99-113.99-112.50-113.99N216.8519.39-0.770.77287.37283.68285.62312.14312.14283.68312.14柱底M-68.23-16.70-3.883.88-105.26-107.81-98.03-108.81-108.81-107.81-108.81N235.619.39-0.770.77309.87306.18308.12337.45337.45306.18337.45四层柱A柱柱顶M81.3827.288.92-8.92135.85143.27120.79137.14143.27143.27137.14N486.0772.21-3.733.73684.38669.57678.97728.40669.57669.57728.40柱底M83.4425.896.20-6.20136.37140.56124.94138.53140.56140.56138.53N504.8272.21-3.733.73706.88692.07701.47753.72692.07692.07753.72B柱柱顶M-62.95-21.54-10.8410.84-105.70-116.34-89.02-106.52-116.34-116.34-106.52N540.7697.07-2.002.00784.81768.70773.74827.10768.70768.70827.10柱底M-64.35-20.43-8.878.87-105.82-114.14-91.79-107.30-114.14-114.14-107.30N559.5197.07-2.002.00807.31791.20796.24852.41791.20791.20852.41三层柱A柱柱顶M83.2524.8312.10-12.10134.66146.43115.94137.22146.43146.43137.22N765.41129.99-7.947.941100.481072.281092.281163.291072.281072.281163.29柱底M81.1224.5810.31-10.31131.76141.31115.32134.09141.31141.31134.09N784.16129.99-7.947.941122.981094.781114.781188.611094.781094.781188.61B柱柱顶M-64.31-19.86-14.6314.63-104.98-120.63-83.76-106.68-120.63-120.63-106.68N864.67174.69-3.233.231282.171253.641261.781341.991253.641253.641341.99柱底M-62.87-20.40-14.6314.63-104.00-119.58-82.71-105.27-119.58-119.58-105.27N883.42174.69-3.233.231304.671276.141284.281367.311276.141276.141367.31二层柱A柱柱顶M88.8526.6514.87-14.87143.93158.94121.46146.60158.94158.94146.60N1044.75187.77-13.9713.971516.581472.691507.891598.181472.691472.691598.18柱底M98.729.0914.87-14.87159.17173.83136.36162.34173.83173.83162.34N1063.50187.77-13.8713.871539.081495.311530.271623.501495.311495.311623.50B柱柱顶M-68.19-18.38-19.3819.38-107.56-129.41-80.57-110.44-129.41-129.41-110.44N1188.58252.34-4.844.841779.571738.151750.341856.921738.151738.151856.92柱底M-76.24-23.67-19.3819.38-124.63-145.73-96.89-126.59-145.73-145.73-126.59N1207.33252.34-4.844.841802.071760.651772.841882.241760.651760.651882.24底层柱A柱柱顶M5516.0515.38-15.3888.47105.6066.8490.30105.60105.6090.30N1324.09245.55-20.7920.791932.681872.111924.502033.071872.111872.112033.07柱底M27.58.0321.25-21.2544.2469.8916.3445.1669.8969.8945.16N1348.78245.55-20.7920.791962.311901.731954.122066.401901.731901.732066.40V-20.89-6.10-9.279.27-33.61-44.43-21.07-34.30-44.43-44.43-34.30B柱柱顶M-25.17-12.82-18.8918.89-48.15-70.16-22.56-46.80-70.16-70.16-46.80N1512.49329.99-5.25.22276.972224.222237.332371.852224.222224.222371.85柱底M-12.59-6.41-23.0823.08-24.08-52.275.90-23.41-52.27-52.27-23.41N1537.18329.99-5.25.22306.602253.852266.962405.182253.852253.852405.18V9.564.8710.63-10.6318.2931.004.2117.7831.0031.0017.78第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横向框架柱内力组合（考虑地震组合）表4-5杆件跨向截面内力荷载种类内力组合±|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载0.5(雪+活)地震作用1.2[恒+0.5(雪＋活)]+1.3地震作用向左向右向左向右顶层柱A柱柱顶M97.285.28-58.7158.7146.75199.40199.4046.75199.40N206.735.07-13.2513.25236.94271.39271.39236.94271.39柱底M88.3110.19-33.0233.0275.27161.13161.1375.27161.13N225.485.07-13.2513.25259.44293.89293.89259.44293.89B柱柱顶M-76.73-4.21-71.6471.64-190.26-4.00-190.26-190.26-4.00N216.856.81-9.269.26256.35280.43256.35256.35280.43柱底M-68.23-8.01-47.7647.76-153.58-29.40-153.58-153.58-29.40N235.66.81-9.269.26278.85302.93278.85278.85302.93四层柱A柱柱顶M81.3813.97-111.74111.74-30.84259.68259.68-30.84259.68N486.0733.99-46.4546.45563.69684.46684.46563.69684.46柱底M83.4413.03-77.6577.6514.82216.71216.7114.82216.71N504.8233.99-46.4546.45586.19706.96706.96586.19706.96B柱柱顶M-62.95-10.91-135.57135.57-264.8787.61-264.87-264.8787.61N540.7645.66-24.424.4671.98735.42671.98671.98735.42柱底M-64.35-10.35-110.92110.92-233.8454.56-233.84-233.8454.56N559.5145.66-24.424.4694.48757.92694.48694.48757.92三层柱A柱柱顶M83.2512.27-142.75142.75-70.95300.20300.20-70.95300.20N765.4162.91-97.3197.31867.481120.491120.49867.481120.49柱底M81.1212.98-121.61121.61-45.17271.01271.01-45.17271.01N784.1662.91-97.3197.31889.981142.991142.99889.981142.99B柱柱顶M-64.31-9.71-172.04172.04-312.48134.83-312.48-312.48134.83N864.6784.51-38.0438.041089.561188.471089.561089.561188.47柱底M-62.87-9.63-172.04172.04-310.65136.65-310.65-310.65136.65N883.4284.51-38.0438.041112.061210.971112.061112.061210.97二层柱A柱柱顶M88.8513.09-158.36158.36-83.54328.20328.20-83.54328.20N1044.7591.83-163.41163.411151.461576.331576.331151.461576.33柱底M98.714.78-158.36158.36-69.69342.04342.04-69.69342.04N1063.5091.83-163.41163.411173.961598.831598.831173.961598.83B柱柱顶M-68.19-10.45-206.12206.12-362.32173.59-362.32-362.32173.59N1188.58123.36-52.7152.711505.811642.851505.811505.811642.85柱底M-76.24-11.74-206.12206.12-373.53162.38-373.53-373.53162.38N1207.33123.36-52.7152.711528.311665.351528.311528.311665.35底层柱A柱柱顶M558.35-200.91200.91-185.16337.20337.20-185.16337.20N1324.09120.75-245.69245.691414.412053.212053.211414.412053.21柱底M27.54.18-277.45277.45-322.67398.70398.70-322.67398.70N1348.78120.75-245.69245.691444.042082.832082.831444.042082.83V-20.89-3.17-121.10121.10-186.30128.56128.56-186.30128.56B柱柱顶M-25.17-6.56-247.31247.31-359.58283.43-359.58-359.58283.43N1512.49162.21-60.1760.171931.422087.861931.421931.422087.86柱底M-12.59-3.28-302.27302.27-412.00373.91-412.00-412.00373.91N1537.18162.21-60.1760.171961.052117.491961.051961.052117.49V9.562.49-139.13139.13-166.41195.33-166.41-166.41195.33第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第五章框架梁、柱截面设计5.1框架梁、柱截面设计经查《抗震规范》知本设计例题框架的抗震等级是三级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱内力进行调整。为了增大梁“强剪弱弯”的程度，抗震设计中，一、二、三级的框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：弯矩组合设计值：计算结果见表5-1～5-1第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算表5-1注：正截面受弯承载力计算时，负弯矩处按矩形截面计算，正弯矩处按T形截面计算。层混凝土强度等级b×h(mm2)截面位置组合内力柱边截面弯矩(kN.m)h0(mm)ξ(mm2)　实际选用(mm2)备注M(kN.m)V(kN)顶层C25300×700A5支座-130.01147.71-93.086700.0580.060398ξ﹤0.35跨中342.93342.936700.2140.2441619ξ﹤0.35B5支座左-135.07-120.73-104.896700.0650.068450ξ﹤0.35300×400B5支座右-32.4916.30-28.423700.0580.060220ξ﹤0.35跨中29.1529.153700.0600.062226ξ﹤0.35C5支座左-16.43-126.0915.093700.0310.031115ξ﹤0.35五层C25300×700A4支座-252.66217.25-198.356700.1240.133881ξ﹤0.35跨中463.32463.326700.2890.3512329ξ﹤0.35B4支座左-225.67-168.65-183.516700.1150.122810ξ﹤0.35300×400B4支座右-36.1725.58-29.783700.0610.063231ξ﹤0.35跨中14.8214.823700.0300.031113ξ﹤0.35C4支座左-33.45-25.58-27.063700.0550.057209ξ﹤0.35二层C25300×700A1支座-262.00222.62-206.356700.1290.138919ξ﹤0.35跨中478.31478.316700.2980.3652426ξ﹤0.35B1支座左-235.88-172.07-192.866700.1200.129855ξ﹤0.35300×400B1支座右-54.4334.98-45.693700.0930.098361ξ﹤0.35跨中27.8727.873700.0570.059216ξ﹤0.35第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横梁AB、BC跨正截面抗震验算表5-2层混凝土强度等级b×h(mm2)截面位置组合内力柱边截面弯矩(kN.m)h0(mm)ξ(mm2)　实际选用(mm2)备注M(kN.m)V(kN)顶层C25300×700A5支座-187.08143.67-151.160.756700.0710.074492安全跨中303.26303.260.756700.1420.1541023安全B5支座左-173.40-120.68-143.230.756700.0670.069458安全300×400B5支座右-63.0941.89-52.620.753700.0810.085312安全跨中26.5626.560.753700.0410.042154安全C5支座左-47.35-151.68-9.430.753700.0140.01451安全五层C25300×700A4支座-397.56229.60-340.160.756700.1590.1741156安全跨中405.87405.870.756700.1900.2131415安全B4支座左-335.55-184.72-289.370.756700.1350.146970安全300×400B4支座右-114.8290.29-92.250.753700.1420.154565安全跨中16.2616.260.753700.0250.02592安全C4支座左-114.82-90.29-92.250.753700.1420.154565安全二层C20300×700A1支座-664.75293.41-591.400.756700.2770.3322206安全跨中447.74447.740.756700.2100.2381581安全B1支座左-546.95-248.53-484.820.756700.2270.2611734安全300×400B1支座右-253.75200.59-203.600.753700.3120.3071126安全跨中23.2823.280.753700.0360.037136安全C1支座左-253.75-200.59-203.600.753700.3120.3071126安全第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算表5-3层次混凝土强度等级b×h(mm2)斜截面位置组合内力V(kN)h00.25βcfcbh0(kN)0.7ftbh0(kN)选用箍筋(双肢)备注顶层C25300×700A5支座147.71670598178.6971282.44安全B5支座左120.73670598178.6971282.44安全300×400B5支座右138.5637033098.6878631.18安全C5支座左223.2537033098.6878631.18安全五层C25300×700A4支座169.97670598178.6971282.44安全B4支座左25.58670598178.6971282.44安全300×400B4支座右25.5837033098.6839364.93安全C4支座左223.2537033098.6878631.18安全二层C25300×700A1支座223.25670598178.69142386.19安全B1支座左172.07670598178.6971282.44安全300×400B1支座右34.9837033098.6839364.93安全C1支座左34.9837033098.6839364.93安全层b×h斜截面（kN）组合内h0选用箍筋备注第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)混凝土强度等级(mm2)位置(kN.m)V(kN)(kN)(kN)(双肢)(kN)顶层C25300×700A5支座126.4422.92129.67570542.64121.62282.96B5支座左103.4522.92106.68570542.64121.62202.29300×400B5支座右12.6285.9624.74370352.2478.94131.31C5支座左12.6285.9624.74370352.2478.94131.31五层C25300×700A4支座186.4462.01195.19570542.64121.62282.96B4支座左141.5662.01150.31570542.64121.62282.96300×400B4支座右15.41179.7240.76370352.2478.94131.31C4支座左15.41179.7240.76370352.2478.94131.31二层C25300×700A1支座186.44117.8203.05570542.64121.62282.96B1支座左141.56117.8158.17570542.64121.62282.96300×400B1支座右15.41444.4578.09370352.2478.94131.31C1支座左15.41444.4578.09370352.2478.94131.31横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算表5-4第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯承载力计算（）表5-5柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端144.46293.5222.3510.976201.04146.630.099大偏压495005203008754201256下端140.23318.8310.107大偏压544604802608754201256四层C25500×5003.757.526.04上端143.27669.5722.2310.990201.09154.600.225大偏压1132302504708754201256下端140.56692.0710.233大偏压1162202404608754201256三层C25500×5003.757.526.04上端146.431072.2822.4210.994201.13164.470.360大偏压1801501703908754201256下端141.311094.7810.368大偏压1841501703908754201256二层C25500×5003.757.526.04上端158.941472.6923.0310.995201.15198.900.495大偏压2481401603808754201256下端173.831495.310.9950.503大偏压2511301503708754201256底层C25500×5003.957.927.43上端105.601872.1126.060.7950.995201.24130.290.629小偏压31570903108754201256下端69.891901.730.7820.639小偏压32070903108754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端113.99312.1422.5510.977201.05116.940.105大偏压523703901708754181256下端108.81337.4510.113大偏压573503701508754181256四层C25500×5003.757.526.04上端116.34768.7022.2310.991201.18136.050.258大偏压1291802004208754181256下端114.14791.2010.266大偏压1331701904108754181256三层C25500×5003.757.526.04上端120.631253.6422.1010.997201.18141.920.421大偏压2111101303508754181256下端119.581276.1410.429大偏压2141101303508754181256二层C25500×5003.757.526.04上端129.411738.1523.340.8560.966201.17164.710.584小偏压292901103308754181256下端145.731760.650.8450.592小偏压296901103308754181256底层C25500×5003.957.927.43上端70.162224.2225.060.6690.92420·1.2983.630.748小偏压37440602808754181256下端52.272253.850.6600.758小偏压37940602808754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯承载力计算()表5-6柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端139.28264.9122.3010.993201.04143.840.095大偏压455435633438754201256下端135.82287.411200.103大偏压485005203008754201256四层C25500×5003.757.526.04上端143.27669.5722.2310.994201.09155.230.239大偏压1132322524728754201256下端140.56692.071200.247大偏压1162242244448754201256三层C25500×5003.757.526.04上端146.431072.2822.4210.990201.13163.810.383大偏压1801531733938754201256下端141.311094.781200.391大偏压1841501703908754201256二层C25500×5003.757.526.04上端158.941472.6923.0310.974201.15194.710.527小偏压2481321523728754201256下端173.831495.310.99200.535小偏压2511301503708754201256底层C25500×5003.957.927.43上端105.601872.1126.060.790.899201.23116.770.669小偏压31562823028754201256下端69.891901.730.78200.680小偏压32061813018754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端112.50283.6822.5010.987201.05116.590.101大偏压484114312118754181256下端107.81306.181200.109大偏压513814011818754181256四层C25500×5003.757.526.04上端116.34768.7022.2310.994201.12129.520.275大偏压1291681884088754181256下端114.14791.201200.283大偏压1331641844048754181256三层C25500×5003.757.526.04上端120.631253.6422.1010.997201.18141.920.448大偏压2111131333538754181256下端119.581276.141200.456大偏压2141111313518754181256二层C25500×5003.757.526.04上端129.411738.1523.340.860.966201.17164.710.622小偏压292951153358754181256下端145.731760.650.84200.630小偏压296941143348754181256底层C25500×5003.957.927.43上端70.162224.2242.940.670.7201.2963.350.795小偏压37428482688754181256下端52.272253.850.66200.806小偏压37928482688754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯承载力计算()表5-7柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端144.46293.5222.3510.991201.04148.890.105大偏压495075273078754201256下端140.23318.831200.114大偏压544674872678754201256四层C25500×5003.757.526.04上端137.14728.4022.1210.997201.10151.930.260大偏压1222092294498754201256下端138.53753.721200.270大偏压1272022224428754201256三层C25500×5003.757.526.04上端137.221163.2922.2710.993201.15156.700.416大偏压1961351553758754201256下端134.091188.611200.425大偏压2001321523728754201256二层C25500×5003.757.526.04上端146.601598.1823.160.930.971201.16182.850.571小偏压2691141343548754201256下端162.341623.500.92200.581小偏压2731131333538754201256底层C25500×5003.957.927.43上端90.302033.0728.000.730.850201.2696.710.727小偏压34248682888754201256下端45.162066.400.72200.739小偏压34747672878754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端113.99312.1422.5510.986201.05118.010.112大偏压523783986188754181256下端108.81337.451200.121大偏压573503705908754181256四层C25500×5003.757.526.04上端106.52827.1022.0910.998201.14122.080.296大偏压1391481683888754181256下端107.30852.411200.305大偏压1431431633838754181256三层C25500×5003.757.526.04上端106.681341.9922.1610.996201.20127.500.480大偏压226951153358754181256下端105.271367.311200.489大偏压230931133338754181256二层C25500×5003.757.526.04上端110.441856.9223.530.800.962201.18143.700.664小偏压31277973178754181256下端126.591882.240.79200.673小偏压31676963168754181256底层C25500×5003.957.927.43上端46.802371.8528.000.630.850201.3654.100.848小偏压39923432638754181256下端23.412405.180.62200.860小偏压40422422628754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯抗震验算（）表5-7柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力轴压比判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端199.40271.390.0910.7510.942201.029193.2820.073大偏压347127325128754201256下端161.13293.890.0990.751200.079大偏压376586784588754201256四层C25500×5003.757.526.04上端259.68684.460.2300.7510.999201.052273.9510.184大偏压864004206408754201256下端260.67706.960.2380.751200.190大偏压893884086288754201256三层C25500×5003.757.526.04上端300.201120.490.3770.7510.971201.072312.4820.301大偏压1412792995198754201256下端271.011142.990.3840.751200.307大偏压1442732935138754201256二层C25500×5003.757.526.04上端328.201576.330.5300.750.940.969201.076382.0660.423大偏压1992422624828754201256下端366.441598.830.5370.750.93200.429大偏压2022392594798754201256底层C25500×5003.957.927.43上端337.202053.210.6900.750.720.954201.076409.2670.551小偏压2591992194398754201256下端398.702082.830.7000.750.71200.559小偏压2631962164368754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端-190.26256.350.0860.755.800.942200.837-150.010.069大偏压325856053858754181256下端-153.58278.850.0940.755.33200.075大偏压355385583388754181256四层C25500×5003.757.526.04上端-264.87671.980.2260.752.210.965200.880-224.930.180大偏压853353555758754181256下端-233.84791.200.2660.751.88200.212大偏压1002843045248754181256三层C25500×5003.757.526.04上端-312.481253.640.4210.751.190.998200.894-278.80.336大偏压1582222424628754181256下端-310.651276.140.4290.751.17200.342大偏压1612182384588754181256二层C25500×5003.757.526.04上端-362.321738.150.5840.750.860.991200.911-337.220.466大偏压2191942144348754181256下端-373.531760.650.5920.750.84200.472大偏压2221922124328754181256底层C25500×5003.957.927.43上端-359.582224.220.7480.750.670.962200.909-360.280.597小偏压2801621824028754181256下端-412.002253.850.7580.750.66200.604小偏压2841601804008754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯抗震验算（）表5-8柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力轴压比判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端46.75264.910.0920.7510.952201.025193.2720.072大偏压357127345128754201256下端75.27287.410.0990.751200.078大偏压366586584588754201256四层C25500×5003.757.526.04上端259.68684.460.2300.7510.988201.052273.9510.184大偏压864004216418754201256下端260.67706.960.2380.751200.190大偏压893564106208754201256三层C25500×5003.757.526.04上端300.201120.490.3070.7510.960201.072312.4820.301大偏压1412792495198754201256下端271.011142.990.3840.751200.307大偏压1442632905138754201256二层C25500×5003.757.526.04上端328.201576.330.5200.750.950.957201.076382.0660.423大偏压1992422624828754201256下端366.441598.830.5370.750.92200.429大偏压2022392594798754201256底层C25500×5003.957.927.43上端337.202053.210.6900.750.720.953201.076409.2670.551小偏压2591982294398754201256下端398.702082.830.7100.750.74200.559小偏压2631962164368754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端-190.26283.680.0860.755.800.941200.837-150.110.069大偏压325856053858754181256下端-153.58306.180.0900.755.33200.075大偏压355385583388754181256四层C25500×5003.757.526.04上端-264.87768.700.2260.752.210.965200.880-224.930.180大偏压853353555758754181256下端-233.84791.200.2660.751.88200.212大偏压1002843045248754181256三层C25500×5003.757.526.04上端-312.481253.640.4210.751.190.988200.894-268.80.326大偏压1582222424628754181256下端-310.651276.140.4290.751.07200.342大偏压1612182384588754181256二层C25500×5003.757.526.04上端-362.321738.150.5840.750.860.991200.911-337.220.466大偏压2191942144348754181256下端-373.531760.650.5920.750.84200.472大偏压2221922124328754181256底层C25500×5003.957.927.43上端-359.582224.220.7480.750.670.962200.909-360.180.597小偏压2801621824028754181256下端-412.002253.850.7580.750.66200.604小偏压2841601804008754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)框架柱正截面压弯抗震验算()表5-9柱类别层次混凝土强度等级（m）柱截面组合内力轴压比判断破坏类型选用钢筋（mm2）备注根数直径面积A柱顶层C25500×5003.757.526.04上端199.40293.520.0910.7510.942201.029193.2820.073大偏压347127325128754201256下端161.13318.830.0990.751200.079大偏压376586784588754201256四层C25500×5003.757.526.04上端259.68728.400.2300.7510.999201.052273.9510.184大偏压864004206408754201256下端260.67753.720.2380.751200.190大偏压893884086288754201256三层C25500×5003.757.526.04上端300.201163.290.3770.7510.971201.072312.4820.301大偏压1412792995198754201256下端271.011188.610.3840.751200.307大偏压1442732935138754201256二层C25500×5003.757.526.04上端328.201598.180.5300.750.940.969201.076382.0660.423大偏压1992422624828754201256下端366.441623.500.5370.750.93200.429大偏压2022392594798754201256底层C25500×5003.957.927.43上端337.202033.070.6900.750.720.954201.076409.2670.551小偏压2591992194398754201256下端398.702066.400.7000.750.71200.559小偏压2631962164368754201256B柱顶层C25500×5003.757.526.04上端-4.00312.140.0860.755.800.942200.837-150.010.069大偏压325856053858754181256下端-29.40337.450.0940.755.33200.075大偏压355385583388754181256四层C25500×5003.757.526.04上端-264.87827.100.2260.752.210.965200.880-224.930.180大偏压853353555758754181256下端-233.84852.410.2660.751.88200.212大偏压1002843045248754181256三层C25500×5003.757.526.04上端-312.481341.990.4210.751.190.998200.894-278.80.336大偏压1582222424628754181256下端-310.651367.310.4290.751.17200.342大偏压1612182384588754181256二层C25500×5003.757.526.04上端-362.321856.920.5840.750.860.991200.911-337.220.466大偏压2191942144348754181256下端-373.531882.240.5920.750.84200.472大偏压2221922124328754181256底层C25500×5003.957.927.43上端-359.582371.850.7480.750.670.962200.909-360.280.597小偏压2801621824028754181256下端-412.002405.180.7580.750.66200.604小偏压2841601804008754181256第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)由内力计算可知,本工程柱各截面的剪力设计值甚小，故不进行斜截面承载力计算，箍筋按抗震构造要求配置。箍筋形式采用菱形复合箍，直径均采用8，计算柱加密区配箍率为0.98%，满足抗震要求。本工程计算多遇地震作用下横向框架的层间弹性侧移。对于钢筋混凝土框架θe取1/550。层间弹性侧移验算表5-10层次h(m)Vi(kN)(kN/mm)(mm)(mm)53941.77705.691.335.45431944.3705.692.765.45332713.99705.693.855.45233251.61705.694.615.4513.953557.26449.1587.927.98通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移，均满足规范要求，即Δue≤[θe]h。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第六章楼梯结构设计本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C25，梯板钢筋为HPB300钢，梯梁钢筋为HRB335钢。活荷载标准值为2.5kN/m2，楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯平面布置见图6-1，踏步装修做法见图6-2。图6-1楼梯平面布置图6-2踏步详图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)6.1梯段板计算1.荷载计算板厚取,为梯段板跨度=300×9+1800+200/2=4600板厚=4600/30=153，取150α=arctan=26.57°，cosα=0.894取1m宽板带为计算单元踏步板自重（图6-10部分A）（0.1678+0.3177）/2×0.3×1×25/0.3×1.2=7.28kN/m踏步地面重（图6-10部分B）(0.3+0.15)×0.02×1×20/0.3×1.2=0.72kN/m底板抹灰重（图6-10部分C）0.336×0.02×1×17/0.3×1.2=0.46kN/m栏杆重0.1×1.2=0.12kN/m活载1×0.3×2/0.3×1.4=2.8kN/m∑=11.38kN/m2.内力计算M=12.73×4.6×4.6/8=33.67Kn.m3.配筋计算板的有效高度h0=h－20=150－20=130，混凝土抗压设计强度fc=14.3N/mm2钢筋抗拉强度设计值fy=300N/mm2由表查的第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)选用12@120=942mm2梯段板抗剪，因0.7ftbh0=0.7×1.27×1000×130=115570N＞29279N满足抗剪要求。支座构造配8@200。6.2梯段梁TL1计算截面高度h=L/12=1/12×3600=300，取400高，宽取2001.荷载计算11.38×4.600/2=26.17kN/m梁自重0.2×0.4×25×1.05×1.2=2.52kN/m∑=28.69kN/m2.内力计算3.配筋计算钢筋采用HRB335钢，h0=400-35=365由表查选用320=942mm2＞Vmax>Vmax需通过构造配置腹筋。只配置箍筋，计算Vcs按构造要求，选8@200双肢箍筋满足要求。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)6.3梯段梁TL2计算截面高度h=L/12=1/12×3600=300，取400高，宽取2001.荷载计算11.38×4.600/2=26.17kN/m梁自重0.2×0.4×25×1.05×1.2=2.52kN/m∑=28.69kN/m2.内力计算3.配筋计算钢筋采用HRB335钢，h0=400-35=365由表查选用320=942mm2＞Vmax>Vmax需通过构造配置腹筋。只配置箍筋，计算Vcs按构造要求，选8@200双肢箍筋满足要求。6.4PTB1计算1.求跨内最大弯矩MX（B3），My（B3）q’作用下查附表2-6，得μ=0时第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)换算成时，可利用公式q’’作用下查附表2-1，得μ=0时换算成μ=1/6时，可利用公式叠加后：2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-6，得第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)6.5PTB2计算1.求跨内最大弯矩MX（B3），My（B3）q’作用下查附表2-6，得μ=0时换算成时，可利用公式q’’作用下查附表2-1，得μ=0时换算成μ=1/6时，可利用公式叠加后：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-6，得板配筋表表6-1截面位置跨中配筋支座配筋PTB1PTB2PTB1PTB2XYXYXYXY1.9831.8312.0432.193.9923.673-3.992-3.6730.0260.0240.0270.0290.0520.048-0.052-0.048　0.0260.0240.0270.0290.0540.049-0.051-0.047　84778693171157-162-150实配钢筋（mm2）Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第七章现浇楼面板设计7.1楼面板1、区格划分图7-1楼板布置示意图第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)7.1.1求支座中点最大弯矩恒载设计值活载设计值则钢筋混凝土泊桑比可取1/67.1.2B1区格图7-2B1区格q“作用计算简图1.求跨内最大弯矩MX（B1），My（B1）q’作用下查附表2-5，得μ=0时换算成时，可利用公式第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)q’’作用下查附表2-1，得μ=0时换算成μ=1/6时，可利用公式叠加后：2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-5，得第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)7.1.3B2区格图7-3B2区格q“作用计算简图1.求跨内最大弯矩MX（B2），My（B2）q’作用下查附表2-6，得μ=0时换算成时，可利用公式q’’作用下查附表2-1，得μ=0时换算成μ=1/6时，可利用公式第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)叠加后：2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-6，得7.1.4B3区格图7-4B3区格q“作用计算简图1.求跨内最大弯矩MX（B3），My（B3）q’作用下查附表2-6，得μ=0时第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)换算成时，可利用公式q’’作用下查附表2-1，得μ=0时换算成μ=1/6时，可利用公式叠加后：2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-6，得第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)7.1.5B4区格图7-5B4区格q“作用计算简图1.求跨内最大弯矩MX（B4），My（B4）q’作用下查附表2-4，得μ=0时换算成时，可利用公式q’’作用下查附表2-1，得μ=0时第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)换算成μ=1/6时，可利用公式叠加后：2.求支座中点固端弯矩，q作用下查附表2-5，得7.1.5B5区格M中=ql2/24=6.63×2.42/24=1.59kn.mM左支=-ql2/12=-6.63×2.42/12=-3.18kn.mM右支=ql2/12=6.63×2.42/12=3.18kn.m根据内力确定配筋，应以实配钢筋面积与计算所需面积相近最为经济，但考虑到实际施工的可行性，应使选用钢筋的直径和间距种类尽可能少，同一块板同方向支座和跨中钢筋间距最好一致。本例中E板块y向实配钢筋与计算需要钢筋的面积相差较多，是为了使楼板y向钢筋能拉通。同样，在A板块和E板块相交的支座处，偏安全的按A板块支座弯矩进行配筋。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)板跨中配筋计算表7-5截面位置B1B2B3B4B5XYXYXYXYY2.0772.5492.9863.0652.0432.1903.0852.0261.590.0360.0440.0510.0530.0350.0380.0530.0350.0270.0360.0450.0530.0540.0360.0380.0540.0350.02811213816216711011816810985实配钢筋（mm2）Ф8@200Ф8@200Ф8@150Ф8@150Ф8@200Ф8@200Ф8@150Ф8@200Ф8@200支座配筋计算表7-6截面位置B1B2B3B4B5XYXYXYXYY-4.046-3.619-5.817-4.820-3.992-3.673-5.817-4.82-3.180.0690.0620.1000.0830.0680.0630.1000.0830.0550.0720.0640.1050.0860.0710.0650.1050.0860.056222198325267219201325267173实配钢筋（mm2）Ф8@200Ф8@200Ф8@150Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@150Ф8@200Ф8@2007.2屋顶面板由于其为非上人屋面活荷载较小所以屋顶按构造配筋第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)第八章基础设计按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定，上部结构传至基础顶面上的荷载只需按照荷载效应的基本组合来分析确定。混凝土设计强度等级采用C25，基础底板设计采用HRB335钢，fy=300N/mm，室内外高差为0.45m，基础埋置深度为1.m，上柱断面为500×500，基础部分柱断面保护层加大，两边各增加50，故地下部分柱颈尺寸为600×600，地基承载力标准值，按1.3所给的地质剖面土参数，取fk=220kPa。8.1荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。，取两者中大者。以轴线⑧为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为（表4-5）：边柱柱底：Mk=27.5+0.9×（8.03+21.25）=53.85kN.mNk=1348.78+0.9×（245.55+20.79）=1588.49kNVk=-20.89+0.9×（-6.10-9.27）=-36.26kNMk=27.5+8.03=35.53kN.mNk=1348.78+245.55=1594.33kNVk=-20.89-6.10=-26.99kN中柱柱底：Mk=-12.59+0.9×（-6.41-23.08）=-39.13kN.mNk=1537.18+0.9×（329.99+5.2）=1838.85kNVk=9.56+0.9×（4.87+10.63）=23.51kNMk=-12.59-6.41=-19kN.mNk=1537.18+329.99=1867.17kNVk=9.56+4.87=14.43kN第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)底层墙、基础连系梁传来荷载标准值（连系梁顶面标高同基础顶面）墙重：0.00以上：3.6×0.2×2.3=1.66（采用轻质填充砌块，=3.6）0.00以下：19×0.24×1.15=5.24（采用一般粘土砖，=19）连梁重：（400×240）1.66+5.24+2.4=9.3柱A基础底面：=1594.33+9.37.2=1661.29=53.85-36.26×0.75=33.91柱B基础底面：=1867.17+9.37.2=1934.13=-39.13+23.51×0.75=-26.208.2确定基础底面积根据地质条件取②层粉质粘土层作为持力层，设基础在持力层中的嵌固深度为0.2m，室外埋深1.2m，室内埋深1.65m，（室内外高差0.45m）.1.A柱：（1）初估基底尺寸由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为粉质粘土，故取=1.6=（161.0+190.2）/1.2=16.5（加权土容重）=220+1.616.5(1.2-0.5)=238.48==8.7设=1.1==2.8取b=3m，l=3.3m（2）按持力层强度验算基底尺寸：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)基底形心处竖向力：=1661.29+203.33.0(1.65+1.2)=1943.44基底形心处弯矩：=33.91偏心距：==0.020<=0.55<满足要求。（3）按软卧层强度验算基底尺寸因为中砂虽然承载力修正系数较大且基础底距中砂层还有一定的距离所以一般不需要验算软卧下卧层2.B柱因B、C轴向距仅2.4，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合基础。因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深2.1，如图8-6。≥设l=5m，b=5m，A=25㎡3.抗震验算根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，本工程需进行地基抗震验算；荷载标准组合：恒载+0.5（雪+活）+地震作用（内力取表4-6数据）A柱：上部传来竖向力：1348.78+120.75+942.43=2411.96底层墙：9.37.2=66.96竖向力：N=2478.92上部传来弯矩：27.5+4.18+1069.26=1100.94弯矩：柱底剪力：（B-C)柱：上部传来竖向力：（1537.18+162.21+719.45）2=4837.68底层墙：9.37.22=133.92第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)A柱基础持力层强度验算：基底形心处竖向力：弯矩：偏心距：l=4.2mb=3.6m满足要求（B-C)柱基：满足要求。8.3地基变形验算设计等级为丙级的建筑物有下列情况之一时应作变形验算：1.地基承载力特征值小于130kpa，且体型复杂的建筑；2.在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时；3.软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时；4.相邻建筑物距离近，可能发生倾斜时；5.地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。所以此工程不需要验算地基变形8.4基础结构设计（混凝土选用C25）1．荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。A柱：=2066.40+9.37.21.2=2146.75=45.16-34.30×0.55=26.30第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)（B-C)柱：2．A柱：（1）基底净反力：基础剖面尺寸示意图见图8-7。（2）冲切验算h=800mm=基础高度满足要求。（3）配筋第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)按构造钢筋间距要求配注：短边钢筋放在长边钢筋内侧，所以有效计算高度差10mm。3．（B-C)柱基基础高度（等厚）（1）基底净反力：（2）冲切验算：计算简图见图8-8。要求，满足要求。（3）纵向内力计算第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)图8-1冲切验算计算简图（4）抗剪验算柱边剪力：满足要求。（5）纵向配筋计算板底层配筋：板顶层配筋：按构造配筋（6）横向配筋柱下等效梁宽为：柱边弯矩：第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)（布置在柱下1.16m范围内）。第九章结论毕业设计是培养和提高独立解决工程实际问题能力的一个重要的教学实践环节，是几年来所学知识的总结提高。本次设计我所做的是镇江市某高校教学楼设计,其中包括建筑设计和结构设计两部分。本毕业设计前期，指导老师于旭带领我们参观了学校信息楼并讲述了关于教学楼设计的基本知识和细部构造。同时我查阅了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等有关书籍，并查阅了《建筑抗震设计规范》、《混凝土结构设计规范》、《建筑结构荷载规范》等规范。对本毕业设计有了初步的思路。在毕业设计的这三个月里，在指导老师的帮助下，通过资料查阅、设计计算以及论文撰写，对于新规范、规程、手册等相关内容的理解更加深刻。尤其是框架梁柱钢筋的锚固长度与截断长度。巩固了专业知识、提高了分析、解决问题的能力。通过本教学楼设计，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，总是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。与此同时我还发现楼梯踏步板与框架梁相连接部位的处理不是很细致，但基本的思路与理论还是很清晰的。再有自己对框架内力计算理解不深刻，可能会出现许多不足之处。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)总的来说，通过此次毕业设计，使我能结合所学的结构、材料、制图、力学及施工等各方面的知识，充分掌握工程设计的原理，切实把理论知识与工程实践相结合，同时还提高了我制图能力，这不仅是对大学四年专业知识的综合，也是为我以后的工作学习打下结实的基础。同时我清楚了一些结构构造的做法，熟悉了结构计算的理论并能应用。并能很好的查阅有关的资料。最最重要的是：做工程一定要规矩，所做必须符合各规范的要求，当然也要考虑实际情况。所以毕业设计对我来说是一次很好的锻炼与提高。第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)参考文献1.建筑制图标准.（GB/T50104-2001）.北京：中国计划出版社，20022.建筑结构制图标准.（GB/T50105-2001）.北京：中国计划出版社，20023.混凝土结构设计规范.（GB50010—2010）.中国建筑工业出版社，20024.中华人民共和国建设部主编.建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社，20105.建筑抗震设计规范.（GB50011—2010）.中国建筑工业出版社，20106.建筑地基基础设计规范.（GB50007—2002）.中国建筑工业出版社，20027.刘立新叶燕华主编.混凝土结构原理.武汉理工大学出版社，20108.白国良王毅红主编.混凝土结构设计.武汉理工大学出版社，20119.熊丹安主编．钢筋混凝土框架结构设计与实例.武汉理工大学出版社，200510.孔维东主编．混凝土结构设计．机械工业出版社，200611.宗兰等主编.混凝土结构设计原理.人民交通出版社，200612.李必瑜主编.房屋建筑学.武汉理工大学出版社，200013.宗兰，张三柱主编.混凝土与砌体结构设计.中国水利水电出版社，知识产权出版社，200614.沈蒲生主编.混凝土结构设计原理.高等教育出版社，200215.贾莉莉，叶倩编.土木工程专业课程设计指导书（混凝土结构）.合肥工业大学出版社，200816.段兵延主编.《土木工程专业英语》，第二版.武汉：武汉理工大学出版社，200317.Newmark(Newmark,N.M.),Luosenbuleishi(Rosenblueth,E.)to；YeYaoxian.《EarthquakeEngineeringPrinciples(U.S.)》.suchastranslationBeijing:ChinaBuildingIndustryPress.1986.1018.Atranslator:(U.S.).《GreenBuildingAssessmentSystem(2ndEdition)》.TheUnitedStatesGreenBuildingCommittee第100页 南京工程学院毕业设计说明书(论文)致谢毕业设计是我在校期间最后一个重要的教学环节，通过毕业设计可受到本专业系统、综合的训练和实战演练，提高综合运用所学知识能力和实践技能，同时可培养创新能力。由于初次接触一个工程设计的全过程，可以说没有任何经验可言。从建筑设计开始就由于考虑不周而反复修改。对结构的合理性考虑不周，采光通风也存在着问题。此后，在于旭老师的帮助下，我不断完善自己的方案。基本满足了建筑设计的要求，还考虑了建筑美观的要求。在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、PKPM等建筑设计与结构计算软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。在结构设计中，通过手算一榀框架，使我深刻地领会了框架梁柱、楼梯、板、基础等部分的设计流程、简化措施、计算方法以及相关规范，重视了以前曾经忽视的建筑构造措施，也使我的设计更加接近于实际工程。紧张的毕业设计终于划上了圆满的句号。从二月二十日开始至今，回想起几个月来的设计过程，看到展现在自己面前的设计成果，感觉一个学期的付出没有白费。这次的毕业设计不仅使我对四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。同时也对我将来的设计工作会有很大的帮助。通过本毕业设计，可以掌握结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解建筑工程设计的全过程；培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；培养我们在建筑工程设计中的配合意识；培养正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力；通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调的思想，进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。二零一三年六月第100页'