机械设计书.doc 100页

'机械设计书-3-前言本设计为机械设计基础课程设计的内容，在大一到大二先后学习过画法几何、机械原理大学物理等课程之后的一次综合的练习和应用。本设计说明书是对搓丝机传动装置的设计，搓丝机是专业生产螺丝的机器本次设计是使用已知的使用和安装参数自行设计机构形式以及具体尺校核强度，并最终确定形成图纸的过程。我们回顾了之前关于机械设计的课程，并加深了对很多概念的理并对设计的一些基本思路和方法有了初步的了解和掌握。感谢傅少敏老师在整个过程中的指导与帮助，也感谢周围同学的帮助在大一到大三先后学习过画法几何、加工工艺学等课程之后的一次综合的练习和应搓丝机是专业生产螺丝的机器，本次设计是使用已知的使用和安装参数自行设计机构形式以及具体尺并加深了对很多概念的理也感谢周围同学的帮助！一一一一、、、、设计任务书 设计任务书设计任务书设计任务书11.1设计背景设计背景设计背景设计背景搓丝机用于加工轴辊螺纹上，下搓丝板安装在滑块（前端）位置时，送料装置将工件送入上件在上、下搓丝板之间滚动时搓制出工件两端的螺纹1.2工作条件工作条件工作条件工作条件室内工作，动力源为三相交流电1.3使用期限使用期限使用期限使用期限工作期限为十年，每年工作1.4生产批量生产批量生产批量生产批量与与与与加工条件加工条件加工条件加工条件生产批量5台，中等规模的机械厂1.5原始数据表原始数据表原始数据表原始数据表最大加工直径/ 最大加工长度/16200北京航空航天大学机械设计基础课程设计-4-设计任务书设计任务书设计任务书设计任务书轴辊搓丝机传动装置设计轴辊搓丝机传动装置设计轴辊搓丝机传动装置设计轴辊搓丝机传动装置设计1—电动机2—传动装置3—床身4—搓丝机搓丝机用于加工轴辊螺纹，基本结构如上图所示，上搓丝板安装在机头下搓丝板安装在滑块3上。加工时，下挫丝板随着滑块作往复运动送料装置将工件送入上、下搓丝板之间，滑块向后运动时下搓丝板之间滚动，搓制出与搓丝板一致的螺纹。搓丝板共两对时搓制出工件两端的螺纹。滑块往复运动一次，加工一个工件。动力源为三相交流电动机，电动机单向运转，载荷较平稳每年工作300天，双班制工作；检修期间隔为三年加工条件加工条件加工条件加工条件中等规模的机械厂，可加工7,8级精度的齿轮、最大加工长度 /滑块行程/搓丝动力/20035010上搓丝板安装在机头4下挫丝板随着滑块作往复运动。在起始滑块向后运动时，工搓丝板共两对，可同载荷较平稳。检修期间隔为三年。、蜗轮。生产率件/24二二二二、、、、方案设计 方案设计方案设计方案设计2.1总体设计总体设计总体设计总体设计见下图：2.2原动机的选择原动机的选择原动机的选择原动机的选择根据设计任务书，选择电动机作为原动机2.3传动装置的选择传动装置的选择传动装置的选择传动装置的选择①电动机输出部分：②减速器内部布局2.4执行机构执行机构执行机构执行机构选择曲柄滑块机构，现急回特性。以下为尺寸设计插入图如图，由最小传动角取大于北京航空航天大学机械设计基础课程设计-5-方案设计方案设计方案设计方案设计选择电动机作为原动机。：考虑到过载保护，因此选用带传动。减速器内部布局：二级圆柱齿轮展开式， ，理由是结构简单，加工比较经济，只要有偏心以下为尺寸设计。由最小传动角取大于40知，见下图。只要有偏心，即可实又由图中关系可知L由①②两式，试取以下两种方案方案一方案一方案一方案一：：：：a=170mm，e=180mm方案二方案二方案二方案二：：：：a=165mm，e=170mm相比较，由于方案二的2.5相关参数的确定相关参数的确定相关参数的确定相关参数的确定项目-内容 电动机的选择按工作要求选用相异步电动机其中=0.9η=0.8946电动机型号同步转速1000r/min分配传动比（1）（2）北京航空航天大学机械设计基础课程设计-6-γcos40°①baebae=350②试取以下两种方案： e=180mm，得b=778.359mm，继而得k=1.07，e=170mm，得b=539.386mm，继而得k=1.16，由于方案二的k比较大，工作时间长，因此选用方案二设计计算依据和过程按工作要求选用Y系列全封闭自扇冷式笼型三相异步电动机，电压380V。wdPPη=210001000wFvFsPt==ηηηη其中V带的效率1η=0.96，滚动轴承的效率=0.99，闭式圆柱齿轮的效率3η=0.98，计算效率=0.8946。而wdPPη==3.13kw，选取P=4kw电动机型号Y132M1-6，性能如下：同步转速满载转速额定功率极数1000r/min960r/min4kw4） 总传动比：i40）各级传动比a.V带传动i=2.5，减速器i=40/2.5=16②，γ=63.28°，γ=51.61°因此选用方案二。计算结果系列全封闭自扇冷式笼型三的效率2η计算效率=4kw，电动机型号Y132M1-6i=40/2.5=16；i40i2.5i4.733i3.381 则低速级传动比各轴参数计算0000轴轴轴轴1111轴轴轴轴2222轴轴轴轴3333轴轴轴轴 最后，将运动和动力参数计算结果进行整理并列于下表轴功率P/kW输入输出0轴3.13Ⅱ轴2.912.88Ⅲ轴2.822.79北京航空航天大学机械设计基础课程设计-7-b.高速级传动比i√1.4164.733则低速级传动比i=16/4.733=3.3轴轴轴轴（（（（电动机轴电动机轴电动机轴 电动机轴）：）：）：）：PP3.13kwnn960r/min9550/31.14轴轴轴轴（（（（高速高速高速高速轴轴轴轴）：）：）：）：3.13kw0.963.005kw nni9602.5r/min384r/min9550/74.73轴轴轴轴（（（（中速中速中速中速轴轴轴轴）：）：）：）：3.005kw0.990.982.915kwnni384 4.733r/min81.13r/min9550/343.1轴轴轴轴（（（（低速低速低速低速轴轴轴轴）：）：）：）：2.915kw0.990.982.828kwnni81.133.381r/min24.00r/min 9550/1125.3将运动和动力参数计算结果进行整理并列于下表转矩T/N·m转速nr/min传动比输入输出31.149602.5343.1339.781.134.4331125.31114.0243.381733，如左侧传动比i效率η2.50.954.4330.97 3.3810.97三三三三、、、、传动零件设计传动零件设计传动零件设计传动零件设计3.1带带带带传动传动传动传动设计设计设计设计项目-内容设计要求每天工作①计算功率Pc由表由公式②确定带型由图③带轮直径和小带轮带速由表则大带轮直径小带轮 满足④初选中心距和带的基准长度a.由192初取b.`=1759.15mmc.实际中心距⑤小带轮包角=166.15⑥带的根数由表由表由表从而取z=4⑦初拉力由表初压力北京航空航天大学机械设计基础课程设计-8-传动零件设计传动零件设计传动零件设计传动零件设计设计计算依据和过程 每天工作16小时，载荷较平稳由表31-7知，=1.1由公式·=1.13.13kw=3.44kw由图31-15由表31-3知小带轮直径，则大带轮直径小带轮带速601000?=5.02m/s，满足5m/s25m/s由31-240.552192.5700，初取6002=1759.15mm由表31-2，取1800 实际中心距=620.425mm180°2180°57.3=166.15°，满足120°的要求。由表31-3知，0.97Kw，Δ0.11Kw，由表31-9知，包角系数0.97，由表31-2取，长度系数1.01，从而，V带根数?=3.25，z=4根。由表31-1取0.10 初压力:500.1计算结果=1.1=3.44kw选用带，d100mmd250mmν5.02m/s6001800a=620.425mm =166.15°，，0.97KwΔ0.11Kw0.971.01z=4137.63⑧压轴力3.2高速级齿轮设计高速级齿轮设计高速级齿轮设计 高速级齿轮设计项目-内容①材料和精度等级考虑直齿轮生产简单批量较小241-度2②初估小带轮直径因采用闭式软齿面传动齿轮分度圆直径由附由表由表则由附③确定基本参数校核圆周速度ν由表北京航空航天大学机械设计基础课程设计 -9-137.632sin21093.01N设计计算依据和过程考虑直齿轮生产简单，造价低，故选用直齿轮批量较小。小齿轮使用40Cr，调质处理，硬度-286HBS；大齿轮使用45钢，调质处理，硬229-286HBS；精度等级均为8级因采用闭式软齿面传动，按齿面接触强度初估小齿轮分度圆直径。由附B-1，756，1.4，则74.6表27-14，取1.0，由表27-24查得，接触疲劳强度710580639522，由附B-2得，766 1.474.61.05224.73314.73359.313mm。取60校核圆周速度v和精度等级6010001.206m/s由表27-1选取8级精度,初取齿数取2199.4，m=60/21=2.8571093.01N计算结果故选用直齿轮，硬度硬有关数据以及公式引自《机械设计基础》（下册） 按齿面接触强度初估小602093由表取由于校核传动比误差Δ=(4.65④校核齿面接触疲劳强度a.a.a.a.计算齿面接触应力由式由表而其中由于无变位 查表查表由7级精度北京航空航天大学机械设计基础课程设计-10-由表27-4取m=3mm，则20，94.6693，由于,互质，故可行。校核传动比误差=(4.65-4.733)/4.733=-0.018，满足。计算齿面接触应力由式27-5，计算，由图27-17查得2.42由表27-15查得189.8√MPa，0.875，其中：由表27-5可得cos31.32° cos23.09°由于无变位，啮合角20°,故12tantan`tantan`1.7011，直齿轮查表27-7知1.5，图27-6知1.1查表27-8知，其中2?2486.67N62.167100/1 1.305由表27-9得到，其中非对称支撑，调制齿轮级精度，则66，42，701调制齿轮657.97755.44MPa692.69MPa657.97692.69MPa合适，无需调整尺寸。从而657.b.计算许用接触应力其中总工作时间从而得 由表由表从而c.c.c.c.验算合适⑤确定主要传动尺寸模数中心距取齿宽⑥齿根弯曲疲劳强度验算a.a.a.a.齿根弯曲应力计算查表北京航空航天大学机械设计基础课程设计-11-0.6 1·101.394从而.97计算许用接触应力其中由图27-27知0.98，1.10总工作时间163001048000h,从而得601.1110?2.34101.14 由表27-18接触强度尺寸系数1.0，1由表27-17取最小安全系数1.05，从而755.44MPa692.69MPa验算：657.97692.69MPa合适，无需调整尺寸。60.00279.00模数m=3中心距2?169.5 170齿宽60，66，60齿根弯曲应力计算查表27-7知K1.5，图27-6知K1.110σ136.99MPa其他如下K：K：Y：Y：Y：从而由知b.b.b.b.许用弯曲应力 从而由知北京航空航天大学机械设计基础课程设计-12-其他如下：：由图27-9知K1.38，：由表27-8知K1.447其中，Y0.250.75ε?ε1.701：由图27-20知Y2.62Y2.15：Y0.691：由图27-22知，Y1从而由 σ136.99MPaσ124.85MPa许用弯曲应力：由图27-30知300/270/：由表2717知1.251.00.890.9221.0从而由427/σ124.85MPa427/397.4/合格c.c.c.c.校核 ⑦主要尺寸汇总模数压力角3.3低低低低速级齿轮设计速级齿轮设计速级齿轮设计速级齿轮设计项目-内容①材料和精度等级同高速级②初估小带轮直径因采用闭式软齿面传动齿轮分度圆直径由附 由表由表则由附北京航空航天大学机械设计基础课程设计-13-397.4/校核：，合格模数m=3压力角=20°60.00279.003mm0.250.75mm3.75mm2 ?170mm设计计算依据和过程同高速级因采用闭式软齿面传动，按齿面接触强度初估小齿轮分度圆直径。由附B-1，756，1.4，则343.1表27-14，取1.0，由表27-24查得，接触疲劳强度710580639522，由附B-2得，计算结果按齿面接触强度初估小105取③ 确定基本参数校核圆周速度ν由表初取齿数m=60/21=则由于校核传动比误差Δ=(④校核齿面接触疲劳强度a.a.a.a.计算齿面接触应力由式由图由表而其中由于无变位北京航空航天大学机械设计基础课程设计-14- 17661.4343.11.05223.38113.381100.881mm105校核圆周速度v和精度等级6010000.446m/s由表27-1选取8级精度,初取齿数32108.2m=60/21=3.281，由表27-4取m=3mm,35，118.335，取118由于,互质，故可行。校核传动比误差 =(3.371-3.381)/3.381=-0.0028，满足。计算齿面接触应力由式27-5，计算由图27-17查得2.42，由表27-15查得189.8√MPa，0.861，其中：由表27-5可得cos27.26°cos22.47°由于无变位，啮合角20°,故35118 616.201755.44MPa692.69MPa616.201692.69MPa合适，无需调整尺寸。查表查表由7级精度从而b.计算许用接触应力其中总工作时间 从而得由表北京航空航天大学机械设计基础课程设计-15-12tantan`tantan`1.7751，直齿轮查表27-7知1.5，图27-6知1.05查表27-8知，其中2?6535.24N93.36100/11.349 由表27-9得到，其中非对称支撑，调制齿轮级精度，则0.61·101.394从而11616.201计算许用接触应力其中由图27-27知0.98，1.10总工作时间163001048000h,从而得601.1110?2.3410 1.14由表27-18接触强度尺寸系数1.01775调制齿轮10由表从而c.c.c.c.验算合适⑤确定主要传动尺寸模数中心距 取齿宽⑥齿根弯曲疲劳强度验算a.a.a.a.齿根弯曲应力计算查表其他如下K：K：Y：Y：Y：从而由知北京航空航天大学机械设计基础课程设计-16-由表27-17取最小安全系数1.05，从而755.44MPa692.69MPa 验算：616.20692.69MPa合适，无需调整尺寸。105354模数m=3中心距2?229.5230齿宽105，110，105齿根弯曲应力计算查表27-7知K1.5，图27-6知K1.05其他如下：：由图27-9知K1.42， ：由表27-8知K1.487其中，Y0.250.75ε?ε1.775：由图27-20知Y2.42Y2.25：Y0.673：由图27-22知，Y1从而由σ187.663MPaσ187.017MPa σ187.663MPaσ187.017MPa427/397.4/合格b.b.b.b.许用弯曲应力从而由知c.c.c.c.校核⑦主要尺寸汇总模数 北京航空航天大学机械设计基础课程设计-17-许用弯曲应力：由图27-30知300/270/：由表2717知1.251.00.890.9221.0从而由427/397.4/校核：，合格模数m=3，压力角=20°105.00354.003mm 0.250.75mm3.75mm2?230mm四四四四、、、、轴的设计轴的设计轴的设计轴的设计4.1高速轴的设计高速轴的设计高速轴的设计高速轴的设计项目-内容①材料和热处理根据轴的使用条件 硬度②初估轴径查表取并初取轴承处③空间受力分析根据减速器箱体尺寸169.则空间受力如下其中④支反力和弯矩图a.a.a.a.yoz北京航空航天大学机械设计基础课程设计-18-轴的设计轴的设计轴的设计轴的设计设计计算依据和过程根据轴的使用条件，选择40Cr，正火，硬度HB=241-286查表26-3，取C=100，则由式26-2 ?得19.8425并初取轴承处30，齿轮处35根据减速器箱体尺寸，取L55mm,L.5mm,L100mm则空间受力如下其中，2?2491.0Ntan906.65N0yoz面支反力计算结果 25初取轴承处30，齿轮处352491.0N906.65N011301109301m弯矩图如下b.由弯矩图如下⑤合成弯矩合成弯矩合成弯矩图如下北京航空航天大学机械设计基础课程设计-19-205.48 1794.1911301.4109301m弯矩图如下：xoz面支反力及弯矩及知1887.45603.55103810弯矩图如下合成弯矩104423109301合成弯矩图如下 103810104423⑥转矩⑦当量弯矩按脉动循环考虑则危险截面当量弯矩当量弯矩图如下⑧校核轴的强度由表而均小于故合格北京航空航天大学机械设计基础课程设计-20-74.73，由B端输入，转矩图如下按脉动循环考虑，取 751300.58则危险截面当量弯矩117581113061当量弯矩图如下由表26-4知7543.55MPa 26.37MPa均小于75故合格10930174.73117581113061合格⑨轴设计图 4.2中速轴的设计中速轴的设计中速轴的设计中速轴的设计项目-内容①材料和热处理根据轴的使用条件硬度②初估轴径查表取并初取轴承处③空间受力分析根据减速器箱体尺寸92.5则空间受力如下其中④支反力和弯矩图a.a.a. a.yoz北京航空航天大学机械设计基础课程设计-21-设计计算依据和过程根据轴的使用条件，选择40Cr，调质，硬度HB=241-286查表26-3，取C=102，则由式26-2?得33.635并初取轴承处40，齿轮处45根据减速器箱体尺寸，取L56mm,L5mm,L78mm则空间受力如下其中，2?2435.13N886.3N02?6470.5N 2355.6N0yoz面支反力计算结果33.6初取轴承处40，齿轮处452435.13N886.3N06470.5N2355.6N 08065.7弯矩图如下b.弯矩图如下北京航空航天大学机械设计基础课程设计-22-144.031325.38065.7103373m弯矩图如下：xoz面支反力及弯矩4061.154844.5227424377871弯矩图如下 103373m227424377871⑤合成弯矩合成弯矩合成弯矩图如下⑥转矩⑦当量弯矩按脉动循环考虑则危险截面当量弯矩当量弯矩图如下⑧校核轴的强度由表而北京航空航天大学机械设计基础课程设计-23-合成弯矩227567391756合成弯矩图如下339.7， 按脉动循环考虑，取751300.58则危险截面当量弯矩301008438511当量弯矩图如下由表26-4知7548.1MPa227567391756 339.7301008438511合格小于⑨轴设计图4.3低速轴的设计低速轴的设计低速轴的设计低速轴的设计项目-内容①材料和热处理根据轴的使用条件硬度②初估轴径查表取并初取轴承处 ③空间受力分析根据减速器箱体尺寸150mm则空间受力如下其中北京航空航天大学机械设计基础课程设计-24-小于75，故合格设计计算依据和过程根据轴的使用条件，选择40Cr，调质，硬度HB=241-286查表26-3，取C=102，则由式26-2?得49.9550并初取轴承处55，齿轮处60根据减速器箱体尺寸，取L 70mm,Lmm,L93mm则空间受力如下其中，2?6357.7N2314N0计算结果49.9初取轴承处55齿轮处602 ?6357.7N2314N0④支反力和弯矩图①yoz弯矩图如下②弯矩图如下⑤合成弯矩合成弯矩北京航空航天大学机械设计基础课程设计-25-yoz面支反力7326.712.63500001001.7m弯矩图如下：xoz面支反力及弯矩2202.3 4155.4330353弯矩图如下合成弯矩3500003303533500001001.7m330353350000合成弯矩图如下⑥转矩⑦当量弯矩按脉动循环考虑 则危险截面当量弯矩当量弯矩图如下⑧校核轴的强度由表而小于⑨轴设计图北京航空航天大学机械设计基础课程设计-26-合成弯矩图如下1125.3，按脉动循环考虑，取751300.58则危险截面当量弯矩731517740597当量弯矩图如下由表26-4知 7544.5MPa小于75，故合格3303531125.3731517740597 合格五五五五、、、、轴承的选择与校核轴承的选择与校核轴承的选择与校核轴承的选择与校核5.1高速轴轴承高速轴轴承高速轴轴承高速轴轴承项目-内容①轴承选择由d=30mm6206②轴承受力分析由轴上受力可知轴向力③当量动载荷由则当量动载荷于是 ④轴承校核查表而于是得5.2中速轴轴承中速轴轴承中速轴轴承中速轴轴承项目-内容①轴承选择由d=40mm6208②轴承受力分析由轴上受力可知北京航空航天大学机械设计基础课程设计-27-轴承的选择与校核轴承的选择与校核轴承的选择与校核轴承的选择与校核设计计算依据和过程d=30mm以及轴的运转特点，选择深沟球轴承6206由轴上受力可知A、B轴承所受径向力1898.6N 1893.0N轴向力0（），取安全系数1.1则当量动载荷2088.5N，2082.3N于是P=2088.5N查表6-63知19.5kN3于是得16.1 满足设计要求设计计算依据和过程d=40mm以及轴的运转特点，选择深沟球轴承6208由轴上受力可知A、B轴承所受径向力4063.7N5022.5N计算结果选择深沟球轴承深沟球轴承62061898.6N1893.0N P=2088.5N满足设计要求计算结果选择深沟球轴承深沟球轴承62084063.7N5022.5N轴向力③当量动载荷由则当量动载荷于是④轴承校核查表而于是得5.3 低速轴轴承低速轴轴承低速轴轴承低速轴轴承项目-内容①轴承选择由d=55mm6211②轴承受力分析由轴上受力可知轴向力③当量动载荷由则当量动载荷于是④轴承校核查表而于是得北京航空航天大学机械设计基础课程设计-28-轴向力0（），取安全系数1.1则当量动载荷4470.1N，5524.8N 于是P=5524.8N查表6-63知29.5kN3于是得25.4满足设计要求设计计算依据和过程d=55mm以及轴的运转特点，选择深沟球轴承6211由轴上受力可知A、B轴承所受径向力7650.5N 4155.4N轴向力0（），取安全系数1.1则当量动载荷8415.6N，4570.9N于是P=8415.6N查表6-63知43.2kN3于是得25.8满足设计要求 P=5524.8N满足设计要求计算结果选择深沟球轴承深沟球轴承62117650.5N4155.4NP=8415.6N满足设计要求六六六六、、、、键的选择与校核键的选择与校核键的选择与校核 键的选择与校核6.1高速轴高速轴高速轴高速轴的键的键的键的键项目-内容①Φ35处的键选用普通平键初取键选择递扭矩由键的校核公式知由表因此②Φ25处的键选用普通平键初取键择L=56mm扭矩由键的校核公式知 由表因此6.2中速轴的键中速轴的键中速轴的键中速轴的键项目-内容①Φ50处的键1选用普通平键初取键选择递扭矩北京航空航天大学机械设计基础课程设计-29-键的选择与校核键的选择与校核键的选择与校核键的选择与校核设计计算依据和过程选用普通平键（圆头）连接，材料45钢。初取键b×h=10mm×8mm，由轮毂长为66mm选择L=50mm，从而`40mm，又知传递扭矩T74.98N·M由键的校核公式知： 4`26.6MPa由表33-1知100120因此，合格。选用普通平键（圆头）连接，材料45钢。初取键b×h=8mm×7mm，由轮毂长为62mmL=56mm，从而`48mm，又知传递扭矩T74.73N·M 由键的校核公式知：4`35.4MPa由表33-1知5060因此，合格。设计计算依据和过程选用普通平键（圆头）连接，材料45钢。初取键b×h=14mm×9mm，由轮毂长为60mm 选择L=56mm，从而`42mm，又知传递扭矩T339.7N·M计算结果66mm又知传普通平键材料45钢b×h=10×8L=50mm62mm选又知传递普通平键材料45钢b×h=8×7L=56mm计算结果60mm又知传普通平键材料45钢 b×h=14×9L=56mm由键的校核公式知由表因此②Φ50处的键2选用普通平键初取键选择传递扭矩由键的校核公式知由表因此6.3低速轴的键低速轴的键低速轴的键低速轴的键项目-内容③Φ60处的键选用普通平键初取键 选择传递扭矩由键的校核公式知由表因此④Φ45处的键选用普通平键初取键选择递扭矩北京航空航天大学机械设计基础课程设计-30-由键的校核公式知：4`79.9MPa由表33-1知100120 因此，合格。选用普通平键（圆头）连接，材料45钢。初取键b×h=14mm×9mm，由轮毂长为110mm选择L=100mm，从而`86mm，又知传递扭矩T339.7N·M由键的校核公式知：4`39.0MPa由表33-1知 100120因此，合格。设计计算依据和过程选用普通平键（圆头）连接，材料45钢。初取键b×h=18mm×11mm，由轮毂长为105mm选择L=100mm，从而`82mm，又知传递扭矩T1125.3N·M由键的校核公式知： 4`83.2MPa由表33-1知100120因此，合格。选用普通平键（圆头）连接，双键，材料45钢初取键b×h=14mm×9mm，由轮毂长为64mm选择L=56mm，从而`42mm，又知传递扭矩T1114.0N·M mm又知普通平键材料45钢b×h=14×9L=100mm计算结果105mm又知普通平键材料45钢b×h=18×11L=100mm钢。64mm又知传普通平键，双键材料45钢b×h=14×9L=56mm由键的校核公式知 由表因此北京航空航天大学机械设计基础课程设计-31-由键的校核公式知：42`101.8MPa由表33-1知100120因此 ，合格。七七七七、、、、减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸7.1箱体箱体箱体箱体名称箱盖壁厚箱座壁厚箱盖凸缘厚度箱座凸缘厚度地脚螺钉直径地脚螺钉数目轴承旁连接螺钉直径箱盖与箱座连接螺钉直径轴承端盖螺钉直径窥视孔盖螺钉直径定位销直径 起盖螺钉直径大齿轮顶圆与内壁距离齿轮端面与内壁距离轴承距内壁距离两级齿轮轴向间距轴承端盖外径轴承端盖凸缘厚度箱盖肋厚箱座肋厚北京航空航天大学机械设计基础课程设计-32-减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸减速器各部分尺寸符号尺寸98141220 416箱盖与箱座连接螺钉直径121081010?1210410114 13215212mm7mmmm8mm mmmm7.2润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择设计项目高速轴密封中间轴密封低速轴密封轴承齿轮7.3箱体附件设计箱体附件设计箱体附件设计箱体附件设计设计项目通气器指标 1.5302032413油标指标：535排油螺塞指标：30303北京航空航天大学机械设计基础课程设计-33-润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择润滑及密封形式选择设计内容密封装置密封装置密封装置密封装置毡圈密封，38，挡油板内密封挡油板内密封 毡圈密封，58，挡油板内密封润滑剂润滑剂润滑剂润滑剂的选择的选择的选择的选择油润滑油润滑设计内容指标：201.5,64，16,6,，80，70,,13,28,,80,53.1,41,10,3,3：12 4,16,6,12,8,5,26,22，35选用：181.5,17.8,30,24.2,21,30,15,4,3,1,30管螺纹六角螺塞及其组合件挡油板内密封挡油板内密封挡油板内密封设计结果选用C型油标管螺纹六角螺塞及其组合件八八八 八、、、、参考文献参考文献参考文献参考文献1机械设计基础（下册版，2005年2月2机械设计综合课程设计8月3宝钢减速器图册，沈成孝主编04732/·64北京航空航天大学机械设计基础课程设计-34-参考文献参考文献参考文献参考文献下册），吴文祥等主编，北京：北京航空航天大学出版社出机械设计综合课程设计，王之栋、王大康主编，北京：机械工业出版社沈成孝主编，北京：机械工业出版社北京航空航天大学出版社出机械工业出版社，2007年7111'