博氏高支模专项施工方案结构设计 30页

'博氏高支模专项施工方案结构设计一、工程概况工程基本情况工程名称博氏化妆品有限公司厂区工程地点广州从化开发区周边环境本工程左临拜奇厂区，右边是思飞化学品，后面为琳氏化妆品，工地正门为振兴路，周边环境良好，现场三通一平也已满足施工要求。建筑面积（m2）14882.01建筑高度（m）21.00m基础形式天然基础主体结构框架抗震等级四级抗震设防烈度6度地上层数4层地下层数1层标准层层高（m）首层层高5.5m，标准层层高4.5m各责任主体名称建设单位广州博氏化妆品有限公司设计单位武汉市建筑设计院珠海分院施工单位珠海市诚信水利水电建设有限公司监理单位广州市云兴建设工程监理有限公司项目经理吴柱辉总监理工程师余健勇技术负责人易修波专业监理工程师杨良东（一）、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。（二）、技术保证条件1、安全网络30 2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。30 二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]。三、施工计划（一）、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。（二）、施工准备1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。四、施工工艺技术30 （一）、施工工艺（1）先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（2）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除模板，严禁在同一垂直面上施工。（3）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（4）拆除模板应按顺序进行，如大梁的支撑架，应先从跨中开始分别向两端对称进行，在拆除水平杆时，应先拆除最上层的，再依次往下，直至最后一道水平杆，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。（5）在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在达到100%后方可拆除。（6）拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。（7）拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚水板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。（8）模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。（9）模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。（10）侧模：拆模时混凝土强度不得低于1Mpa或拆除时不出现掉棱、缺角。（11）悬臂构件：结构跨度≤2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，>2m的要求达到100%后方可拆除。30 （12）圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。（二）、质量标准主控项目：（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板尖具有承受上层荷载的承载能力，立柱铺设配套底座。（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1、模板安装的一般要求，观察检查。（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。3、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置（mm）330 目预埋管、预留孔中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺栓中心线位置（mm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安装轴线位置（mm）5允许偏差底模上表面标高（mm）±5截面内部尺（mm）基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5（三）、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100%。一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受操作。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。（四）、施工注意事项1、避免工程质量通病1.1模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。1.2梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：30 A、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。1.3板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：A、搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。B、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。C、板模按规定起拱。1.4钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求。1.5钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安装足够的交叉支撑，钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管脚手架不产生位移。2、主要安全技术措施2.1支撑过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。2.2拆模时应搭设工作平台。2.3拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。2.4避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。2.5施工过程剪刀撑、水平撑（水平钢管）不能任意拆除。2.6梁上设有砼柱的砼梁其模板支撑必须在砼强度达到设计强度的100%才能拆除。30 2.7后浇带其模板支撑必须在砼强度达到设计强度后才能拆除。3、成品保护3.1坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。3.2材料应按编号分类堆放。3.3使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。3.4钢管脚手架支撑可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。3.5搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则；以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一个位置上。六、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。30 4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。七、施工顺序门式架支顶施工顺序定好水平控制标高、柱模板安装一→梁板竖向支顶安装（含纵横向水平拉杆及剪刀撑）一→架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托托板上一→梁底模板及侧模板安装一→架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托托板上一→楼板模板安装一→模板、支顶验收一→柱混凝土浇筑一→梁板钢筋绑扎一→梁板混凝土浇筑一→混凝土养护一→松下门式脚手架可调顶托一→拆除梁、板模板，清理模板一→拆除水平拉杆、剪力撑及门式脚手架。八、主要施工方法及质量保证措施1.高支模施工1.1.门式脚手架支顶安装（1）、支顶安装前，应根据图纸设计所规定的梁底及板底标高确定门式脚手架的安装层数及选用门式脚手架的型号。（2）、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要进行调平校直，然后逐层向上安装。在每住上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑并锁紧。门式脚手架安装应垂直，上下层脚手架立柱应在同一竖直中心在线。脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须牢固外，本工程应设置纵横水平拉杆，剪力撑纵横向设置，间距少于6.0m，其中框架梁的立柱必须设剪力撑。（3）、支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，应立即整改。1.2.梁板模板安装（1）、梁模板的安装；先在楼面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管、门式架支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放80mm×80mm木枋，固定后在木枋上安装梁底龙骨，30 龙骨采用80mm×100mm木枋。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。考虑到梁跨度均＞4m，梁底模板按跨度0.1%起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，在钢筋安装完成再安装侧模、压脚板及斜撑，梁侧模板在中部加M12穿梁对拉螺栓。梁高小于1000mm的梁再安装完成梁底模、侧模后就安装钢筋，其余施工步骤基本同大梁。（2）、楼面模板的安装：通线调整钢管、门式架支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设80mm×80mm木枋（大龙骨），固定后架设小龙骨（80mm×100mm木枋）然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1%起拱。（3）、悬挑梁起拱值：1/150，1为悬挑梁的长度。（4）、为更有利于拆模，所有模板表面均涂刷脱模剂。1.3.模板支顶安装质量保证措施（1）、在高支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。门架及其配件的规格、性能、质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定。钢管统一严格选用Φ48×3.0以上，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中HRB235级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈独，无弯曲变形。扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。（2）、由于本高支模系统均为大跨度结构，在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。（3）、门架要设置扫地杆；在两个门架竖向连接处，加设水平杆，比保持门架的稳定。钢管立柱边要设扫地杆。（4）、门架支顶安装时要求每一层门架，就要加一道钢管水平拉杆。（5）、模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。（6）、可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200mm(底座为150mm)，可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200mm(底座为150mm)时采取增加一度水平拉杆的固定措施。30 （7）、剪力撑、水平拉杆应紧随门架的安装及时设置。（8）、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁紧状态。（9）、模板安装允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸＋4、-5层高垂直度8相邻两板表面高低差2表面平整度5（10）、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及±2.0支架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差±1/600及＋3.0支架整体±L/600及±50注：h－步距；H－支架高度；I=跨距；L－支架长度1.4.模板拆除（1）、拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＜2，≥8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬壁－≥10030 构件（2）、拆除顺序：先装后拆，后装先拆。（3）、拆除模板支顶时，先将门式架、钢管支顶可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。九、劳动计划本项目拟投入的劳动人员如下表数量（人）备注管理人员8安全员2质量员1架子工35根据工程实际情况增减作业人员木工60根据工程实际情况增减作业人员十、高支模计算30 计算门架的几何尺寸图一、参数信息30 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.80；门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):5.50；承重架类型设置:MF1219；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:Φ48×3.5；立杆钢管类型:Φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：湿地松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方:80×80mm；梁底纵向支撑截面类型：木方:80×80mm；梁底横向支撑间隔距离(mm)：120.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：4；主楞间距为：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞合并根数：2；30 次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48.659kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)30 1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×1.8×1.8/6=54cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.125×21.96×2502=1.72×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.72×105/5.40×104=3.177N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.177N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×2504/(384×9500×4.86×105)=0.242mm；30 面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值ν=0.242mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：30 其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=150mm；内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×150.002=4.99×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.15=6.039kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.99×104/6.40×104=0.78N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.78N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×2.56×106)=0.363mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.363mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×82×2/6=170.67cm3；I=8×83×2/12=682.67cm4；（1）.外楞抗弯强度验算30 其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.098kN·m；其中，F=1/4×q×h=4.392，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.10×106/1.71×105=6.434N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=6.434N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=4.392kN；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=6826666.667mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×4392.000×500.003/(100×10000.000×6826666.667)=0.130mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.13mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.13mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；30 A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.25=3.05kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.05kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=120.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×（24+3）×0.8×0.25×0.9=5.832kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.25×0.9=0.094kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.4×2×0.25×0.9=0.63kN/m；q=q1+q2+q3=5.832+0.094+0.63=6.557kN/m；30 面板的最大弯距：M=0.1×6.557×1202=9441.36N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.250×103×18.0002/6=13500.000mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9441.360/13500.000=0.699N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=0.699N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+3.00)×0.800+0.35）×0.25=5.49N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=120.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=25.000×1.8003/12=12.150cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=120/250=0.48mm；面板的最大挠度计算值:ν=30 0.677×5.488×1204/(100×9500×1.22×105)=0.007mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.007mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.48mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:80×80mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+3）×0.8×0.12=2.592kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35×(2×0.8+0.25)/0.25×0.12=0.126kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2×0.12=0.24kN/m；恒荷载设计值：q=1.2×2.592×0.9+1.2×0.126×0.9=2.935kN/m；活荷载设计值：P=1.4×0.24×0.9=0.302kN/m；线荷载标准值：q=2.935+0.302=3.238kN/m；30 简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)30 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=0.403kN；横向支撑杆最大弯矩值为M=0.22kN·m；横向支撑的最大受弯应力计算值：σ=0.22×106/85333.33=2.574N/mm2；截面抗剪强度必须满足：梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×0.403×103/(2×80.000×80.000)=0.094N/mm2；横向支撑的最大挠度：ν=0.874mm；横向支撑的允许挠度:[ν]=1219.000/250=4.876mm；横向支撑的最大应力计算值2.574N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值0.094N/mm2小于抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度ν=0.874mm小于最大允许挠度[ν]=4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用木方:80×80mm。30 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+3）×0.8×0.25×0.12/2=0.324kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35×(2×0.8+0.25)×0.12/2=0.039kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2×0.25×0.12/2=0.03kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×（0.324+0.039)+1.4×0.030=0.477kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图30 梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)30 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.398kN·m最大剪力：V=2.459kN最大变形（挠度）：ν＝0.794mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；W=80.000×80.0002/6=85333.333mm3[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=17.000N/mm2；[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1000.000/250=4.000mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.398×106/85333.333=4.666N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值4.666N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ν=0.794mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×2.459×103/(2×80.000×80.000)=0.576N/mm2；30 梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值0.576N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到，脚手架自重合计NGk1=1.002×5.5/1.95=2.826kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((5×1.950)/(4×(1.000+1.219)))=47.69每米脚手架高中剪刀撑自重：2×37.632×10-3/sinα=0.102kN/m；水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：37.632×10-3×(1.000+1.219)/(5×1.950)=0.009kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=(0.102+0.009+0.057+0.010)×5.500=0.978kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)30 1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+3.000）×0.250×0.800×1.000=5.400kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350×(2×0.800+0.250)×1.000=0.648kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=5.400+0.648=6.048kN；静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×5.500+NGk3=26.969kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.250×1.000=0.500kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG--脚手架的静荷载标准值，NG=26.969kN；　　NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=0.5kN；经计算得到，N=33.063kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=33.063kN；　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，φ=0.566；　　k--调整系数，k=1.13；30 　　k0--一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；　　i--门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm；　　h0--门架的高度，h0=1.93m；　　I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4.89cm2；　　h1--门架加强杆的高度，h1=1.54m；　　I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；　　f--门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积，A=9.78cm2；　　I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89cm4；　　I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891cm4经计算得到，Nd=90.782kN。立杆的稳定性计算N