A地块一期工程模板工程施工方案结构设计 78页

'御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案A地块一期工程模板工程施工方案结构设计1、编制依据：1.1本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）、工程地质报告；1.2相关规范和手册：《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《木结构设计规范》（GB50005-2003）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工手册》2、工程概况括地下车库、1#～4#楼、会所、及3栋别墅工程。地下室1层，1#和4#楼30层，2#和3#楼28层，会所1层，别墅3层。地下室层高3.95～4.45m，1#～4#楼主楼层高3.00m，会所一层层高5.85m，别墅一层层高3.95m、二～三层层高3.00m。结构形式为框架-剪力墙。剪力墙厚度最小200、最大350。框架柱为方柱，地下室柱尺寸有500×500、550×550、600×600。主体柱尺寸有400×400、500×500，550×77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案550。地下室顶板梁尺寸较大的有350×700、400×1000，400×1200、400×1300、400×1400，1#～4#楼主体梁尺寸较大的有200×400、200×450，别墅框架梁尺寸有250×600、250×700，会所框架梁尺寸较大的有350×1000、350×1200和350×1400。地下室顶板厚度200，二层以上楼板厚度有120、150。3、施工安排3.1施工进度安排本工程混凝土施工部位为地下及地上结构，具体的工程进度安排见工程进度计划表。3.2劳动力组织项目经理：1人材料员：1人技术负责：1人试验员：1人施工负责：1人测量员：3人质量员：1人施工员：2人安全员：1人工人：80人4、施工准备4.1技术准备（1）组织施工管理人员和技术人员对图纸进行自审，认真熟悉图纸并且参加设计交底和图纸会审，对交底内容进行学习。（2）工长认真学习有关规范和规程，对施工班组和作业人员进行施工技术交底根据图纸对各部位模板及支撑体系等所用材料、机具设备进行统计，提出模板工程材料用量计划报材料部门组织订货，保证材料供应及时。（3）成立项目部和作业队伍的双重控制小组，对模板工程施工进度、质量、安全、文明施工等全面负责。4.2生产准备对模板工程施工所必需的机具设备和周转材料，施工前由材料部门采购齐全。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案5、模板支设方案5.1垫层模板支设方案垫层厚度为100mm,垫层模板采用60×100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木外边用短钢筋打入土层进行固定。5.2基础模板支设方案（1）本工程筏板基础底部要做防水层，而且基础梁为下沉式设计，所以基础梁、电梯井、排水沟、集水坑的下沉砼部位以及筏板外周边的模板采用砖模形式，砖模用M7.5水泥砂浆砌MU7.5灰砂砖，并用1：2.5水泥砂浆找平，砖模厚240mm。（2）筏板面至止水带以下砼外墙的吊模支设如下图所示，砼外墙吊模下底板马凳适当加密，以保证吊模支设稳固。（3）筏板后浇带采用止水钢板，模板支设如下图所示：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案5.3框架柱模板支设方案柱子模板采用18㎜木胶合板，用60×80㎜方木作模板内楞，其间距不大于250mm。柱子截面尺寸小于500mm时用60×80㎜方木作模板外楞，外楞竖向间距不大于500mm，外楞有步步紧拉结。柱子截面尺寸500mm以上且小于700mm时用双钢管作外楞，外楞竖向间距500mm，外楞用M14对拉螺杆拉结。柱子截面尺寸在700mm以上时在柱中另增设M14对拉螺杆拉结。方柱模板支设如下图所示：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案5.4剪力墙模板支设方案剪力墙两侧模板采用18㎜木胶合板，模板外用60×80㎜竖向方木作内楞，其水平间距225mm，用双钢管作外楞，双钢管外楞竖向间距500mm；两侧双钢管用M14对拉螺杆对拉，对拉螺杆间距按@450×450，对拉螺杆用蝴蝶扣件拉结；地下室外墙和水池壁对拉螺栓加焊止水片，止水片尺寸50×50mm，止水片与螺栓应满焊严密。地下室外墙及水池壁的M14对拉螺杆埋在砼内，拆模后将伸出砼表面的螺杆头割掉，并用水泥砂浆封堵；内墙对拉螺栓套Ф20硬质塑料套管（以便周转利用）。剪力墙模板支设如下图所示：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案5.5梁板模板支设方案5.5.1梁板模板支撑体系梁板模板支撑体系的选择与适用范围：本工程选用三种模板支撑体系，分别为门架支撑体系、钢管架支撑体系、木支撑体系。地下室顶板、3#楼和4#楼一层梁板的模板支撑采用门架支撑；1#楼和2#楼一层梁板、地下室斜坡车道梁板、主楼挑出外墙的梁板以及会所斜屋面的模板支撑采用钢管架支撑。1#～4#楼及别墅三层以上（含三层）梁板的模板支撑采用木支撑体系。5.5.2地下室顶板的梁板模板（门架支撑体系）地下室顶板梁尺寸较大的有350×700、400×1000，400×1200、400×1300、400×1400，楼板厚度150。梁板模板采用18mm厚木胶合板。梁侧模板用60×80mm方木作模板压条，梁高不大于700mm时，梁两侧模板根部的方木压条用步步紧拉结（见示意图1）。梁高1000mm时梁两侧模板根部的方木压条用步步紧拉结，梁侧模板中部位置增设一道77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案M14螺杆对拉（见示意图2），梁高1200～1400mm时梁侧模板设二道M14螺杆对拉（见示意图3）。当梁高不大于700mm时，梁底模板横向支撑方木采用60×80mm，梁高1000mm以上时，梁底模板横向支撑方木采用50×100mm，梁底纵向支撑钢管采用单钢管。楼板底模板横向支撑方木采用60×80mm，板底纵向支撑钢管采用单钢管（见楼板支模图）。梁板底模板支撑采用门架支撑，门架纵横间距均为0.9m。门架型号为MF1219，见下图所示，门架几何尺寸:b(mm):1219.00、b1(mm):750.00、h0(mm):1930.00、h1(mm):1536.00、h2(mm):100.00、步距(mm):1950.00，加强杆的钢管类型:φ48×3，立杆钢管类型:φ48×3。梁模板支撑门架与板模板支撑上架连成整体，纵横双向拉结，门架底部离地面200mm高设置一道扫地杆，从门架底至顶部搭设剪刀撑，纵横向均满搭设。梁高1000以上时，在梁底增设一排钢管支撑杆。1--立杆；2--立杆加强杆；3--横杆；4--横杆加强杆门架的几何尺寸图77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案5.5.31#楼和2#楼一层梁板、会所斜屋面梁板及地下室斜车道模板（钢管架支撑体系）会所斜屋面的框架梁尺寸较大的有350×1000和350×1200。1#和2#楼一层板厚度180mm。梁板模板采用18mm厚木胶合板。梁侧模板用60×80mm方木作模板压条，梁高不大于700mm时，梁两侧模板根部的方木压条用步步紧拉结（见5.5.2节示意图1）。梁高1000mm时梁两侧模板根部的方木压条用步步紧拉结，梁侧模板中部位置增设一道M14螺杆对拉（见5.5.2节示意图2），梁高1200～1400mm时梁侧模板设二道M14螺杆对拉（见5.5.2节示意图3）。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案当梁高不大于700mm时，梁底模板横向支撑方木采用60×80mm，梁高1000mm以上时，梁底模板横向支撑方木采用50×100mm，梁底纵向支撑钢管采用单钢管。楼板底模板横向支撑方木采用60×80mm，板底纵向支撑钢管采用单钢管（见板支模图）。梁底模板支撑架水平钢管步高不大于1.5m，支撑架立管纵横向间距1000mm，400×1200mm的大梁在梁底增设一排梁底支撑钢管支撑梁底模板，见示意图4和示意图5：1#和2#楼一层板厚度为180，板底模板采用18mm厚木胶合板，板底模板支撑方木采用60×80mm板底模板支撑钢管架立管纵横间距1000mm，水平钢管步距1800mm。梁模板支撑架与板模板支撑架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，并设剪刀撑、扫地杆。楼板的模板支设如下图所示：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案地下车库斜坡道梁板的模板支撑也采用钢管架支撑，支撑方法同上。5.5.41#～4#楼及别墅二层以上（含二层）的梁板模板（木支撑体系）1#～4#楼二层以上（含二层）梁尺寸较大的有200×400、200×450，别墅框架梁尺寸较大的有250×600、250×700，二层以上楼板厚度有120mm和150mm。梁板模板采用18mm厚木胶合板。梁侧模板支模方法与地下室顶板梁的梁侧模板支模方法一样，具体见5.5.2节中的梁支模示意图1。梁板底模板采用木支撑架支撑。梁板底模板直接落在木支撑架的帽木上。木支撑架的立杆采用圆木，直径80mm，帽木采用60×80㎜木枋，斜撑方木采用40×60木坊，梁底木支撑纵距不大于400mm，板底木支撑纵横距不大于1000mm。梁底和板底的木支撑架用木拉条拉结连成整体，纵横双向拉结。木支撑梁板模板支设如下图所示：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案6、模板搭设的程序及要求6.1模板搭设的程序搭设模板的支撑系统（支架）à摆搁栅木方à柱头模板压枋à柱头模板、楼板模板à楼板内、外墙柱头模板压枋à模板调整验收à进行下道工序。6.2模板安装的要求⑴对模板施工队伍进行全面详细的安全技术交底。⑵竖向模板支架支承部分安装在基土上时，应加设垫板，如用钢管作支撑时，在垫板上应加钢底座。垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载，基土应坚实，并有排水措施。⑶安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。⑷模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防货覆临时固定设施。⑸现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/1000～3/1000。⑹模板安装作业高度超过2.0m时，必须搭设脚手架或平台。⑺模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框土，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。⑻五级风以上应停止一切吊运作业。⑼在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接模处。⑽拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置足够的临时加固设施。若中途停歇，应将已就位的模板固定牢固。⑾当支撑呈一定角度倾斜，或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。⑿满堂架应沿纵、横向设水平拉杆，其间距按设计规定；在立杆上，下两端20cm处设置纵、横向扫地杆；架体外侧每隔6m设置一道剪刀撑，并沿竖向连续设置，剪刀撑与地面的夹角应为45°～60°77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案当楼层高超过10m时，尚应设置水平方向剪刀撑，拉杆和剪刀撑必须与立柱牢固连接。⒀采用扣件式钢管脚手架作立柱支撑时，其安装应符合下列要求：①钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立杆底部应设置底座及垫板。②立杆必须设置纵横向扫地杆，纵上横下。用直角扣件在离地200mm处与立杆扣牢。③立杆接长必须采用对接扣件连接，且相邻两立杆的对接接头不得在同步内，而隔一根立杆的对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步别具匠心的1/3.搭接接头的长度不应小于1m，且应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm。④扣件式钢管脚手架作组合式格构柱使用时，主立杆间距不得大于1m，纵横杆步距不应大于1.2m，且柱的每一边应于两横杆间加设斜杆。⒁悬挑结构立柱支撑的安装应符合下列要求：①多层悬挑结构模板的上下立柱应保持在同一条垂线上。②多层悬挑结构模板的立柱应连续支撑，并不得少于三层。⒂基础及地下工程模板安装时应符合下列要求：①地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方危险迹象时，应采取安全防范措施后，方可作业。当深度超过2m时，应为操作人员设置上下扶梯。②距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；上、下人员应互相呼应，运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。③斜支撑与侧模的夹角不应小于45º，支撑在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连结牢固。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，再进行上一层模板的安装。④两侧模板间应用水平支撑连成整体。⒃柱模板的安装应符合下列要求：①现场拼装柱模时，应及时加设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60º，不能将大片模板系于柱子钢筋上。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案②四片柱模板就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。③若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。④柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当柱模高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为45º～60º，下端还应有防滑移的措施。⑤边、角柱模板的支撑，除满足上述要求外，在模板里面还应于外边对应的点设置既能承拉又能承压的斜撑。⒄墙模板的安装应符合下列要求：①用散拼定型模板支撑时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方准进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。②采用预拼装的大块墙模板进行支撑安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接固定后方可摘钩。③安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处满铺一层脚手板。④模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑，以保证墙模随时处于稳定状态。⑤当钢楞需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的负楞，搭接长度不得小于墙模宽或高的15％～20％。⑥拼接时的U形卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；两块模板对接接缝处的U形卡应满装。⑦对拉螺栓与墙模板应垂直、松紧一致，并能保证墙厚尺寸正确。⑧墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，就有防止浇筑混凝土时引起临近模板变形的措施。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案⒅独立梁和整体楼盖梁结构模板的安装应符合下列要求：①安装独立梁模板时应设操作平台，高度超过3.5m时，应搭设脚手架并设防护栏。严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。②底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。③安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，侧模多于两块高时，应设临时斜撑。④起拱应在侧模内外楞连接牢固前进行。⑤单片预组合梁模，钢楞与面板的拉结应按设计规定制作，并按设计吊点试吊无误后方可正式吊运安装，待侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。⑥支架立柱底部基土应按规定处理；单排立柱时，应于单排立柱的两边每隔3m加设斜支撑，且每边不得少于两根，斜支撑与地面的夹角应为60º。⒆楼板或平台板模板的安装应符合下列要求：①预组合模板采用桁架支模时，桁架与支点连接应牢固可靠，同时支承应采用平直通长的型钢或木方。②预组合模板块较大时，应加钢楞后吊运。当组合模板为错缝拼配时，板下横楞应均匀布置，并应在模板端穿插销。③单块模就位安装，必须待支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。④U形卡应按设计规定安装。⒇其他结构模板的安装应符合下列要求：①安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。②安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。③在悬空部位作业时，操作人员应系好安全带。6.3质量要求①预埋件和预留孔洞的允许偏差77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预留螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺寸+10.0②现浇结构模板的安装允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查7、浇筑砼时的注意事项⑴在浇筑砼之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合要求；⑵在浇筑砼之前，应检查模板支撑的稳定性以及模板接逢的密合情况。⑶77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案在浇筑砼前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，应清除干净。⑷大模板应浇水加以润湿，但不允许留有积水，湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙应贴严，以防漏浆。⑸在浇筑砼时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。8、模板拆除的要求及程序8.1模板拆除的一般要求⑴拆模时砼的强度应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列规定：①不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。②承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下一表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次构造类型结构跨度(m)按达到设计混凝土强度标准值的非分率计(%)1板≤250>2、≤8752梁、拱、壳≤875>81003悬臂构件≤275>2100③后张预应力混凝土结构或构件模板的拆除，侧模应在预应力张拉前拆除，其混凝土强度达到侧模拆除条件即可，进行预应力张拉必须待混凝土强度达到设计规定值方可进行，底模必须在预应力张拉完毕时方能拆除。④在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案⑤已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。⑥拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。⑵拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。⑶对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20℃，以免发生温差裂缝。⑷种类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。⑸拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。⑹拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。⑺拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应推码整齐并捆牢，才可吊运，否则在空中造成“天女散花”是很危险的。8.2种类模板的拆除⑴基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。⑵现浇楼盖及框架结构拆模一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍à拆柱侧模à拆楼板底模à拆梁侧模à拆梁底模。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案楼板小钢模的拆除，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作，拆除时先拆除钩头螺栓和内外钢楞，然后拆下U形卡、L形插销，再用钢钎轻轻撬动钢模板，用木锤或带胶皮垫的铁锤轻击钢模板，把第一块钢模板拆下，然后将钢模逐块拆除，不得采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。拆下的钢模板不准随意向下抛掷。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。多层楼板模板支柱的拆除，应根据混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的情况通过计算确定。⑶现浇柱模板拆除柱模板拆除顺序如下：拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）à自上而下拆除柱箍或横楞à拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。⑷大模板拆除大模板拆除顺序与模板组装顺序相反，大模板拆除后停放的位置，无论是短期停放还是较长期定放，一定要支撑牢固，采取防倾倒的措施。拆除大模板过程中应注意不损坏混凝土墙体。9、质量保证措施⑴模板的强度、刚度、稳定性控制措施①所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。计算书见后。②现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、围圈、搁栅、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件的尺寸、间距等必须严格控制。⑵原材料控制措施①所有模板、木方、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。②所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。③鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10％以内。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案④每批进场的多层板都必须进行抽样检验，可以采用简单的试验方法，用开水煮6h~8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜无起皮、脱落现象抢救无效即为合格，否则为不合格，不得使用。⑶加工质量控制①作为柱、墙模板背楞和楼板模板搁栅的木方必须用压刨进行双面刨光处理。②多层的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。⑷模板周转控制①所有木模板必须编号，并登记，以备查明周转次数。②多层板的周转次数原则上为不超过5次，当模板周转5次后，必须经评审后才能判定为废品。⑸漏浆控制措施①在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。②严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。③在定型柱模板和定型墙模板的拼缝处和模板与楼板面接触的部分粘贴50mm海绵条。在模板安装和调整好后，如果模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧堵塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。⑹模板清理控制①模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报责任工程师处置。⑺成品保护措施①模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。②拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。③模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。④支完模板后，保持模内清洁。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案⑤应保护钢筋不受扰动。10、安全文明施工10.1安全文明施工⑴大模板落地或周转至另一工作面时，必须一次安放稳固，倾斜角符合75º～80º自稳角的要求。模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或放在施工层上。⑵在支设梁板模板时，满堂架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。⑶保证大模板落地处无任何杂物，当大模板压住任何物体时，不和人工取出，必须用塔吊使之位移后再取出。⑷模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关要求进行。⑸消防水池、积水坑盖板底模的拆除时，应配备便携式风扇保证通风，并配备足够的照明设施。拆除时应至少有三人在下，三人在上，以保证紧急情况发生时能采取有必要的措施。⑹所有模板操作面宽度不小于500mm，且均须满铺跳板，并搭设1.2m的防护架及沙于两道护身栏杆。⑺满堂红模板支撑架超过6m时应满挂水平安全网，并用18号镀锌铁丝绑扎牢固。⑻模板上架设电线和使用电动工具采用的低压电源；登高作业时，各种配件在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上；装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；设临时支撑，防止突然整块塌落。⑼安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑；吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。⑽77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案拆除模板时由专人指挥且必须有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；模板板吊起前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起；雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工；基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工；操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。⑾大模板堆放要求。平模立放满足75º～80º自稳角要求，采用两块大模板板面对板面对放，中间留出50cm作业通道，模板上方用拉杆固定；没有支撑或自稳角不足的大模板（阴阳角模、异型角模）存放于专用插放架里，存放地点硬化，平稳且下垫100mm×100mm方木；大模板按编号分类码放；存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边放置，要垂直于建筑物外边线存放；平模叠放时，垫木必须上下对齐，绑扎牢固；大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定；大模板堆放处严禁坐人或逗留；大模板上操作平台应有护身栏杆，脚手板固定牢固，备好临时上个梯道。10.2环境保护措施⑴在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。⑵模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。⑶模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，推诿在固定堆放场地，待够一车后集中运到堆放场。⑷梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用人工收集，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。11、模板支撑计算书：11.1550×550柱模板计算书77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案计算简图柱截面宽度B(mm):550.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的总计算高度:H=5.08m；根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.000h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取7.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为48.003kN/m2、180.000kN/m2，取较小值48.003kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.003kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=163mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=163.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.50×0.90=25.922kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.922+2.520=28.442kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×28.442×163×163=7.56×104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.56×104/2.70×104=2.799N/mm2；面板的最大应力计算值σ=2.799N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=163.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.50×0.90=25.922kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.922+2.520=28.442kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.442×163.0=2781.590N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2781.590N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2781.590/(2×500×18.0)=0.464N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.464N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=48.00×0.50＝24.00kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=163.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=163/250=0.652mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×24.00×163.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.050mm；面板的最大挠度计算值ω=0.05mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.652mm,满足要求！四、竖楞方木的计算77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为7.5m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.16×0.90=8.450kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.16×0.90=0.822kN/m；q=(8.450+0.822)/1=9.272kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×9.272×500.0×500.0=2.32×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.32×105/6.40×104=3.622N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.622N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.16×0.90=8.450kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.16×0.90=0.822kN/m；q=(8.450+0.822)/1=9.272kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×9.272×500.0=2781.590N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2781.590N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2781.590/(2×60.0×80.0)=0.869N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.869N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.16=7.82kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.82×500.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.136mm；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案竖楞的最大挠度计算值ω=0.136mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为单跨，按集中载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×48×0.9+1.4×4×0.9)×0.163×0.5/2=2.32kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.477kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.865kN.m；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=2.060mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.87kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=162.24N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=162.24N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=2.06mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=550/250=2.2mm；柱箍的最大挠度ω=2.06mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=2.2mm，满足要求!六、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；柱箍为单跨，按简支梁77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×48×0.9+1.4×4×0.9)×0.163×0.5/2=2.32kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.477kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.865kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=2.060mm；1.柱箍抗弯强度验算77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.87kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=162.239N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=162.239N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=2.06mm；柱箍最大容许挠度:[V]=550/250=2.2mm；柱箍的最大挠度V=2.06mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2.2mm，满足要求!11.2地下室墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.000h；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取2.400m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为48.003kN/m2、57.600kN/m2，取较小值48.003kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.003kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.50×0.90=25.922kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=25.922+2.520=28.442kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×28.442×225.0×225.0=1.44×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.44×105/2.70×104=5.333N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=5.333N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.50×0.90=25.922kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=25.922+2.520=28.442kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.442×225.0=3839.619N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3839.619N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3839.619/(2×500×18.0)=0.640N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.64N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48×0.5=24N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=225mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=0.9mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×24×2254/(100×9500×2.43×105)=0.18mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.18mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.9mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.23×0.90=11.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案q=(11.665+1.134)/1=12.799kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×12.799×500.0×500.0=3.20×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=3.20×105/6.40×104=5N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=5N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.23×0.90=11.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(11.665+1.134)/1=12.799kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×12.799×500.0=3839.619N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=3839.619N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×3839.619/(2×60.0×80.0)=1.200N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=1.2N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.23/1=10.80kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.8/1×5004/(100×9500×2.56×106)=0.188mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.188mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×48+1.4×4)×0.22×0.5/2=3.2kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=450mm；外楞最大弯矩:M=0.175×3199.68×450.00=2.52×105N/mm；强度验算公式：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=2.52×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=4.49×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=2.52×105/4.49×103=56.119N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=56.119N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=450.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×48+1.4×4)×0.22×0.5/2=3.2kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×3199.682=9.36×102N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=9.36×102N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×9.36×102/(2×60.0×80.0)=0.292N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.292N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=48.00×0.23×0.50/2＝2.70kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=450.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.40×100/2×4503/(100×210000×1.08×105)=0.125mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.8mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.125mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=48.003×0.45×0.5=10.801kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=10.801kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！11.3地下室400×1400梁模板(门架)计算书77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。1--立杆；2--立杆加强杆；3--横杆；4--横杆加强杆计算门架的几何尺寸图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.40门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):2.50承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3；立杆钢管类型:φ48×3；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数板底横向支撑截面类型：木方:50×100mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管):Φ48×3.5；梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：18.05.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：250；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案次楞合并根数：2；二、梁侧模板内外楞的计算参照墙模板的内外楞验算，在此不再计算。三、穿梁螺栓的计算参照墙模板的穿墙螺栓验算，在此不再计算。四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×（24+1.5）×1.4×0.4×0.9=15.422kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.4×0.9=0.151kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.4×2×0.4×0.9=1.008kN/m；q=q1+q2+q3=15.422+0.151+1.008=16.582kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×16.582×2502=103635N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=103635.000/21600.000=4.798N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=4.798N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.40=14.42N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.000×1.8003/12=19.440cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×14.42×2504/(100×9500×1.94×105)=0.203mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.203mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:50×100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+1.5）×1.4×0.25=8.925kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35×(2×1.4+0.4)/0.4×0.25=0.262kN/m77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2×0.25=0.5kN；均布荷载设计值：q=1.2×8.925×0.9+1.2×0.262×0.9=9.922kN/m；集中荷载设计值：P=1.4×0.5×0.9=0.63kN；均布荷载标准值：q=8.925+0.262=9.187kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:其中，M--计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=9.923kN/mp--作用在模板上的集中荷载设计值；p=0.630kNa--计算简图a段长度；a=（1.219-0.4）/2=0.41mc--计算简图c段长度；c=0.4m最大弯距：M=9.923×0.400×（0.410×1.219-0.400）/8+0.630×1.219/4=0.241kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=50.000×100.0002/6=83333.333mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=11.000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.241×106/83333.333=2.894N/mm2；方木的最大应力计算值2.894N/mm2小于方木抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=9.923×0.400/2+0.630/2=4.284kN；梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×4.284×103/(2×50.000×100.000)=1.285N/mm2；底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=1.285N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中，ω--计算最大挠度(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=9.187kN/m；E--梁底横向支撑弹性模量；E=9.00×103N/mm2；I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667mm4；梁底横向支撑最大挠度计算值ω=9.187×400×(8×12193-4×4002×1219+4003)/(384×9.00×103×4166667)=3.015mm；梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=3.015mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(单钢管):Φ48×3.5。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）×1.4×0.4×0.25/2=1.785kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35×(2×1.4+0.4)×0.25/2=0.14kN77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2×0.4×0.25/2=0.1kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×（1.785+0.140)+1.4×0.100=2.450kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.919kN.m77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案最大剪力：V=10.719kN最大变形（挠度）：ω＝1.290mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=10160mm3；[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=205.000N/mm2；[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1000.000/250=4.000mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.919×106/10160.000=90.443N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值90.443N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=1.29mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:其中，A--钢管的截面面积；梁底纵向支撑受剪应力计算值T=2×10.719×103/(489.000)=43.840N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值43.84N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用Φ51×3mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.34每米脚手架高中剪刀撑自重：2×34.790×10-3×(5×1.000)/cosα/(4×1.950)=0.083kN/m；水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.632×10-3×(5×1.000)/(4×1.950)=0.024kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.117kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）×0.400×1.400×1.000=14.280kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350×(2×1.400+0.400)×1.000=1.120kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=15.400kN/m；静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×2.500+NGk3=16.977kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.400×1.000=0.800kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值，NG=16.977kN/m；　　NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=0.8kN；经计算得到，N=21.492kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=21.492kN；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，Φ=0.544；　　k--调整系数，k=1.17；　　k0--一榀门架的承载力修正系数，k0=0.9；　　i--门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14cm；　　h0--门架的高度，h0=1.93m；　　I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78cm4；　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4.24cm2；　　h1--门架加强杆的高度，h1=1.54m；　　I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78cm4；　　f--门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积，A=8.48cm2；　　A=2×A1=2×4.24=8.48cm2；　　I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36cm4；　　I=I0+I1×h1/h0=10.780+10.780×1536.000/1930.000=19.359cm4经计算得到，Nd=85.112kN。立杆的稳定性计算NMmax=26.098所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。11.5会所350×1000梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.90；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):43.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；二、梁侧模板内外楞的计算参照墙模板的内外楞验算，在此不再计算。三、穿梁螺栓的计算参照墙模板的穿墙螺栓验算，在此不再计算。四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=350×18×18/6=1.89×104mm3；I=350×18×18×18/12=1.70×105mm4；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.35×1.00×0.90=9.64kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.35×0.90=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.35×0.90=0.88kN/m；q=q1+q2+q3=9.64+0.13+0.88=10.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×10.653×0.252=0.067kN.m；σ=0.067×106/1.89×104=3.523N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.523N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.35=9.05KN/m；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.048×2504/(100×9500×1.70×105)=0.148mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.148mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.25=6.375kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1+0.35)/0.35=0.588kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×6.375+1.2×0.588=8.355kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=8.355+1.575=9.930kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×5×10/12=4.17×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(1.000-0.350)/2=0.325m；c=0.350m；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案跨中最大弯距M=0.125×9.930×0.350×0.350+0.5×9.930×0.350×0.325=0.717kN.m；方木最大应力计算值σ=716821.875/8.33×104=8.602N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值8.602N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=9.930×0.350/2=1.738kN；方木受剪应力计算值T=3×1737.750/(2×50.00×100.00)=0.521N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.521N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=6.375+0.588=6.963kN/m；方木最大挠度ω=6.963×350.000×(8×1000.0003-4×350.0002×1000.000+350.0003)/(384×10000.000×4.17×106)=1.150mm；方木的挠度设计值[ω]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度ω=1.150mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.738KN.77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.652kN.m；最大变形Vmax=1.83mm；最大支座力Rmax=7.603kN；最大应力σ=0.652×106/(5.08×103)=128.299N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值128.299N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.83mm小于1000/150与10mm,满足要求!77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.951kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=7.603kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.9=0.759kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×1.00×0.35=0.347kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.029kN；N=7.603+0.759+0.346+3.029=11.738kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=11737.769/(0.207×489)=115.96N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=115.96N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.003×(1.5+0.2×2)=2.224m；Lo/i=2223.952/15.8=141；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.344；钢管立杆受压应力计算值；σ=11737.769/(0.344×489)=69.778N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=69.778N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！11.61#和2#楼一层180厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(单钢管):Ф48×3.25；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00；楼板支撑架荷载计算单元77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.18×1+0.5×1=5.09kN/m；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.09+1.4×1=7.508kN/m最大弯矩M=0.1×7.508×2502=46925N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=46925/54000=0.869N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.869N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=5.09kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×5.09×2504/(100×9500×48.6×104)=0.029mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.029mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.18+0.5×0.25=1.272kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.25=0.25kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.272+1.4×0.25=1.877kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.877×12=0.188kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×106/64000=2.933N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.933N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.877×1=1.126kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.126×103/(2×60×80)=0.352N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.352N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.272kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.272×10004/(100×9000×2560000)=0.374mm；最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.374mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×3.25；W=5.08cm3；I=11.5cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.252kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.845kN·m；最大变形Vmax=2.514mm；最大支座力Qmax=9.854kN；最大应力σ=844785.13/5080=166.296N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值166.296N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.514mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.125×4.5=0.564kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案NG2=0.5×1×1=0.5kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.18×1×1=4.59kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.654kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.985kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.985kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.8+0.1×2=2m；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=2000/15.8=127；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10984.62/（0.412×489）=54.523N/mm2；77 御景龙庭A地块（一期）模板工程施工方案钢管立杆的最大应力计算值σ=54.523N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.163×1.002×(1.8+0.1×2)=2.331m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值1.002；Lo/i=2330.652/15.8=148；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10984.62/（0.316×489）=71.087N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=71.087N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。77'