小区4号住宅楼恒荷载框架结构设计毕业论文 72页

'北京城市学院2014届毕业设计（论文)小区4号住宅楼恒荷载框架结构设计毕业论文摘要由于框架结构的优点是建筑平面布置灵活，易于满足设置大空间的要求，立面处理也易于满足建筑艺术的要求，与其他结构相比，它是造价较低的一种结构体系。因此，多层工业、民用和公共建筑均采用了框架结构体系。本设计主要对结构方案中横向第3榀框架进行了结构设计。首先进行了层间荷载标准值的计算，接着采用分层法计算得出竖向恒荷载和活荷载作用下的结构内力。然后，利用D值法求出在水平风荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。其次，对各种情况下的内力进行了组合，选取最安全的结果进行框架梁、框架柱截面的配筋计算。最后，利用PKPM和CAD软件绘制了框架结构的施工图。关键词：框架；；活荷载；内力组合；配筋；结构施工图 北京城市学院2014届毕业设计（论文)AbstractDuetotheadvantagesofframestructurebuildinglayoutisflexible,easytosetupalargespacetomeettherequirementsofthefacadetreatmentisalsoeasytomeetarchitecturalrequirements,comparedwithotherstructures,itisalowercoststructuresystem.Therefore,multi-industrial,civilandpublicbuildingsaremadeofaframestructure.Thedesignofthemainstructureoftheprogramforthefirstthreespecimensoflateralframeworkofthestructuraldesign.Firstwerecalculatedinterlayerloadstandardvalue,andthenusingtheresultstocalculatetheverticalstratificationstructureforcesdeadloadandliveloadunder.Then,determinethestructureoftheinternalforces(bendingmoment,shear,axialforce)inthehorizontalwindloadsusingDvaluemethod.Secondly,theinternalforcesineachcasewerecombinedtoselectthesafestresultsframebeams,reinforcementframecolumncross-sectioncalculations.Finally,PKPMandCADsoftwaretodrawupconstructionplansframestructure.Keywords：Constructiondrawing;framework;constantload;liveload;internalforcecombinations;reinforcement 北京城市学院2014届毕业设计（论文)目录绪论：该工程为十层混凝土框架结构，设计使用年限为50年。建筑面积为7446.23m2,地下一层，地上有十层。给出的建筑图有地下一层平面图，一层平面图，标准层平面图，机房层平面图，立面图，以及特殊位置剖面图……………………………………………………………………………………11设计已知条件及基本参数………………………………………………………11.1气象资料…………………………………………………………………………11.2场地条件…………………………………………………………………………12框架计算简图及梁柱截面尺寸……………………………………………………22.1计算简图…………………………………………………………………………22.2计算单元选取……………………………………………………………………22.3梁柱截面尺寸……………………………………………………………………23荷载标准值的计算…………………………………………………………………33.1横荷载标准值GK…………………………………………………………………33.1.1屋面恒载………………………………………………………………………33.1.2楼面恒载………………………………………………………………………3 北京城市学院2014届毕业设计（论文)3.1.3梁顶线荷载……………………………………………………………………33.2竖向荷载标准值…………………………………………………………………33.2.1屋面活载………………………………………………………………………33.2.2楼面活载………………………………………………………………………33.3屋面框架节点集中荷载标准值…………………………………………………33.3.1恒载……………………………………………………………………………33.3.2活载……………………………………………………………………………43.4楼面框架节点集中荷载标准值…………………………………………………43.4.1恒载……………………………………………………………………………43.4.2活载……………………………………………………………………………53.5风荷载标准值WK…………………………………………………………………53.6建筑物总重力荷载代表值Gi……………………………………………………63.7地震作用计算……………………………………………………………………73.7.1梁柱线刚度及柱抗侧移刚度计算……………………………………………73.7.2水平地震作用下假想顶点位移计算…………………………………………83.7.3水平地震作用及框架侧移计算………………………………………………94框架内力计算……………………………………………………………………104.1恒载作用框架内力计算………………………………………………………104.1.1弯矩分配系数………………………………………………………………104.1.2杆件固端弯矩………………………………………………………………134.1.3内力计算……………………………………………………………………144.2活载作用下内力计算…………………………………………………………204.2.1杆件固端弯矩………………………………………………………………204.2.2内力计算……………………………………………………………………214.3风荷载作用下内力计算………………………………………………………424.3.1风荷载作用下框架爱侧移计算……………………………………………42 北京城市学院2014届毕业设计（论文)4.3.2一、二层柱反弯点计算……………………………………………………424.3.3内力计算（D值法）…………………………………………………………434.4水平地震作用下框架内力计算………………………………………………434.5重力荷载作用下框架内力计算………………………………………………444.5.1杆件固端弯矩………………………………………………………………444.5.2内力计算……………………………………………………………………465框架内力组合……………………………………………………………………525.1框架梁内力组合………………………………………………………………525.2框架柱内力组合………………………………………………………………526框架梁、柱截面配筋……………………………………………………………576.1框架梁截面配筋………………………………………………………………576.2框架柱截面配筋………………………………………………………………576.3节点核心区配筋………………………………………………………………616.4结构施工图……………………………………………………………………62参考文献……………………………………………………………………………65致谢…………………………………………………………………………………66 北京城市学院2014届毕业设计（论文) 北京城市学院2014届毕业设计（论文)绪论毕业设计是大学教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为—怡安园小区4#住宅楼框架结构设计，地处北京市。在做毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土设计》、《钢结构》、《房屋建筑学》等书籍，并借阅了《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。通过毕业设计对于已经学过的基础知识如混凝土结构设计原理、混凝土结构设计、建筑抗震、土木工程施工、房屋建筑学等专业知识进一步系统巩固、加深和拓展。提高综合运用基础和专业知识和基本技能的能力。熟悉土木工程专业设计的程序和方法，了解我国有关土木工程建筑的方针和政策。学习调查研究的方法，培养深入细致、联系实际，从经济，技术观点全面分析和解决问题，提高独立思考独立工作的能力。了解土木实际工程中常用做法，增强工程意识提高工程实践能力。每人独立、系统完成一个工程设计使我们能掌握一个工程的全过程设计。本设计主要进行了结构方案中横向框架4轴框架的结构设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。然后找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计以及基础的设计。该工程为十层混凝土框架结构，设计使用年限为50年。建筑面积为7446.23m2,地下一层，地上有十层。给出的建筑图有地下一层平面图，一层平面图，标准层平面图，机房层平面图，立面图，以及特殊位置剖面图。1设计已知条件及基本参数1.1气象资料基本风压值：W0=0.45KN/m2基本雪压值：S0=0.40KN/m21.2场地条件65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)场地类别为B类，不考虑液化，抗震等级为二级，建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度为8度，抗震设防分类为丙类，设计地震分组为第一组，地震加速度a=0.2g。2框架计算简图及梁柱截面尺寸2.1计算简图（见图2-1）图2-12.2计算单元选取由于框架相对对称，现在取其中一榀框架作为计算单元，单位跨度为4.25。（见图2-2）图2-22.3梁柱截面尺寸框架梁：取h=(1/10-1/12)l=(1/10-1/12)×5100=510-425㎜,初选h=400㎜。b=(1/2-1/3)h=200-133㎜,初选b=200㎜。框架柱：初选首层柱截面尺寸为400×400㎜，其余层柱尺寸为300×300㎜。65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)3荷载标准值的计算3.1横荷载标准值GK3.1.1屋面恒载35后架空隔热板0.035×25=0.875KN/㎡20厚1:3水泥砂浆找平层0.4KN/㎡120厚钢筋混您土现浇板0.12×25=3KN/㎡12厚纸筋石灰粉平顶0.012×16=0.192KN/㎡合计4.87KN/㎡3.1.2楼面恒载25厚水泥砂浆面层0.025×20=0.5KN/㎡120厚钢筋混凝土现浇板0.12×25=3KN/㎡12厚板底粉刷0.012×16=0.192KN/㎡合计3.692KN/㎡3.1.3梁顶线荷载屋面梁：4.87×4.25+2=22.70KN/m楼面梁：3.692×4.25+2=17.69KN/m3.2竖向活荷载标准值QK3.2.1屋面活载雪荷载0.25KN/㎡屋面均布活荷载取不上人屋面0.7KN/㎡则，屋面活荷载：0.7×4.25=2.98KN/m3.2.2楼面活载根据荷载规范，住宅楼面活荷载标准值取2.0KN/㎡则，楼面活荷载：2.0×4.25=8.5KN/m3.3屋面框架节点集中荷载荷载标准值3.3.1恒载边跨连系梁自重0.4×0.2×4.25×25=8.5KN1.2m高女儿墙1.2×4.25×3.6=18.36KN65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)连系梁传来屋面自重0.5×4.25×0.5×4.25×4.87=21.99KN则，顶层边跨集中荷载GA=GE=48.85KN中柱B连系梁自重0.4×0.2×4.25×25=8.5KN连系梁传来屋面自重0.5×4.25×0.5×4.25×4.87=21.99KN0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×4.87=13.44KN则，顶层B中柱节点集中荷载GB=43.93KN中柱C连系梁自重0.4×0.2×4.25×25=8.5KN连系梁传来屋面自重13.44+0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×4.87=35.43KN则，顶层C中柱节点集中荷载GC=43.93KN中柱D连系梁自重0.4×0.2×4.25×25=8.5KN联系梁传来屋面自重0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×4.87=21.99KN0.5×4.25×0.5×4.25×4.87=21.99KN则，顶层D中柱节点集中荷载GD=52.48KN3.3.2活载QA=QE=0.5×4.25×0.5×4.25×0.7=3.16KNQB=0.5×4.25×0.5×4.25×0.7+0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×0.7=5.09KNQC=0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×0.7+0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×0.7=5.09KNQD=0.5×4.25×0.5×4.25×0.7+0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×0.7=6.32KN3.4楼面框架节点集中荷载标准值3.4.1恒载（此处未考虑填充墙重量）边柱连系梁自重8.5KN连系梁传来楼面自重0.5×4.25×0.5×4.25×3.692=18.69KNG’A=G’E=27.19KN中柱B连系梁自重8.5KN连系梁传来楼面自重0.5×4.25×0.5×4.25×3.692=16.67KN0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×3.692=10.19KN65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)G’B=35.36KN中柱C连系梁自重8.5KN连系梁传来楼面自重0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×3.692=10.19KN0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×3.692=16.67KNG’C=41.66KN中柱D连系梁自重8.5KN连系梁传来楼面自重0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×3.692=26.86KN0.5×4.25×0.5×4.25×3.692=16.67KNG’D=52.03KN3.4.2活载Q’A=Q’E=0.5×4.25×0.5×4.25×2.0=9.03KNQ’B=0.5×4.25×0.5×4.25×2.0+0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×2.0=14.55KNQ’E=0.5×(4.25+4.25-1.6)×0.5×1.6×2.0+0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×2.0=14.55KNQD=0.5×4.25×0.5×4.25×2.0+0.5×（4.25+4.25-4.2）×0.5×4.2×2.0=18.06KN3.5风荷载标准值wK基本风压w0=0.35KN/㎡，风荷载体型系数µs:迎面风为0.8，背面风为-0.5，综合µs=0.8-（-0.5）=1.3,房屋高度小于30m（从室外地面算起）,取βz=1.0。风压高度系数如下。（见表3-1）离地高度/m510152030µz111.141.251.42作用于各楼层的集中风荷载标准值FWK=βzµsµzw0BH，计算结构如下。（见表3-2）表3-2层次βzµsµzw0(KN/㎡)B(m)H(m)FWK（KN)1011.31.340.354.252.67.0911.31.340.354.252.87.26811.31.340.354.252.87.26711.31.120.354.252.86.06611.31.120.354.252.86.06511.31.070.354.252.85.79411.31.070.354.252.85.5965 北京城市学院2014届毕业设计（论文)311.310.354.252.85.41211.310.354.252.85.41111.310.354.251.553.0横向框架上的风荷载作用（见图3-1）图3-13.6建筑物总重力荷载代表值Gi集中于屋盖处的质点重力荷载G1050％雪载0.5×0.4×（48×15.6-5.2×5.1）=144.46KN屋面恒载4.87×（48×15.6-5.2×5.1）=3517.5KN横梁2×15.6×11=345.4KN纵梁8.5×10×5=425KN女儿墙.2×3.6×（48+15.6）×2=549.5KN柱重0.3×0.3×25×1.4×72=226.8KN横墙（4.7+4.2+5.1)×1.4×12×3.6-0.8×0.5×1.3×2×3.6=842.98KN纵墙15.6×5×1.4×3.6-1.5×0.5×1.5×32×3.6=263.52KN（内墙门窗按墙重算)窗户0.8×0.5×1.3×2×0.4+1.5×0.5×1.5×32×0.4=14.82KN则G10=6329.98KN集中3~9层处的质点重力荷载代表值G3~G950％楼面活载0.5×2.0×（48×15.6-5.2×5.1）=722.28KN楼面横载3.692×（48×15.6-5.2×5.1）=2666.67KN65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)横梁345.4KN纵梁425KN柱重226.8×2=453.6KN横墙842.98×2=1685.96KN纵墙263.52×2=527.04KN窗户14.82×2=29.64KN则G3~G9=6855.59KN集中于二层处的质点重力荷载代表值G150％楼面活载722.28KN楼面横载2666.67KN横梁345.4KN纵梁425KN柱重226.8KN横墙842.98KN纵墙263.52KN窗户29.64KN则G1=5522.29KN则，=6329.98+6855.59×8+5522.29=66697KN。3.7地震作用计算3.7.1梁柱线刚度及柱抗侧移刚度计算梁柱线刚度（见表3-3）表3-3项目柱梁1层柱2-10层柱AB跨BC跨CD跨DE跨截面尺寸(㎜)400×400300×300200×400200×400200×400200×400惯性矩I(㎜)2.1×1090.7×1091.1×1091.1×1091.1×1091.1×109跨度（柱高）h(㎜)280028004700160042005100线刚度ic(KN.㎜)1.91×1040.64×1040.60×1041.75×1040.67×1040.55×104混凝土选用C20，E=25.5KN/㎜2，I=1/12bh3，iC=EI/h。梁柱相对线刚度（见图3-2）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图3-2柱抗侧移刚度（见表3-4)表3-4项目1层柱2-10层柱A边柱B中柱C中柱D中柱E边柱A边柱B中柱C中柱D中柱E边柱K=∑ib/2ic（1层)0.311.232.660.640.290.943.673.781.910.86K=∑ib/ic（2-10层)α=(0.5+K)/(2+K)(1层）0.350.540.680.430.340.320.650.650.490.3α=K/(2+K)(2-10层）D=12αic/h2(KN/mm)10232157871988012571877031356367636748002939∑D67240236083.7.2水平地震作用计算假想顶点位移计算结构自震周期。采用假想顶点位移法：T1=1.7α0，本框架结构有内部填充墙，取α0=0.6，框架假想顶点位移计算。(见表3-5）表3-5层号Gi(KN)Vi(KN）∑Di（KN/mm)△ui(mm)△i(mm)106329.986329.98259.68824145796855.5913185.57259.68851123386855.5920041.16259.68878118276855.5926896.75259.688104110466855.5933752.34259.68813100056855.5940607.93259.68815687065 北京城市学院2014届毕业设计（论文)46855.5947463.52259.68818271436855.5954319.11259.688208532T26855.5961174.7259.68823432415522.2966696.99739.6409090注：∑Di近似取10∑D。则T1=1.7×0.6=1.44s地震作用影响系数。抗震设防烈度为8度，抗震设防分类为丙类，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地有：αmax=0.16，Tg=0.35s,阻尼比ε=0.05.则，3.7.3水平地震作用及框架侧移验算由于T1=1.44>1.4Tg=0.49,故需要考虑顶部附加水平地震作用,顶部附加水平地震作用系数为：δn=0.08T1+0.07=0.185结构总水平地震作用标准值为：=0.045×0.85×66697=2551KN各层水平地震作用标准值及层间侧移计算。（见表3-6）表3-6层号Hi(m)Gi(KN)GiHiFi=(GiHi.FEK)/(∑GiHi)楼层剪力（KN）∑Di△ui相对值限值10286329.9817723948.448.42596881.91/13341/500925.26855.5917276147.295.62596883.71/1298822.46855.5915356542.0137.62596885.31/1123719.66855.5913437034.3171.92596886.61/917616.86855.5911517431.5175.42596886.81/8755146855.599597826.2201.62596887.81/742411.26855.597678321.0222.62596888.61/65438.46855.595758715.7238.32596889.21/61225.66855.593839110.5248.82596889.61/57812.85522.29154634.2253.07396403.41/2090底层层间侧移不超过限值，不需要进行截面调整。65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)4框架内力计算4.1恒载作用下框架内力计算顶层均布荷载标准值：22.70×1.2=27.24KN/m楼面均布荷载标准值：17.69×1.2=21.23KN/m（见图4-1）图4-14.1.1弯矩分配系数节点A1：节点B1：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)节点C1：节点D1：节点E1：节点A2：节点B2：节点C2：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)节点D2：节点E2：节点A3：节点B3：节点C3：节点D3：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)节点E3：4.1.2杆件固端弯矩（顺时针为正，逆时针为负）横梁固端弯矩顶层：其余层：纵梁引起柱端附加弯矩（A、B、C框架纵梁偏向右侧，D、E框架纵梁偏向左侧,都是偏心75mm）顶层A框架纵梁：（逆时针为正）B框架纵梁：C框架纵梁：D框架纵梁：E框架纵梁：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)其余层A框架纵梁：B框架纵梁：C框架纵梁：D框架纵梁：E框架纵梁：节点不平衡弯矩（节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针为正)节点A3不平衡力矩：节点B3不平衡力矩：节点C3不平衡力矩：节点D3不平衡力矩：节点E3不平衡力矩：节点A1、A2不平衡弯矩：节点B1、B2不平衡弯矩：节点C1、C2不平衡弯矩：节点D1、D2不平衡弯矩：节点E1、E2不平衡弯矩：4.1.3、内力计算顶层弯矩分配图（见图4-2）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-2恒载作用下弯矩图（KN.m）（见图4-3）图4-32-9层弯矩分配图（见图4-4）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-4恒载作用下弯矩图（KN.m）（见图4-5）图4-565 北京城市学院2014届毕业设计（论文)首层弯矩分配图（见图4-6）图4-6恒载作用下弯矩图（KN.m）（见图4-7）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-7根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力。表4-1AB跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MAB(KN/m)MAB(KN/m)∑Mik/lVAB=gl/2-∑Mik/lVBA=-(gl/2+∑Mik/l)顶层27.244.764.01-29.0847.663.9560.06-67.962-9层21.234.749.89-29.4937.111.6248.27-50.51首层21.234.749.89-34.5736.870.4949.4-50.38表4-2BC跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MBC(KN/m)MCB(KN/m)∑Mik/lVBC=gl/2-∑Mik/lVCB=-(gl/2+∑Mik/l)顶层27.241.643.58-36.5213.19-14.5858.16-29.002-9层21.231.633.97-21.139.38-7.3941.36-26.58首层21.231.633.97-15.827.88-4.9638.93-29.01表4-3CD跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MCD(KN/m)MDC(KN/m)∑Mik/lVCD=gl/2-∑Mik/lVDC=-(gl/2+∑Mik/l)顶层27.244.257.20-22.5157.718.3848.82-65.582-9层21.234.244.58-22.0242.194.8039.78-49.38首层21.234.244.58-25.337.02.7941.79-41.79表4-4DE跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MDE(KN/m)MED(KN/m)∑Mik/lVDE=gl/2-∑Mik/lVED=-(gl/2+∑Mik/l)顶层27.245.169.46-64.5530.99-6.5876.04-62.882-9层21.235.154.14-47.5732.38-2.9857.12-51.16首层21.235.154.14-47.5738.26-1.8355.97-52.3165 北京城市学院2014届毕业设计（论文)首层跨中弯矩（KN/m)（见表4-5）表4-5q(KN/m)l（m)(KN.m)(KN)AB跨21.234.7-34.5749.4-22.90BC跨21.231.6-15.8238.93-8.53CD跨21.234.2-25.341.79-15.65DE跨21.235.1-47.5755.97-26.13首层柱轴力（KN）（横梁端部剪力都按首层横梁端部剪力计算）A边柱柱顶：48.85+21.79×9+60.06+48.27×9+49.4+6.3×9=845.55KN柱底：845.55+11.2=851.85KNB中柱柱顶：43.93+35.95×9+（58.16+67.96）+（41.36+50.51）×9+（50.38+29.01）+6.3×9=1456.52KN柱底：1456.52+11.2=1467.72KNC中柱柱顶：43.93+41.66×9+（29.00+48.82）+（26.58+39.78）×9+（29.01+41.79）+6.3×9=1221.43KN柱底：1221.43+11.2=1232.63KND中柱柱顶：52.48+52.03×9+(65.58+76.04)+(49.38+57.12)×9+(41.79+55.97)+6.3×9=1766.33KN柱底：1766.33+11.2=1777.53KNE边柱柱顶：48.85+21.97×9+62.88+51.16×9+52.31+6.3×9=878.91KN柱顶：878.91+11.2=890.11KN首层轴力剪力图(KN)65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)4.2活载作用下内力计算屋面梁活荷载设计值：2.98×1.4=4.17KN/m楼面梁活荷载设计值：8.5×1.4=11.9KN/m4.2.1、杆件固端弯矩横梁固端弯矩顶层：其余层：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)纵梁引起柱端附加弯矩（A、B、C框架纵梁偏向右侧，D、E框架纵梁偏向左侧,都是偏心75mm）顶层A框架纵梁：（逆时针为正）B框架纵梁：C框架纵梁：D框架纵梁：E框架纵梁：其余层A框架纵梁：B框架纵梁：C框架纵梁：D框架纵梁：E框架纵梁：4.2.2内力计算活载作用于AB跨顶层（q=4.17KN/m)弯矩分配图（见图4-8）图4-8弯矩图（KN.m）（见图4-9)65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-9梁端剪力图（KN）（见图4-10）图4-102-9层（q=11.9KN/m)弯矩分配图（见图4-11）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-11弯矩图（KN.m）（见图4-12）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-12梁端剪力图（KN）（见图4-13）图4-13首层（q=11.9KN/m)弯矩分配图（见图4-14）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-14弯矩图（KN.m）（见图4-15）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-15首层轴力剪力图（KN）（见图4-16）图4-16活载作用于BC跨顶层(q=4.17KN/m)弯矩分配图（见图4-17）图4-1765 北京城市学院2014届毕业设计（论文)弯矩图（KN.m）（见图4-18）图4-18梁端剪力图（KN）（见图4-19）图4-192-9层（11.9KN/m)弯矩分配图（见图4-20）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-20弯矩图（KN.m)（见图4-21）图4-2165 北京城市学院2014届毕业设计（论文)梁端剪力图（KN）（见图4-22）图4-22首层（11.9KN/m)弯矩分配图（见图4-23）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-23弯矩图（KN）（见图4-24065 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-24首层轴力剪力图（KN）（见图4-25）图4-25活载作用于CD跨首层（q=4.17KN/m)弯矩分配图（见图4-26）图4-26弯矩图（KN.m）（见图4-27）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-27梁端剪力图（KN）（见图4-28）图4-282-9层（q=11.9KN/m）弯矩分配图（见图4-29）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-29弯矩图（KN.m)（见图4-30）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-30梁端剪力图（KN）（见图4-31）图4-31首层（q=11.9KN/m)弯矩分配图（见图4-32）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-32弯矩图（KN.m)（见图4-33）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-33轴力剪力图（KN）(见图4-34）图4-34活载作用于DE跨顶层（q=4.17KN/m）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)弯矩分配图(见图4-35）图4-35弯矩图（KN.m)（见图4-36）图4-36梁端剪力图（KN）（见图4-37）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-372-9层（q=11.9KN.m)弯矩分配图（见图4-38）图4-38弯矩图（KN.m）（见图4-39）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-39梁端剪力图（KN）（见图4-40）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-40首层（q=11.9KN.m)弯矩分配图（见图4-41）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-41弯矩图（KN）（见图4-42）图4-4265 北京城市学院2014届毕业设计（论文)轴力剪力图（KN）（见图4-43）图4-434.3风荷载作用下内力计算4.3.1风荷载作用下框架侧移验算（见表4-6）（满足要求）表4-6层次层高(m)FWK(KN)V(KN)0.85∑D(N/mm)△u=V/∑D相对值102.877200671/33731/55092.87.2614.26200671/185582.87.2621.52200671/154372.86.0627.58200671/125662.86.0633.64200671/98352.85.7939.43200671/86742.85.7945.22200671/73332.85.4150.63200671/66722.85.4156.04200671/56812.8359.04571541/1139注：取刚度折减系数βC=0.85。4.3.2一、二层柱反弯点位置计算（见表4-7）表4-7层次柱别ky0y1α2/α3y2y3y=y0+y1+y2+y32A边柱0.910.51000.5B中柱3.620.51000.565 北京城市学院2014届毕业设计（论文)C中柱3.740.51000.5D中柱1.850.51000.5E边柱0.820.51000.51A边柱0.161.121001.12B中柱0.620.71000.7C中柱0.640.71000.7D中柱0.320.811000.81E边柱0.141.181000.144.3.3、内力计算（D值法）先利用D值法计算出各柱剪力，根据各柱剪力值和反弯点高度，求出柱端弯矩。然后根据节点平衡求出梁端弯矩，最后，根据弯矩与剪力的关系计算出梁的剪力。风荷载设计值：FW2=56.04×1.4=78.46KNFW1=59.04×1.4=82.66KN风荷载作用下首层弯矩与剪力图（见图4-44）图4-44注：右风作用下弯矩图与剪力图与本图相反。4.4、水平地震作用下框架内力计算取地震作用系数为1.3则：F2=248.8×1.3=323.4KNF1=253.0×1.3=328.9KN65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)水平地震作用下首层弯矩剪力图（见图4-45）图4-454.5、重力荷载代表值作用下结构内力计算屋面梁取恒载和雪荷载一般的和，楼面梁取恒载和楼面均布活荷载一半的和。屋面为：楼面为：4.5.1杆件固端弯矩横梁固端弯矩顶层：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)其余层：纵梁引起柱端附加弯矩（A、B、C框架纵梁偏向右侧，D、E框架纵梁偏向左侧,都是偏心75mm）顶层（逆时针为正）A框架纵梁：B框架纵梁：C框架纵梁：D框架纵梁：E框架纵梁：其余层A框架纵梁：B框架纵梁：C框架纵梁：65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)D框架纵梁：E框架纵梁：节点不平衡弯矩（节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针为正)节点A3不平衡力矩：节点B3不平衡力矩：节点C3不平衡力矩：节点D3不平衡力矩：节点E3不平衡力矩：节点A1、A2不平衡弯矩：节点B1、B2不平衡弯矩：节点C1、C2不平衡弯矩：节点D1、D2不平衡弯矩：节点E1、E2不平衡弯矩：4.5.2内力计算首层弯矩分配图（见图4-460图4-46弯矩图（KN.m)（见图4-47）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-472-9层弯矩分配图（见图4-48）图4-48弯矩图（KN.m)（见图4-49）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)图4-49首层弯矩分配图（见图4-50）图4-5065 北京城市学院2014届毕业设计（论文)弯矩图（KN.m)（见图4-51）图4-51根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力。表4-8AB跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MAB(KN/m)MAB(KN/m)∑Mik/lVAB=gl/2-∑Mik/lVBA=-(gl/2+∑Mik/l)顶层28.264.766.41-29.8549.154.1162.3-70.522-9层27.714.765.12-37.048.612.4762.65-67.59首层27.714.765.12-44.1349.721.1963.93-66.31表4-9BC跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MBC(KN/m)MCB(KN/m)∑Mik/lVBC=gl/2-∑Mik/lVCB=-(gl/2+∑Mik/l)顶层28.261.622.61-38.4915.49-11.2533.86-11.362-9层27.711.622.17-27.4914.04-8.4130.58-13.76首层27.711.622.17-19.511.53-4.9827.15-17.1965 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表4-10CD跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MCD(KN/m)MDC(KN/m)∑Mik/lVCD=gl/2-∑Mik/lVDC=-(gl/2+∑Mik/l)顶层28.264.259.35-25.1758.497.9351.91-66.772-9层27.714.258.19-29.6951.985.3152.88-63.5首层27.714.258.19-33.1147.743.4854.71-61.67表4-11DE跨梁端剪力层q(KN/m)l(m)gl/2MDE(KN/m)MED(KN/m)∑Mik/lVDE=gl/2-∑Mik/lVED=-(gl/2+∑Mik/l)顶层28.265.172.06-67.6933.09-6.7878.84-65.282-9层27.715.170.66-63.9542.54-4.274.86-74.86首层27.715.170.66-47.5738.26-1.8372.49-72.49首层跨中弯矩（KN/m)（见表4-12）表4-12q(KN/m)l（m)(KN.m)(KN)AB跨27.714.7-44.1363.93-29.59BC跨27.711.6-19.527.15-6.65CD跨27.714.2-33.1154.71-20.68DE跨27.715.1-47.5772.49-47.18首层柱轴力（KN）（横梁端部剪力都按首层横梁端部剪力计算）A边柱柱顶：48.85+21.79×9+62.3+62.65×9+63.69+6.3×9=991.5KN柱底：991.5+11.2=1002.7KNB中柱柱顶：43.93+35.95×9+（70.52+33.86）+（67.59+30.58）×9+（66.31+27.15）+6.3×9=1505.6KN柱底：1505.6+11.2=1516.8KNC中柱柱顶：43.93+41.66×9+（11.36+51.91）+（13.76+52.88）×9+（17.19+54.71）+6.3×9=1210.5KN65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)柱底：1210.5+11.2=1221.7KND中柱柱顶：52.48+52.03×9+(66.77+78.84)+(63.5+74.86)×9+(61.67+72.49)+6.3×9=2102.5KN柱底：2102.5+11.2=2113.7KNE边柱柱顶：48.85+21.97×9+65.28+74.86×9+72.49+6.3×9=1114.8KN柱顶：1114.8+11.2=1126.0KN首层轴力剪力图（KN）（见图4-52）图4-5265 北京城市学院2014届毕业设计（论文)5框架内力组合一般组合采用三种组合形式：可变荷载效应控制时：1.2恒+1.4活1.2恒+0.9×1.4（活+风）永久荷载效应控制时：1.35恒+0.7×1.4活≈1.35活+活考虑地震组合时：1.2+1.3水平地震5.1框架梁内力组合见表5-1、表5-25.2框架柱内力组合见表5-3、表5-465 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表5-1首层横向框架梁内力组合（一般组合）杆件截面内力荷载种类内力组合恒载活荷载风荷载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9（1.4活+1.4风）1.35恒+活ABBCCDDE活最大值左风右风左风右风AB跨梁左端M-34.57-19.050.07-0.150.024-19.0540.65-40.65-75.2219.16-88.3-57.94V49.426.980.070.110.0826.98-11.8511.8561.2563.0184.3582.56跨中M-22.9-11.490.1-0.10.01-11.495.85-5.85-28.75-27.98-38.51-37.26梁右端M36.8720.940.27-0.360.0620.94-15.0715.0751.9442.1569.2862.42V-50.38-28.96-0.07-0.11-0.08-28.96-11.8511.85-62.23-87.11-65.78-85.64BC跨梁左端M-15.82-8.89-2.462.77-0.32-8.8944.34-44.34-60.1616.09-63.73-26.69V38.939.3510.545.540.6610.54-39.7539.7576.6812.6484.1954.34跨中M-8.350.52-1.51.45-0.15-1.58.78-8.78-17.13-1.8-17.6-10.89梁右端M7.886.070.836.09-16.09-19.2619.2627.14-3.9830.714.96V29.01-9.35-8.5-5.54-0.669.35-39.7539.7568.761.6573.241.99CD跨梁左端M-25.31.07-0.53-16.632.43-16.6356.65-56.65-81.9510.72-91.25-44.76V41.790.340.1825.31.9225.3-16.2916.2958.0849.979.2272.31跨中M-15.65-0.310.12-10.261.1-10.2615.1-15.1-30.75-11.29-38.47-27.87梁右端M37-0.44-0.2215.325.6215.32-11.3711.3748.3740.6561.0256.95V-41.79-0.34-0.18-24.68-1.92-24.68-16.2916.29-58.08-78.66-49.34-71.7DE跨梁左端M-47.57-0.080.04-2.63-23.93-23.9336.12-36.12-83.69-36.6-101.62-77.44V55.970.020.010.7330.5530.55-12.2112.2168.1872.4894.4593.52跨中M-26.130.01-0.0070.05-15.28-15.283.2-3.2-29.33-37-42.76-44.64梁右端M38.26-0.03-0.016-1.0822.9122.91-26.1626.1664.42-35.3482.4265.95V-32.31-0.02-0.01-0.73-28.35-28.35-12.2112.21-44.52-68.81-46.84-64.765 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表5-2首层横向框架梁内力组合（考虑地震组合）杆件截面内力荷载种类内力组合恒载0.5（雪＋活）地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震向左向右向左向右AB跨梁左端M-34.57-44.13163.0-163.0155.3-163.6V49.463.93-48.048.0-36.759.3跨中M-22.9-29.5923.0-23.017.5-28.5梁右端M36.8749.72-62.462.4-53.471.6V-50.38-66.31-48.048.0-59.7-36.3BC跨梁左端M-15.82-19.5178.1-178.1174.7-181.3V38.9327.15-157.9157.9-151.9164.1跨中M-8.35-6.6531.0-31.0-29-32梁右端M7.8811.53-74.574.5-72.676.4V-29.01-17.19-157.9157.9-162.2-153.8CD跨梁左端M-25.3-33.11219.1-219.1213.6-224.4V41.7954.71-63.963.9-54.573.5跨中M-15.65-20.6842.0-42.0-38.7-45.3梁右端M3747.74-49.449.4-40.357.7V-41.79-61.67-63.963.9-74.5-55.5DE跨梁左端M-47.57-62.65139.1-139.1128.9-150.2V55.9772.49-47.947.9-35.560.5跨中M-26.13-47.188-8-65.2-81.2梁右端M38.2650.39104.6-104.6113.4-95.4V-32.31-72.49-47.947.9-58.337.265 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表5-3首层横向框架柱内力组合（一般组合）杆件截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应NNmin及相应MNmax及相应M恒载活荷载风荷载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9（1.4活+1.4风）1.35恒+活ABBCCDDE活最大值左风右风左风右风A柱柱顶M24.1914.07-0.060.11-0.0214.07-28.9328.9338.2610.8262.8941.2862.8910.8241.28N845.55224.392.51.720.91224.39-11.8511.851069.41036.81058.21175.61058.21036.81175.6柱底M12.17.04-0.030.06-0.017.04-6.296.2919.1412.7824.120.6524.112.7820.65N851.85224.392.51.720.91224.39-11.8511.851076.21043.11064.51182.71064.51043.11182.7B柱柱顶M-18.48-9.730.85-1.750.2-9.73-44.6444.64-28.21-67.4112.94-30.52-67.41-67.41-30.52N1456.5389.79100.385.440.79389.79-27.927.91846.31782.21832.42028.61782.21782.22028.6柱底M-9.56-4.870.43-0.580.1-4.87-9.719.71-14.43-22.6-5.2-15.63-15.63-22.6-15.63N1467.7389.79100.385.440.79389.79-27.927.91857.51793.41843.6204120411793.42041C柱柱顶M10.161.51-1.326.27-0.956.27-61.161.116.4370.7970.7917.770.7970.7917.7N1766.394.9276.04292.8467.65292.84-23.4623.462059.1205120512280205120512280柱底M5.080.76-0.663.14-0.483.14-12.2212.228.22-3.0918.98.8618.9-3.098.86N1232.694.9276.04292.8467.65292.84-23.4623.461525.414751517.31679.51517.314751679.5D柱柱顶M10.31-0.280.14-9.3715.1315.13-35.5435.5425.44-8.0655.9126.9155.91-8.0626.91N1766.33.722.0624.14318.15318.15-4.084.082085.12049.52056.82305.22056.82049.52305.2柱底M5.08-0.140.07-2.697.577.57-7.737.7312.654.9418.8513.2918.854.9412.65N1777.53.722.0624.14318.15318.15-4.084.082095.72060.22067.52067.52067.52060.22095.7E柱柱顶M-31.340.03-0.0130.83-17.09-17.09-24.7924.79-48.43-69.03-24.41-45.3-69.03-69.03-45.3N878.70.370.1813.3275275-12.2112.211153.81115.31137.31263.61115.31115.31263.6柱底M-15.670.02-0.0070.42-8.55-8.55-5.395.39-24.22-28.21-18.51-26.18-28.21-28.21-26.18N890.110.370.1813.3275275-12.2112.211165.11126.61148.61276.41126.61126.61276.465 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表5-4首层横向框架柱内力组合（考虑地震组合）杆件截面内力荷载种类±|Mmax|及相应NNmin及相应MNmax及相应M恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震向左向右向左向右A柱柱顶M24.1933.55-115.0115.0-109.2120.8120.8-109.2120.8N845.55991.5-48.048.0-135723172317-13572317柱底M12.116.78-25.025.0-22.227.927.9-22.227.9N851.851002.7-48.048.013752335233513752335B柱柱顶M-18.4822.81-177.6177.6-177.2178.0178.0-177.2178.0N1456.51505.6-109.9109.918634061406118634061柱底M-9.5611.41-38.638.6-38.438.938.9-38.438.9N1467.71516.8-109.9109.918864084408418864084C柱柱顶M10.1613.99-232.6232.6-233.2232.0-233.2-233.2232.0N1766.31210.5-94.094.020373917203720373917柱底M5.087-48.648.6-42.854.454.4-42.854.4N1232.61221.7-94.094.015143394339415143394D柱柱顶M10.3111.65-141.5141.5-139.3143.7143.7-139.3143.7N1766.32102.5-16.016.0370.9402.9402937094029柱底M5.085.83-307.5307.5-306.4308.6308.6-306.4308.6N1777.52113.7-16.016.037314051405137314051E柱柱顶M-31.3438.47-98.798.7-98.099.499.4-98.099.4N878.71114.8-47.947.9514147314735141473柱底M-15.6719.24-21.521.5-21.121.921.9-21.121.9N890.111126-47.947.91537249524951537249565 北京城市学院2014届毕业设计（论文)6框架梁、柱截面配筋6.1框架梁配筋见表6-1、表6-2、表6-36.2框架柱配筋表6-4、表6-5从横梁组合表中选取截面不利内力，并转化为支座边缘控制截面内力，其中：各截面的内力设计值见下表。（均采用HPB235，fy=f’y=210N/㎜2)表6-1首层横梁控制截面组合内力设计值截面A支座AB跨中弯矩M/(KN.m)B支座左B支座右BC跨中弯矩M/(KN.m)C支座左M/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KN支座截面-163.659.3-28.571.6-59.7-181.316.2-32.576.4-16.215.317.7支座边缘控制截面-158.559.7-28.565.2-59.1-165.116.4-32.560.1-16.214.214.9截面C支座右CD跨中弯矩M/(KN.m)D支座左D支座右DE跨中弯矩M/(KN.m)E支座M/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KNM/（KN.m)V/KN支座截面-224.473.5-45.357.7-74.5-151.260.5-81.28113.7-58.821.6128.9支座边缘控制截面-232.773.9-45.350.7-73.9-144.760.9-81.28107.3-58.220.312.465 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表6-2首层梁正截面设计截面b×h0（㎜×㎜）控制截面M/(KN.m)γREM(KN.m)实配钢筋实配面积（㎜×㎜）实际配筋率％要求最小配筋率要求最大配筋率支座处要求A支座200×365-158.5-118.90.0460.0470.97615894Φ2519641.70.342.82.2>0.3AB跨中200×365-28.5-21.380.0080.0080.9953134Φ168041.10.342.80.43>0.3B支座左200×36565.248.90.020.0110.9956804Φ168041.10.342.80.96>0.3B支座右200×365-165.1-123.80.0480.0520.98516784Φ2519641.70.342.82.4>0.3BC跨中200×365-32.5-24.380.0090.0090.9953204Φ168041.10.342.80.45>0.3C支座左200×36560.145.080.0170.0140.9946534Φ168041.10.342.80.93>0.3C支座右200×365-232.7-174.5O.0450.0630.96418454Φ2519641.70.342.82.6>0.3CD跨中200×365-45.3-33.980.0130.0100.9944804Φ168041.10.342.80.52>0.3D支座左200×36550.738.030.0140.0120.9955514Φ168041.10.342.80.63>0.3D支座右200×365-144.7-108.50.0420.0430.98114874Φ2519641.70.342.81.98>0.3DE跨中200×365-81.28-60.960.0230.0190.9938964Φ168041.10.342.81.44>0.3E支座200×365107.380.480.0310.0240.99111534Φ2519641.70.342.81.13>0.3注：混凝土保护层厚度为25㎜，aS=35㎜，最小配筋率为0.30和65ft/fy的较小值。65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表6-3首层梁斜截面设计截面b×h0（㎜×㎜）不利组合控制截面V/(KN)调整剪力值截面尺寸验算箍筋直径需配箍筋间距/㎜实配箍筋最大间距配筋率％最小配筋率％A支座加密区200×36559.759.757.155.25满足0.6228162Φ8＠1001000.510.15AB跨中非加密区200×36559.759.7满足0.6228162Φ8＠1002000.340.15B支座左加密区200×365-59.1-59.157.16555.25满足0.6218163Φ8＠1001000.510.15B支座右加密区200×36516.416.414.915.3满足0.3436165Φ6＠1001000.280.15BC跨中非加密区200×36516.416.4满足0.3436165Φ6＠1002000.190.15C支座左加密区200×365-16.2-16.214.91815.3满足0.3836148Φ6＠1001000.280.15C支座右加密区200×36573.973.950.370.6满足0.6828148Φ8＠1001000.510.15CD跨中非加密区200×36573.973.9满足0.6828148Φ8＠1002000.340.15D支座左加密区200×365-73.9-73.950.38370.6满足0.6828148Φ8＠1001000.510.15D支座右加密区200×36560.960.948.358.9满足0.6528155Φ8＠1001000.510.15DE跨中非加密区200×36560.960.9满足0.528194Φ8＠1002000.340.15E支座加密区200×365-58.2-58.248.36958.9满足0.6138165Φ8＠1002000.510.1565 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表6-4首层D柱正截面设计位置首层柱组合|M|maxNmaxNminb×h0(㎜×㎜)400×360400×360400×360有无地震组合有无无内力组合弯矩M/(KN.m)308.6-306.4308.6N/KN4051373140510.70.360.71.2×(151.9+76.4)=274柱顶调整弯矩MtC145柱底调整弯矩Mbc=1.25柱底组合弯矩181设计弯矩值1813500350035008.758.758.7552.1410.4452.140.3h0108108108ea(取20mm与h/30较大值）（mm）20202072.1430.4472.14232.14190.44232.140.590.440.59偏心类型大偏心大偏心大偏心0.81.01.01876<01876实配钢筋4Φ254Φ254Φ25实配面积（㎜×㎜）196419641964实际柱总配筋率2.7<0.82.7<0.82.7<0.8实际柱一侧配筋率1.41.41.4要求柱一侧配筋率0.2(满足）0.2(满足）0.2(满足）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)表6-5首层D柱斜截面设计截面b×h04051组合控制截面V115138.6满足415<4051.取N=415<0箍筋形式4肢箍10箍筋直径、间距4肢箍10非加密区箍筋直径、间距4肢箍106.3、节点核心区配筋65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)取4肢箍Φ10，，实际取4Φ10＠100。A、B、C、E柱配筋设计与B柱相同。6.4结构施工图（见图6-1、6-2）65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)参考文献[1]GB50009-2012，建筑结构荷载设计规范[S][2]GB50010-2010混凝土结构设计规范[S][3]GB50011-2010建筑抗震设计规范[S][4]宋占海，宋东，贾建东.建筑结构设计[M]（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2007：229～249.[5]东南大学，同济大学，天津大学合编.混凝土结构设计原理[M]（第四版）.北京：中国建筑工业出版社，2008:288～297.[6]徐秀丽.混凝土框架结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2008:1-138.65 北京城市学院2014届毕业设计（论文)致谢大学生活一晃而过，回首走过的岁月，心中倍感充实。当我做完这篇毕业设计的时候，有一种如释重负的感觉。首先诚挚的感谢我的论文指导老师孙琤老师。他在忙绿的工作中挤出时间来审查、修改我的毕业设计。另外，还要感谢教过我的所有老师们，你们严谨细致、意思不苟的作风一直是我工作学习的榜样。你们循循善诱的教导和不拘一格的思路给与我无限的启迪。最后感谢大学四年在我身边的同学、朋友，感谢你们为我提出的有益的建议和意见，有了你们的支持、鼓励和帮助，我才充实的度过了四年的大学生活。65'