XXX市沙梁大桥设计 131页

'市沙梁大桥设计第1章设计原始资料1.1工程概况：1.1.1工程简介：***市沙梁大桥位于***市胶州境内三城路上，为城市桥梁。起点桩号为K112+569，终点桩号K112+729，全长160m。该桥梁车行道宽14m，中间设置1m的中央分隔带，两侧人行道各宽2.0m。1.1.2技术标准设计荷载：城-A级，人群荷载4.0KN/m2；设计坡度：行车道双向横坡1.5%，纵坡0%，人行道横坡2%；桥梁宽度：2.0m（人行道）+14m（双向四车道）+2.0m（人行道）；桥梁跨径：桥梁全长160m，具体孔跨布置依据方案评比，自行拟定；主梁截面：根据所给的条件，结合规范并考虑经济性，确定主梁截面形式与尺寸；桥面铺装：上层4cm厚的沥青混凝土，下层8cm厚的C50防水混凝土；桥梁净空：该桥为跨线桥，需要满足桥梁净空大于6m的要求。1.1.3地质条件场区河床稳定，河床总体地形平坦，坡降较小，根据勘探资料综合分析，桥位处地貌类型应为剥蚀残丘地貌。场区内的地层自上而下分述如下：1）填土褐黄色，松散~稍密，稍湿~饱和，层厚：1.2米，建筑地质意义差，不宜作为持力层；2）粉质粘土灰黄~褐黄色，具可塑，中等压缩性，层厚：2.4米，该层容许承载力[σo]=140Kpa，极限侧阻力标准值qsk=100Kpa；3）粗砾砂黄褐色，湿~饱和，稍密。层厚4m，该层容许承载力[σo]=200kPa，弹性模量E=11MPa；131 4）花岗岩黄褐色~肉红色，块状，均匀分布于场区内。该层容许承载力[σo]=3000Kpa，弹性模量E=15×103Mpa，极限抗压强度为Rbk=45Mpa，极限端阻力标准值为qpk=15×103Kpa；5）地下水。场区地下水在勘察深度范围内未见，地下水对混凝土无侵蚀性。1.1.4气候条件***地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋性气候影响。四季分明，冬季寒冷干燥，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温12.2℃，最热月平均气温25℃，最冷月平均气温－1.2℃。年平均大风日64.8天，风速：年均风速5.3米/秒，瞬间最大风速44.20米/秒。年均降雨量711.20mm，最大：1272.70mm，最小：347.40mm；年最大降雪量270mm。降水量年内分配不均，年降水量的73%集中于6~9月，且多集中在几次暴雨中。1.1.5构思宗旨（1）符合城市发展规划，满足交通功能需要。（2）桥梁结构造型简洁，轻巧，反映新科技成就，体现人民智慧。（3）设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。（4）与高速公路的等级和周边环境相宜。（5）学习等截面梁桥的设计过程。131 第2章上部结构设计2.1设计方案比选2.1.1设计方案2.1.1.1第一方案：双塔双索面混凝土斜拉桥总体布置及基本参数：根据《公路斜拉桥设计细则》（JTGD65-01-2007T）中4.2.4（总体布置及基本参数）知主跨在400m以下的双塔斜拉桥宜采用混凝土主梁；双塔三跨斜拉桥的边跨与主跨跨径之比宜为0.33~0.50，其中混凝土主梁宜为0.40~0.45；双塔、多塔斜拉桥桥面以上索塔的高度与主跨的跨径之比宜为1/4~1/6，外索的水平倾角不宜小于22º；斜拉索横桥向布置可采用单索面、双索面和多索面，纵桥向布置宜采用扇形；斜拉桥主梁采用混凝土梁时斜拉索标准间距宜为6~12m;双塔三跨斜拉桥梁高与跨径之比混凝土主梁宜为1/100~1/200，对于等高度梁，梁高于跨度之比为1/35~1/45。根据上述细则，本桥采用混凝土主梁，主跨为80m，边跨40m，边主跨比为0.5；桥面以上索塔高度取为20m，与主跨之比为1/4；外索的水平倾角为32º；斜拉索横向布置采用竖直双索面，纵向布置采用扇形；边跨与主跨标准间距都取为6m；梁高2m，与跨径之比为1：40。总体布置为：40m+80m+40m，边主跨比为0.5。桥面以上索塔高度为20m，与主跨之比为1/4。（图2-1）图2-1双塔双索面混凝土斜拉桥方案总体布置示意图（单位：cm）2.1.1.2第二方案：下承式钢管混凝土系杆拱桥（1）孔径布置：30m+100m+30m,全长160m，宽18m（图2-2）（2）131 主梁结构构造：上部结构为变截面箱梁。采用双幅分离的的单箱双室形式。主要采用高强混凝土以及大吨位预应力体系来实现主梁的轻型化。（1）下部构造：上、下行桥的桥墩基础是连成整体的，全桥基础均采用群桩基础，桥墩为空心墩。（2）施工方案：全桥采用有支架施工法。主拱圈主桥每跨两墩中心距100m，计算跨度98m，矢跨比1/4.9。拱轴线采用悬链拱..图2-2下承式钢管混凝土系杆拱桥方案总体布置示意图（单位：cm）2.1.1.3第三方案：等截面预应力混凝土连续梁桥孔径布置：30m+30m+40m+30m+30m,全长160m，宽18m.桥面设有行车道双向横坡1.5%，纵坡0%，人行道横坡2%。（图2-3）(1)主梁结构构造：上部结构为变截面箱梁。采用双幅分离的的单箱双室形式。主要采用高强混凝土以及大吨位预应力体系来实现主梁的轻型化。（具体尺寸拟定见图3/2）(2)下部构造：上、下行桥的桥墩基础是连成整体的，全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩，桥墩为柱式桥墩。(3)施工方案：全桥采用移动横架逐孔施工法。131 图2-3等截面预应力混凝土连续梁桥方案总体布置示意图（单位：cm）2.1.2方案比选：将以上数据汇总后进行比较（表2-1）表2-1三种桥型方案比较桥型方案第一方案：双塔双索面混凝土斜拉桥第二方案：下承式钢管混凝土系杆拱桥第三方案：变截面预应力混凝土连续梁桥全桥长/m160160160主桥长/m8010040抗震性能成桥后抗风及抗震性能好成桥后抗风及抗震性能一般成桥后抗风及抗震性能一般受力性能主梁及塔柱为偏心受压构构件，较易收到弯扭屈曲。桥墩受较大水平作用；拱形部分主要承受轴向力。桥墩参与受弯作用，使主梁弯矩进一步减小；超静定次数高，对基础要求较高。经济性等截面形式，可大量节省模板，加快建桥进度，简易经济。等截面形式，可大量节省模板，加快建桥进度，简易经济。采用等截面梁能较好符合梁的内力分布规律，充分利用截面，合理配置钢筋，经济实用美观性构造简单，线形简洁美观构造简单，线形简洁美观构造简单，线形简洁美观施工方面斜拉桥主塔采用爬模施工方法；按每节段5131 米采用挂篮悬臂浇筑对称施工主拱为混凝土结构，翻模施工；系梁分节吊装；泵送混凝土，形成钢管混凝土拱肋。目前所用的施工方式大致可分为逐孔施工发节段施工法和顶推施工法。由于在高空作业，施工危险度高。维修和养护成桥后维修与养护的费用较高，尤其是换索十分麻烦且成本高成桥后维修与养护的费用较少成桥后维修与养护的费用很少适用性.结构刚度大、变形小、伸缩缝少，行车平稳但由于桥塔和斜拉索的存在影响视野1.横撑的存在对视野有一定影响。2.目前钢管混凝土的受力不是十分明确，容易出现脱空现象1.与航道适应性好，通航净空大，防撞要求低；2..结构刚度大、变形小、伸缩缝少，行车平稳舒适且视野开阔通过以上比较，综合考虑地形、地质、水文、河床特征、环境协调等因素，经技术经济比较和详细的概算之后，最后确定混凝土连续梁桥作为推荐方案。2.2桥跨总体布置及结构尺寸拟定2.2.1尺寸拟定本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长160m。设计主跨为40m。2.2.1.1桥孔分跨连续梁桥有做成三跨或者四跨一联的，也有做成多跨一联的，但一般不超过六跨。连续超过五跨市的内力情况与五跨是相差不大，并且连续过长会增大温度变化的附加影响，造成梁桥伸缩量很大，需设置大位移量的伸缩缝，因此连续孔数一般不超过五跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求以及墩台、基础及支座构造，力学要求，美学要求等。若采用三跨不等的桥孔布置，一般边跨长度可取为中跨的0.6—0.8倍，这样可使中跨跨中不致产生异号弯矩，本设计跨度，主要根据设计任务书来确定，其跨度组合为：(30+30+40+30+30)米。基本符合以上原理要求。2.2.1.2截面形式一、立截面131 从预应力混凝土连续梁的受力特点来分析，连续梁的立面应采取变高度布置为宜；在恒、活载作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变高度梁能较好地符合梁的内力分布规律，另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大桥下净空。但是，在采用顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。等高度梁的缺点是：在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多，但是其优点是结构构造简单、线形简洁美观、预制定型、施工方便。一般用于如下情况：1.桥梁为中等跨径，以40—60米为主。采用等截面布置使桥梁构造简单，施工迅速。由于跨径不大，梁的各截面内力差异不大，可采用构造措施予以调节。2.等截面布置以等跨布置为宜，由于各种原因需要对个别跨径改变跨长时，也以等截面为宜。3.采用有支架施工，逐跨架设施工、移动模架法和顶推法施工的连续梁桥较多采用等截面布置。双层桥梁在无需做大跨径的情况下，选用等截面布置可使结构构造简化。结合以上的叙述，所以本设计中采用满堂支架施工方法，变截面的梁。二桥面宽度本桥采用双向四车道，中央设置1m的中央分隔带。设有人行道，由《公路桥和设计规范》表3.1.1-2知设计速度为60km/h，为城市一级公路。由表3.1.1-1知车道宽度为3.5米，因此四车道为14米。中央分隔带两侧为左侧路肩宽度，取0.5m。右侧路肩宽度取2.5m，分0.25m的路缘石宽度，2m的人行道宽度和0.25m的栏杆宽度。综上所述，桥面宽度:1m+0.5m×2+7m×2+2.5m×2=21m。三横截面梁式桥横截面的设计主要是确定横截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁间距、主梁各部尺寸；它与梁式桥体系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美观要求以及经济用料等等因素都有关系。当横截面的核心距较大时，轴向压力的偏心可以愈大，也就是预应力钢筋合力的力臂愈大，可以充分发挥预应力的作用。箱形截面就是这样的一种截面。此外，箱形截面这种闭合薄壁截面抗扭刚度很大，对于弯桥和采用悬臂施工的桥梁尤为有利；同时，因其都具有较大的面积，所以能够有效地抵抗正负弯矩，并满足配筋要求；箱形截面具有良好的动力特性；再者它收缩变形数值较小，因而也受到了人们的重视。总之，箱形截面是大、中跨预应力连续梁最适宜的横截面形式。131 常见的箱形截面形式有：单箱单室、单箱双室、双箱单室、单箱多室、双箱多室等等。单箱单室截面的优点是受力明确，施工方便，节省材料用量。拿单箱单室和单箱双室比较，两者对截面底板的尺寸影响都不大，对腹板的影响也不致改变对方案的取舍；但是，由框架分析可知：两者对顶板厚度的影响显著不同，双室式顶板的正负弯矩一般比单室式分别减少70%和50%。由于双室式腹板总厚度增加，主拉应力和剪应力数值不大，且布束容易，这是单箱双室的优点；但是双室式也存在一些缺点：施工比较困难，腹板自重弯矩所占恒载弯矩比例增大等等。本设计是一座公路连续箱形梁，采用的横截面形式为单箱三室。2.2.1.3梁高根据经验确定，预应力混凝土连续梁桥的中支点主梁高度与其跨径之比通常在1/15—1/25之间，而跨中梁高与主跨之比一般为1/40—1/50之间。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，却能显著节省预应力钢束用量。连续梁在支点和跨中的梁估算值：等高度梁：H=（～）l，常用H=（～）l变高度（曲线）梁：支点处：H=（～）l，跨中H=（～）l变高度（直线）梁：支点处：H=（～）l，跨中H=（～）l而此设计采用等高度梁，梁高为2.2m。2.2.1.4细部尺寸一、顶板与底板箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和构造两个方面的控制。支墩处底版还要承受很大的压应力，一般来讲：变截面的底版厚度也随梁高变化，底板厚最小应有120。箱梁顶板厚度应满足横向弯矩的要求和布置纵向预应力筋的要求。顶板取250mm本设计中采用双面配筋，且底板只在支点附近变化。底板在支点处设计为实心箱型截面,在跨中厚35cm.支点为65cm。二、腹板和其它细部结构1.箱梁腹板厚度腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较小，腹板不必设得太大；同时，腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求，其设计经验为：（1）腹板内无预应力筋时，采用200mm。（2）腹板内有预应力筋管道时，采用250—300mm。（3）腹板内有预应力束锚固时，采用350mm。大跨度预应力混凝土箱梁桥，腹板厚度可从跨中逐步向支点加宽，以承受支点处交大的剪力，一般采用300—600mm，甚至可达到1m左右。131 本设计支座处腹板厚取65cm.，跨中腹板厚取45cm。2.梗腋在顶板和腹板接头处须设置梗腋。梗腋的形式一般为1：2、1：1、1：3、1：4等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少扭转剪应力和畸变应力。此外，梗腋使力线过渡比较平缓，减弱了应力的集中程度。本设计中，根据箱室的外形设置了宽200mm，长200mm的上部梗腋，而下部采用1：1的梗腋，以利于脱模。3.横隔梁横隔梁可以增强桥梁的整体性和良好的横向分布，同时还可以限制畸变；支承处的横隔梁还起着承担和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭刚度很大，一般可以比其它截面的桥梁少设置横隔梁，甚至不设置中间横隔梁而只在支座处设置支承横隔梁。因此本设计没有加以考虑，而且由于中间横隔梁的尺寸及对内力的影响较小，在内力计算中也可不作考虑。跨中截面及中支点截面示意图如下图3-1图3-2所示：图3-1跨中截面尺寸示意图（单位为cm）131 图3-2支点截面尺寸示意图（单位为cm）2.2.2主梁分段与施工阶段的划分2.2.2.1分段原则主梁的分段应该考虑有限元在分析杆件时，分段越细，计算结果的内力越接近真实值，并且兼顾施工中的实施，所以本设计分为160个单元。2.2.2.2具体分段本桥全长160米，全梁共分160个梁段，一般梁段长度分成1.0m。2.2.2.3主梁施工方法及注意事项主梁施工方法：主梁采用满堂支架法施工，箱梁均采用满堂支架、泵送现浇砼施工。2.2.3桥面构造2.2.3.1桥面铺装由设计任务书得：上层采用4cm厚的沥青混凝土，下层采用8cm厚的C50防水混凝土。2.2.3.2附属设施桥梁人行道外侧，必须设置人行道栏杆，高度采用1m。桥面车行道应设置横坡以利于排水。在快速路和主干路桥上，横坡为2%；在次干线和支路桥上横坡为1.6%～2%；人行道应设置1%单向斜向车行道的横坡。在路缘石旁须设足够数量的泄水孔。本桥为跨线城市桥梁，行车道采用双向横坡1.5%，纵坡0%，人行道横坡2%；131 图3-2人行道构造尺寸示意图（单位为cm）图3-3中央分隔带及护栏尺寸示意图（单位为cm）2.3荷载内力计算2.3.1Midas建模计算1、有限元原理用杆系结构模拟实际结构，也是有限元分析中最常用的方法，有建模简单、加载方便、结果直观易懂的特点。2、桥梁有限元模型的建立131 结构建模的过程是一个逻辑过程，首先要根据工程结构、施工方法、结果的精度要求等方面考虑，进行结构离散，以获得经济、可靠的结构分析模型。对于杆系结构，节点编号和单元的划分应遵循以下原则：1）结构的定位点应设置节点；2）按施工过程，分阶段施工的结构自然分块点应该设置节点；3）对较长的自然块，应当适当细分；4）预应力索端点截面一般设置节点；5）关心内力、位移所在截面处应设置节点；6）有支承的部位应设置节点。本桥采用MIDAS/CIVIL进行内力计算，全桥长160m,分跨为30m+30m+40m+30m+30m.图3-4Midas建模2.3.2主梁内力计算根据梁跨结构纵断面的布置，并通过对移动荷载作用最不利位置，确定控制截面的内力，然后进行内力组合，画出内力包络图。2.3.2.1恒载内力计算1第一期恒载（结构自重）恒载集度由迈达斯建模截面特征值，查的则：/m由迈达斯得图4-1，图4-2：131 图4-1自重弯矩包络图图4-1自重剪力包络图2第二期恒载查城市桥梁设计荷载标准，得人行道板的人群荷载应按5KPa的均布荷载进行计算：桥面铺装层人行道：注;重力密度—浆砌片石：23KN/m；填石：19KN/m中央分隔带：因此，二期恒载：有迈达斯得图4-3，图4-4：131 图4-3二期恒载弯矩包络图图4-4二期恒载剪力包络图2.3.2.2活载内力计算1人群荷载：此设计为一般城市桥梁，采用下列公式计算：当加载长度L＜20m时，；当加载长度20m≤L≤100m时，式中：W:单位面积上的人群荷载，KPa；L：加载长度，m;Wp:单边人行道宽度，m。注：W值在任何情况下不得小于2.4KPa。一般公路桥梁的人群荷载标准值按下列规定采用：当桥梁计算跨径小于或等于50m时，人群荷载标准值为；当桥梁计算跨径等于或大于150m时，人群荷载标准值为；当桥梁计算跨径在50m～150m之间时，可由线形内插得到人群荷载标准值。对跨径不等的连续刚构，以最大计算跨径为准。本桥人群荷载取。131 .2车道荷载：由于本桥跨径大于20m，采用城市A级荷载，当计算弯矩时，车道荷载的均布荷载标准值qm采用10.0KN/m；计算剪力时，均布荷载标准值qQ采用15.0KN/m，所加集中荷载P采用300KN/m。当车道数等于或大于4条时，计算弯矩不乘增长系数。计算剪力时应乘增长系数1.25。具体见下图4-5：图4-5城市A级车道荷载图由迈达斯得图4-6,4-7：图4-6车道荷载最大、最小弯矩包络图131 图4-7车道荷载最大、最小弯矩包络图3支座位移引起的内力计算由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是一种对支座沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分。其具体计算方法是：五跨连续梁的六个支点中的每个支点分别下沉，其余的支点不动，所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围。用迈达斯建模，得出图形如下图4-8，图4-9所示：图4-8车道荷载最大、最小弯矩包络图图4-9车道荷载最大、最小剪力包络图4温度荷载：131 本设计考虑整体升温20℃，主梁上下、左右温差相差5℃由迈达斯得图4-10，图4-11所示：图4-10温度梯度弯矩包络图图4-11温度梯度剪力包络图2.3.3荷载组合及内力包络图公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计：1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。3施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。4多个偶然作用不同时参与组合。2.3.3.1承载能力极限状态下的效应组合公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。131 基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：或式中—承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；—结构重要性系数，按《通规》JTGD60-2004表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9；—第个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTGD60-2004表4.1.6的规定采用；、—第个永久作用效应的标准值和设计值；—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取=1.4。当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值；、—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第个可变作用效应的分项系数，取=1.4，但风荷载的分项系数取=1.1；、—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第个可变作用效应的标准值和设计值；—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取=0.80；当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取=0.60；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取=0.50。131 由迈达斯得图4-10，图4-11所示：图4-10基本组合状态下的弯矩包络图图4-11基本组合状态下的剪力包络图2.3.3.2正常使用极限状态下的效应组合公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：1作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，其效应组合表达式为：式中—作用短期效应组合设计值；—第个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）=0.7，人群荷载=1.0，风荷载=0.75，温度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第个可变作用效应的频率值。由迈达斯得图4-12，图4-13所示：131 图4-12短期组合状态下的弯矩包络图图4-13短期组合状态下的剪力包络图2作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：式中—作用长期效应组合设计值；—第个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）=0.4，人群荷载=0.4，风荷载=0.75，温度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第个可变作用效应的准永久值。由迈达斯得图4-14，图4-15所示：图4-14长期组合状态下的弯矩包络图131 图4-15长期组合状态下的剪力包络图荷载内力组合表单元号基本组合短期组合长期组合剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩1-10163.80-7874.388163.65-8212.648505.36152879.4271255.482381.4258664.222548.9660765.823014349.08-69904.111277.61-67447.111704.96-69187452115.1836653.922158.3327684.42307.7629403.586013725.51-94655.111152.93-86956.911567.96-89279.185-1246.2988156.82-1217.7870081.89-1375.1572557.4110016692.53-94768.713341.73-87049.313800.95-89373.5115-2119.1136622.32-2161.6527661.41-2311.1229380.2613012113.33-69882.39814.86-67431.710224.95-69171.6145-2878.6971266.59-2380.958673.96-2548.4560775.616010942.5208471.8908830.8702.4预应力钢束的估算与布置2.4.1预应力筋估算2.4.1.1计算原理根据《预规》（JTGD62-2004）规定，预应力梁应满足弹性阶段（即使用阶段）的应力要求和塑性阶段（即承载能力极限状态）的正截面强度要求。1按承载能力极限计算时满足正截面强度要求：预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过截面抗弯安全系数来保证的。1.对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁，所需预应力筋数量按下式计算：131 h0xNdfcd如图：图5-1截面受力示意图，，解上两式得：受压区高度预应力筋数或式中—截面上组合力矩。—混凝土抗压设计强度；—预应力筋抗拉设计强度；—单根预应力筋束截面积；b—截面宽度2.若截面承受双向弯矩时，需配双筋的，可据截面上正、负弯矩按上述方法分别计算上、下缘所需预应力筋数量。这忽略实际上存在的双筋影响时（受拉区和受压区都有预应力筋）会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的。2使用荷载下的应力要求e上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++----Np下Np上Mmax合成+--Mmin合成图5-2计算示意图131 规范（JTJD62-2004）规定，截面上的预压应力应大于荷载引起的拉应力，预压应力与荷载引起的压应力之和应小于混凝土的允许压应力（为），或为在任意阶段，全截面承压，截面上不出现拉应力，同时截面上最大压应力小于允许压应力。写成计算式为：对于截面上缘对于截面下缘其中，—由预应力产生的应力，W—截面抗弯模量，—混凝土轴心抗压标准强度。Mmax、Mmin项的符号当为正弯矩时取正值，当为负弯矩时取负值，且按代数值取大小。一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是控制因素，为简便计，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件(求得预应力筋束数的最小值)。公式（4.1.1.1-5）变为公式（4.1.1.1-7）变为由预应力钢束产生的截面上缘应力和截面下缘应力分为三种情况讨论：截面上下缘均配有力筋Np上和Np下以抵抗正负弯矩，由力筋Np上和Np下在截面上下缘产生的压应力分别为：解联立方程后得到131 令代入式（4.1.1.1-13）、（4.1.1.1-14）中得到式中Ap—每束预应力筋的面积；—预应力筋的永存应力(可取0.5~0.75估算)；e—预应力力筋重心离开截面重心的距离；K—截面的核心距；A—混凝土截面面积，取有效截面计算。当截面只在下缘布置力筋Np下以抵抗正弯矩时当由上缘不出现拉应力控制时：（4.1.1.1-17）当由下缘不出现拉应力控制时：（4.1.1.1-18）当截面中只在上缘布置力筋N上以抵抗负弯矩时：当由上缘不出现拉应力控制时（4.1.1.1-19）当由下缘不出现拉应力控制时（4.1.1.1-12）当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算时(求得预应力筋束数的最大值)。可由前面的式（4.1.1.1-6）和式（4.1.1.1-8）推导得：（4.1.1.1-21）131 （4.1.1.1-22）有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配根束，则上部束也要相应增配根，才能使上缘不出现拉应力，同理，当截面承受正弯矩时，如果截面上部多配根束，则下部束也要相应增配根。其关系为：当承受时，当承受时，2.4.1.2预应力钢束的估算按着正常使用极限状态的应力状态考虑：对于连续梁体系，或凡是预应力混凝土超静定结构，在初步计算预应力筋数量时，必须计及各项次内力的影响。然而，一些次内力项的计算恰与预应力筋的数量和布置有关。因此，在初步计算预应力时，只能以预估值来考虑，本设计用BSAS输出组合弯矩值来进行设计，此项估算是非常粗略的。用于计算的具体弯矩数值见表4.1.2-1。具体计算如下：预应力钢束采用7φ5型号，采用YM15-15。钢绞线束数采用15束，有关参数为：Ap=0.0021(m2)而预应力抗拉设计强度为fpd=1860(MPa),本设计在估算预应力钢筋时，预应力筋的永存应力取为：σpe=0.5×1860=930(MPa)1.仅在上缘布置预应力钢束取第61号边墩支座截面为例，计算如下：（1）按正常使用状态计算：查截面特性，有I=10.023(m4)，A=13.68(m2)，Z上=0.933(m)，Z下=1.267(m)，W上=I/Z上=10.743,W下=I/Z下=7.911,K上=W下/A=0.578,KX=W上/A=0.785,e上=0.933-0.125=0.808,e下=1.267,Mmax=-24690.4(KN•m);Mmin=-65880.3(KN•m)其中：I—有效截面惯性矩；A—有效截面面积；ys—有效截面中性轴距上缘的距离；yx—有效截面中性轴距下缘的距离。131 由式(4—19)有：(向上取整)由式(4—20)有：（向下取整）当上缘混凝土不至压碎时，当下缘混凝土不被压碎时（2）按承载能力极限计算时有：h0=h-e=2.2-0.125=2.075(m),fcd=22.4MPa,b=15.6m,Mp=-72703.6(KN•m)受压区高度为：比较以上两种情况，取38束钢筋。2.仅在下缘布置预应力钢束以中跨跨中15号截面为例（1）按正常使用阶段计算有：查截面特性，有I=10.023(m4)，A=13.68(m2)，Z上=0.933(m)，Z下=1.267(m)，W上=I/Z上=10.743,W下=I/Z下=7.911,K上=W下/A=0.578,KX=W上/A=0.785,EX=0.933,E下=1.267-0.15=1.117，Mmax=45497.99(KN•m),Mmin=23564.12(KN•m)由式(4.1.1.1—17)有：当由下缘不出现拉应力控制时：由式(4.1.1.1—18)有：131 当上缘混凝土不至压碎时当下缘混凝土不至压碎时46（2）由承载能力极限状态计算得：h0=2.2-0.15=2.05(m),,b=21m,Mp=53964.63(kn•m),fcd=1260MPa.受压区高度为：综上计算可以得15号截面需25根钢束.3.上、下缘均布置预应力钢束以边跨24号截面为例：（1）按正常使用状态计算有：查截面特性，有：I=10.023(m4)，A=13.68(m2)，，Z上=0.933(m)，Z下=1.267(m)，W上=I/Z上=10.743,W下=I/Z下=7.911,K上=W下/A=0.578,KX=W上/A=0.785,e下=1.267-0.15=1.117(m)，e上=0.933-0.125=0.808(m)Mmax=27068.02(KN•m),Mmin=-5171.52(KN•m)由式(4.1.1.1—15)有：（4.1.1.1-15）由式（4.1.1.1-16）有：由式（4.1.1.1-21）有：由式（4.1.1.1-22）有：131 （2）按承载能力极限状态计算有：h0=h-e=2.2-0.125=2.075(m),fcd=22.4MPa上翼缘配筋时有b=15.6m,Mp=-1509.39(KN•m)受压区高度为：：(取1)下翼缘配筋时有b=21m,Mp=26744.64(KN•m),h0=h-e=2.2-0.15=2.05m受压区高度为：其他截面预应力钢筋配置见下表预应力钢束配置表单元Ap弯矩-y(kN*m)弯矩-y(kN*m)10.004341.593-0.230.3321.69500150.004341.593-0.230.3321.6954549823564187300.004341.593-0.230.3321.695-4702-4396975450.004341.593-0.230.3321.6952274111403600.004341.593-0.230.3321.695-19080-58056921800.004341.593-0.230.3321.6955387130736238810.004341.593-0.230.3321.69554098309772382.4.2预应力钢束的布置（具体布置图见图纸）预应力钢筋布置还应遵守以下原则：A、应选择适当的预应力束筋的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。避免造成因预应力束筋与锚具型式选择不当而是结构构造尺寸加大。当预应力束筋选择过大，每束的预加力不大，造成大跨结构中布束过多，而构造尺寸限制布置不下时，则要求增大截面。反之，在跨径不大的结构中，如选择预加力很大的单根束筋，也可能使结构受力过于集中而不利。B131 、预应力束筋的布置要求考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力筋，而导致在结构中布置过多的锚具。由于每根束筋都是一个巨大的集中力，这样锚下应力区受力比较复杂，因而必须在构造上加以保证，为此常导致结构构造复杂，而使施工不便。C、预应力束筋的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起过大的结构次内力。D、预应力束筋的布置，应考虑材料经济指标的先进性，这样往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切的关系。E、预应力束筋应避免使用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩擦力损失，降低预应的效益。F、预应力束筋的布置，不但要考虑结构在使用阶段大弹性受力状态的需要，而且也要考虑到结构破坏时的需要。G、应留有一定数量的备用管道，一般占总数的1%。H、锚距的最小间距的要求。表5.1常用锚具尺寸锚具型号锚垫板寸mm波纹管径外/内mm螺旋筋圈径mm圈数千斤顶型号OVM15-518062/551704Ycw100OVM15-720077/702406Ycw150OVM15-923087/802706Ycw250VM15-1227097/903307Ycw250OVM15-19320107/1004008Ycw400OVM15-27370127/1204708Ycw650YM15-516567/601705YDC1500YM15-719077/701905YDC1500YM15-921587/802106YDC2000YM15-1225092/852506YDC2500YM15-15290102/953206YDC3200YM15-17300107/1003407YDC4200YM15-19300107/1003507YDC4200YM15-24320117/1104007YDC5200本设计采用OVM15-7。2.5预应力损失及有效应力的计算根据《桥规》（JTGD62-2004）第6.2.1条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预应力损失：预应力钢筋与管道壁之间的摩擦σl4锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩σl2预应力钢筋与台座之间的温差σl3混凝土的弹性压缩σl4预应力钢筋的应力松弛σl5混凝土的收缩和徐变σl6131 说明：从计算概念上，每根预应力束在每个截面的预应力损失都不一样，但是由于本设计是毕业设计教学环节，时间有限，所以进行一定的简化，假定预应力束在每个截面的损失相等。2.5.1预应力损失的计算预应力损失包括：摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩、混凝土的弹性压缩、预应力筋的应力松弛、混凝土的收缩与徐变等5项。2.5.1.1摩阻损失预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失可按下式计算：σcon——张拉钢筋时锚下的控制应力（=0.75）,μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，对金属波纹管，取0.2θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，以rad计，k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015x——从张拉端至计算截面的管道长度,以米计。表5.1.1-1系数k及μ的值管道类型Kμ橡胶管抽芯成型的管道0.00150.55铁皮套管0.00300.35金属波纹管0.0020～0.00300.20～0.262.5.1.2锚具变形损失由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失，可按下式计算：Dl——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值；统一取6mm.L——预应力钢筋的有效长度；EP——预应力钢筋的弹性模量。取195GPa。2.5.1.3混凝土的弹性压缩后张预应力砼构件的预应力钢筋采用分批张拉时，先张拉的钢筋由于张拉后批钢筋所产生的砼弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算——在先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法向应力；131 ——预应力钢筋与混凝土弹性模量比。若逐一计算的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式N——计算截面的分批张拉的钢束批数.钢束重心处混凝土法向应力：式中M1为自重弯矩。注意此时计算Np时应考虑摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩的影响。预应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（即扣除孔道部他的影响2.5.1.4钢束松弛损失钢束松弛（徐变）引起的应力损失（）此项应力损失可根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004表6.2.6条的规定，按下列公式计算。对于钢丝、钢绞线，本设计中采用=ψ·ξ（MPa）式中：ψ——张拉系数，一次张拉时，ψ=1.0；超张拉时，ψ=0.9；ξ——钢筋松弛系数，I级松弛（普通松弛），ξ=1.0；II级松弛（低松弛），ξ=0.3；——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件=---；对先张法构件，=-。2.5.1.5收缩徐变损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损失式中：、——131 构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失；、——构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由预习应力产生的混凝土法向应力；——截面回转半径，，后张法采用净截面特性、——构件受拉区、受压区纵向普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离；——预应力钢筋传力锚固龄期为，计算考虑的龄期为t时的混凝土收缩、徐变，其终极值可按〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004中表6.2.7取用；——加载龄期为，计算考虑的龄期为t时的徐变系数，可按〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004中表6.2.7取用.2.5.2有效预应力的计算预应力损失的最后结果应列表给出各个截面的各项预应力损失、张拉锚固阶段和使用阶段的有效预应力以及使用阶段扣除全部损失的有效预应力值。（使用阶段扣除全部损失的有效预应力值）（张拉锚固阶段的有效预应力）2．6主梁截面的几何特性计算依据《桥规》（JTGD62—2004）中第6.1.4条规定，采用换算截面计算，依据JTGD62—2004中表3.1.5取；依据JTGD62—2004中表3.2.4取换算截面面积计算公式为：净截面面积计算公式为：后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性应根据不同受力阶段分别计算。本示例中的箱形梁从施工到运营经历了如下两个阶段。131 （1）主梁现浇并张拉预应力钢筋主梁混凝土达到设计强度90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未灌浆，所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力力管道的影响。（2）灌浆封锚，桥面铺装及运营阶段预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与及诶按受力，主梁即为全截面参与工作，此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋的换算截面。施工阶段利用截面考虑重量的截面布置钢束纯截面纯截面张拉钢束纯截面纯截面注浆换算截面换算截面由迈达斯得出支点、跨中截面的几何特性如下图所示：表2-6-1几何特性计算单元位置面积(m^2)考虑重量的截面面积中和轴移动距离局部-y(m)局部-z(m)1I19.930319.200.00841J19.930319.200.007415I19.930319.20-0.005515J19.930319.20-0.005730I19.930319.200.007430J19.930319.200.008445I19.930319.20-0.005545J19.930319.20-0.005760I23.459722.68900.009560J23.459722.68900.010480I20.01119.20-0.00680J20.01119.20-0.0061100I23.459722.68900.0097100J23.459722.68900.0104115I19.930319.20-0.0055115J19.930319.20-0.0057131 130I19.930319.200.0074130J19.930319.200.0084145I19.930319.20-0.0055145J19.930319.20-0.0057160I19.930319.200.0074160J19.930319.200.00842-7主梁次内力计算2.7.1徐变次内力的计算静定结构由混凝土的徐变不会产生徐变次内力。对于超静定结构，由于冗力的存在，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布后的内力可按规范方法进行计算（第3.2.11条）。实际上，徐变次内力是由于体系转换（即从静定结构到超静定结构）而产生的，因此在施工时应尽量避免反复的体系转换次数。本设计为满堂支架施工，没有体系转换，故不考虑徐变次内力。2.7.2预加力引起的次内力在预加力作用下，梁会发生挠曲变形。混凝土连续梁桥因存在多余约束，在预加力的作用下不可能自由挠曲，在多余约束处必然会产生次内力，从而在梁内力产生次内力矩。2.7.3温度次内力的计算温度次内力的计算公式按砼桥p98(3-3-13)式计算1、温差应力式中N0—桥面板重心处由温差引起的纵向力；A1—桥面板截面面积；t—温度差；α—混凝土线膨胀系数，按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004的规定采用；Eh—混凝土弹性模量；131 e=桥面板重心至换算截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以下取负值；M—N0对全截面产生的初弯矩；M—N0对全截面产生的二次弯矩；M—N0对全截面产生的总弯矩；由于箱形截面计算过于复杂，我们先把它换算成工字形截面，只要保证面积相等，惯性矩相等。2.7.4支座位移引起的次内力由于地基的原因，当支座下降时会引起桥的内力变化。连续梁墩台基础的沉降与地基土壤的物理力学特性有关，一般随时间而递增，要经过相当长的时间才能接近沉降的终极值。为简化分析，采用基本表达式通过迈达斯导出支点跨中次内力如下表跨中支点次内力计算单元温度梯度整体升温整体降温预应力荷载支座沉降剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩1-416.60.00.10.0-0.10.04927.531163.8-558.20.015-416.65832.70.1-0.7-0.10.71900.8-35916.8-558.27814.230-416.612082.00.1-1.5-0.11.5-4918.430875.4-558.216186.64580.211375.6-0.32.60.3-2.61685.7-22418.0908.14031.56080.210172.4-0.37.00.3-7.0-3116.936297.1908.114983.080-0.810107.60.40.3-0.4-0.3691.2-19748.3-634.7-4107.6100-0.810123.90.4-7.0-0.47.0-2282.735577.6-634.715267.7115-78.911229.2-0.3-3.20.33.21306.7-21512.5-909.1-4081.8130-78.912412.5-0.31.40.3-1.4-4412.528838.0-909.115841.0145416.46662.10.10.9-0.1-0.92339.1-33785.0558.38933.4160416.4416.40.10.0-0.10.0-4968.126546.9558.30.02-8主梁截面验算131 预应力混凝土梁从预加力开始到承载破坏，需经受预加应力、使用荷载作用、裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制，应对控制截面进行各个阶段的验算。验算中用到的计算内力值为第七章内力组合值。本章后续内容为：先进行破坏阶段（即承载能力极限状态下）的截面强度验算，再进行正常使用极限状态下的截面应力验算。根据《预规》JTGD62-2004对于全预应力梁在使用荷载作用下，只要截面不出现拉应力就不必进行抗裂性验算。为了便于计算，下面列出各控制截面的截面特性：2.8.1正截面抗弯承载力验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿着面和斜截面都有可能破坏，本设计只验算正截面的强度，斜截面强度忽略不计。翼缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，箱形截面受弯构件的正截面承载能力可参照T形截面计算，由于本设计未考虑普通钢筋，故其正截面抗弯承载能力按下列规定进行计算时也不考虑普通钢筋的影响，所以有：1当符合下列条件时（8.1-1）应以宽度为的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力：混凝土受压区高度应按下式计算：截面受压区高度应符合下列要求：当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即（）为正时当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即（）为负时2当不符合公式（8.1-1）的条件时，计算中应考虑截面腹板受压的作用，其正截面抗弯承载力应按下列规定计算：式中—桥梁结构的重要性系数，按《预规》JTGD62-2004第5.1.5条的规定采用，本设计为二级，取=1.0；—弯矩组合设计值；131 —混凝土轴心抗压强度设计值，按《预规》JTGD62-2004表3.1.4采用；—纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值，按《预规》JTGD62-2004表3.2.3-2采用；—受拉区纵向预应力钢筋的截面面积；—矩形截面宽度或T形截面腹板宽度，本设计应为箱形截面腹板总宽度；—截面有效高度，，此处为截面全高；、—受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受拉区边缘、受压区边缘的距离；—受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离；—T形或I形截面受压翼缘厚度；—T形或I形截面受压翼缘的有效宽度，按《预规》JTGD62-2004第4.2.2的规定采用。2.8.2持久状况正常使用极限状态应力验算预应力混凝土连续梁在各个受力阶段均有其不同受力特点。从一开始施加预应力，其预应力钢筋和混凝土就开始处于高应力下。为保证构件在各个阶段的安全，除了要进行强度验算外，还必须对其施工和使用阶段的应力情况分别进行验算。2.8.2.1正截面抗裂验算（法向拉应力）正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求：1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件（8.2.1-1）分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件（8.2.1-2）2）A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下（8.2.1-3）但在荷载长期效应组合下131 （8.2.1-4）斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要求：1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件现场浇筑（包括预制拼装）构件2）A类和B类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件现场浇筑（包括预制拼装）构件式中—在作用（或荷载）短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按公式（8.2.2-1）计算；—在荷载长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按公式（8.2.2-2）计算；—扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压力，按《预规》JTGD62-2004第6.1.5条规定计算；—由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力，按《预规》JTGD62-2004第6.3.3条规定计算；—混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTGD62-2004表3.1.3采用。受弯构件由作用（或荷载）产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应按下列公式计算：式中—按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值；—按荷载长期效应组合计算的弯矩值，在组合的活荷载弯矩中，仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载产生的弯矩值。131 2.8.2.2斜截面抗裂验算（主拉应力）斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要求：全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件（8.2.2-1）现场浇筑（包括预制拼装）构件（8.2.2-2）式中—由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力，按（8.2.2-3）计算；—混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTGD62-2004表3.1.3采用。预应力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力和主压应力，应按下列公式计算；2.8.2.3使用阶段预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算受压区混凝土的最大压应力式中—由预加力产生的混凝土法向拉应力，按（8.2.2-7）计算；131 —混凝土法向压应力；MK—按荷载标准值组合计算的弯矩值；注：后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的法向拉（压）应力时，W0可改用Wn。2.8.2.4预应力钢筋中的拉应力验算2.8.2.5混凝土的主压应力验算混凝土的主压应力应符合下式规定：2.8.3短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算预应力混凝土受弯构件按短暂状况计算时，由预加力和荷载产生的法向应力按（8.2.2-7）、（8.2.3-2）公式进行计算。此时，预应力钢筋应扣除相应阶段的预应力损失，荷载采用施工荷载，截面性质采用净截面见表8-1。在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定：1压应力2拉应力1）当时，预拉区应配置其配筋率不小于0.2％的纵向钢筋；2）当时，预拉区应配置其配筋率不小于0.4％的纵向钢筋；3）当时，预拉区应配置的纵向钢筋配筋率按以上两者直线内差取用。式中、——按短暂状况计算时截面预压区、预拉区边缘混凝土的压应力、拉应力；、——与制作、运输、安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度相应的抗压强度、抗拉强度标准值。截面验算见下表2-1施工阶段法向压应力验算单元验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)131 Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)1OK7177.00342284.80366750.99791968.34237603.00892601.26487603.0089181441OK7177.00342284.80366750.99791968.34237603.00892601.26481968.3423-14843OK7546.90851994.73797120.9031678.27677972.91392311.19917972.9139181443OK7546.90851994.73797120.9031678.27677972.91392311.19911678.2767-14845OK7734.2031938.3847308.19751621.92288160.20852254.84528160.2085181445OK7734.2031938.3847308.19751621.92288160.20852254.84521621.9228-14847OK7732.94312117.71647306.93761801.25528158.94852434.17768158.9485181447OK7732.94312117.71647306.93761801.25528158.94852434.17761801.2552-14849OK7540.5472530.37157114.54152213.91037966.55252846.83277966.5525181449OK7540.5472530.37157114.54152213.91037966.55252846.83272213.9103-148411OK7157.93763169.67236731.93212853.21117583.94313486.13357583.94311814411OK7157.93763169.67236731.93212853.21117583.94313486.13352853.2111-148413OK6573.22643976.99146147.22093660.53016999.23194293.45266999.23191814413OK6214.79113723.46786091.583631.93966338.00223814.99613631.9396-148415OK5958.59824521.76325532.59164205.30126384.60474838.22526384.60471814415OK5622.08894239.11285498.87644147.58355745.30144330.64214147.5835-148417OK5787.45524463.61595361.44874147.1546213.46164780.07796213.46161814417OK5430.0324212.68055306.81954121.15135553.24454304.20984121.1513-148419OK5993.20073944.31365567.19523627.85246419.20624260.77486419.20621814419OK5993.20073944.31365567.19523627.85246419.20624260.77483627.8524-148443OK3464.55794595.74563341.1734504.08833587.94274687.40293341.173-148445OK3556.27454947.02343128.35344629.13923984.19555264.90765264.90761814445OK3110.10754838.3122986.41364746.42523233.80144930.19892986.4136-148453OK3374.2934538.52172944.27944219.08313804.30664857.96044857.96041814453OK2837.75094581.88622712.82814489.08632962.67384674.6862712.8281-148455OK3048.30284843.84222617.76584524.01473478.83985163.66975163.66971814455OK2488.71724927.07682363.48674834.04842613.94775020.10512363.4867-148457OK2555.76775366.33842124.70735046.12212986.82815686.55475686.55471814457OK1983.9425481.90361858.4045388.64682109.48015575.16051858.404-148459OK1336.48716237.9711210.64146144.48571462.33286331.45641210.6414-148465OK3782.41083678.96453415.9163406.71124148.90573951.21794148.90571814465OK3148.94333803.88673043.11633725.27243254.77043882.50113043.1163-148466OK4228.41883183.26743861.88472910.98494594.9533455.54994594.9531814466OK4228.41883183.26743861.88472910.98494594.9533455.54992910.9849-148467OK4834.51794172.49244403.70343852.45885265.33234492.5265265.33231814467OK4834.51794172.49244403.70343852.45885265.33234492.5263852.4588-148469OK5541.38813218.82815110.48612898.72945972.29013538.92675972.29011814469OK5541.38813218.82815110.48612898.72945972.29013538.92672898.7294-148471OK6100.82732460.10915669.83772139.94546531.81692780.27286531.81691814471OK6100.82732460.10915669.83772139.94546531.81692780.27282139.9454-148491OK6114.9422434.96535683.07752114.15176546.80642755.77896546.80641814491OK6114.9422434.96535683.07752114.15176546.80642755.77892114.1517-148493OK5559.61613188.27855127.66412867.39985991.56813509.15715991.56811814493OK5559.61613188.27855127.66412867.39985991.56813509.15712867.3998-148495OK4878.7693510.86194467.49563205.34455290.04243816.37935290.04241814495OK4878.7693510.86194467.49563205.34455290.04243816.37933205.3445-148497OK4018.23834568.19093606.88564262.61464429.5914873.76724873.76721814497OK3360.57974641.92323241.46794553.44013479.69154730.40623241.4679-1484131 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140FZ-MAXOK985.42995250692.9352017.927735181.3506OK验算141FZ-MAXOK985.42995250692.9352821.53836616.0627OK验算142FZ-MAXOK985.42995250692.9353627.561438050.7748OK验算143FZ-MAXOK989.48865250692.9354435.908839485.4868OK验算144FZ-MAXOK1016.41785250692.9353896.355940843.9039OK验算156FZ-MAXOK1120.33865250692.9351104.350361275.1765OK跳过157FZ-MAXOK1130.77375250692.9351850.892861275.1765OK跳过158FZ-MAXOK1130.77385250692.9352715.894861275.1765OK跳过159FZ-MAXOK1130.77375250692.9353582.88561275.1765OK验算160FZ-MAXOK1130.77355250692.9354451.745861275.1765OK验算2-3使用阶段斜截面抗剪验算·最大/最小组合名称验算rVd(kN)Vn(kN)截面验算剪力验算1最大cLCB16OK-1864.927481920.1522OK跳过1最小cLCB10OK-5323.11681920.1522OK验算2最大cLCB16OK-1209.040481923.8428OK跳过2最小cLCB10OK-4452.503681923.8428OK验算3最大cLCB16OK-565.662381929.436OK跳过3最小cLCB10OK-3583.64481929.436OK跳过4最大cLCB16OK77.423581936.4486OK跳过4最小cLCB10OK-2716.654781936.4486OK跳过5最大cLCB16OK720.218881944.3909OK跳过5最小cLCB10OK-1851.653281944.3909OK跳过6最大cLCB6OK1496.340581952.7738OK跳过6最小cLCB20OK-1105.212981952.7738OK跳过7最大cLCB6OK2317.574481961.1161OK跳过7最小cLCB20OK-372.981581961.1161OK跳过8最大cLCB6OK3138.768245160.8208OK验算8最小cLCB20OK356.970945160.8208OK跳过9最大cLCB6OK3959.854146994.6486OK验算9最小cLCB20OK1084.529846994.6486OK跳过10最大cLCB6OK4796.066148827.0958OK验算10最小cLCB20OK1809.581748827.0958OK跳过11最大cLCB6OK5636.456950657.7645OK验算11最小cLCB20OK2532.013250657.7645OK跳过12最大cLCB6OK6476.485452486.2862OK验算131 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136最小cLCB6OK-3983.180681514.7005OK跳过137最大cLCB14OK-193.763781784.8448OK跳过137最小cLCB6OK-3141.123881784.8448OK跳过138最大cLCB17OK450.763444979.5456OK跳过138最小cLCB6OK-2296.995144979.5456OK验算139最大cLCB7OK1219.892646809.9792OK跳过158最大cLCB9OK2715.894881936.4511OK跳过158最小cLCB16OK-78.1681936.4511OK跳过159最大cLCB9OK3582.88581929.4384OK跳过159最小cLCB16OK564.925481929.4384OK跳过160最大cLCB9OK4451.745881923.8448OK验算160最小cLCB16OK1208.303281923.8448OK跳过131 表2-4使用阶段斜截面抗裂验算单元验算Sig_P1(kN/m^2)Sig_P2(kN/m^2)Sig_P3(kN/m^2)Sig_P4(kN/m^2)Sig_P5(kN/m^2)Sig_P6(kN/m^2)Sig_P7(kN/m^2)Sig_P8(kN/m^2)Sig_P9(kN/m^2)Sig_P10(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_AP(kN/m^2)1OK0000-68.3604-67.1965-80.1216-78.5877-100.0652-97.4903-100.0652-10602OK0000-100.4718-98.7948-116.9399-114.7573-142.7718-139.2618-142.7718-10603OK0000-138.6872-136.4083-160.0524-157.1337-190.3859-185.9213-190.3859-10604OK0000-183.2797-180.3069-209.4072-205.6726-242.0079-236.6045-242.0079-10605OK0000-234.1984-230.4418-264.5849-259.968-296.5561-290.2584-296.5561-10606OK-0.0197-0.0193-0.0381-0.0391-286.5749-292.0301-320.7723-326.2553-350.4816-355.8115-355.8115-10607OK-0.0202-0.0198-0.0349-0.0358-351.6457-357.1279-388.3012-393.7173-410.5209-415.7081-415.7081-10608OK-0.0209-0.0205-0.0319-0.0326-423.4747-428.8795-460.6821-465.9471-470.6775-475.7106-475.7106-10609OK-0.0217-0.0212-0.0292-0.0298-502.0357-507.2579-537.3447-542.386-530.1032-534.9864-542.386-106010OK-0.0227-0.0222-0.0267-0.0272-587.9183-592.8499-618.4709-623.2243-589.0423-593.7852-623.2243-106011OK-0.0239-0.0233-0.0245-0.0249-680.7166-685.2485-703.007-707.4201-646.2791-650.9008-707.4201-106012OK-0.0253-0.0247-0.0225-0.0229-780.1946-784.217-790.1366-794.1677-701.0812-705.6052-794.1677-106050OK-0.0005-0.0004-0.0004-0.0005-248.5612-212.815-252.051-216.2222-223.3768-191.9903-252.051-106051OK-0.0005-0.0004-0.0004-0.0005-187.0387-159.7944-192.1984-164.2341-174.356-148.8232-192.1984-106052OK-0.0005-0.0004-0.0004-0.0005-135.1828-115.1186-139.7422-118.9258-128.0936-108.7347-139.7422-106053OK-0.0005-0.0004-0.0005-0.0005-91.9353-78.0732-96.0544-81.3958-89.8336-75.7054-96.0544-106054OK-0.0005-0.0004-0.0005-0.0006-56.8643-48.1117-59.9234-50.5273-56.9929-47.6631-59.9234-106055OK0000-31.1776-30.3522-32.0896-31.2401-29.1048-28.3283-32.0896-106056OK-1.4907-1.4335-1.033-1.0547-12.921-33.7536-12.7144-32.8026-10.1359-27.641-33.7536-106057OK-1.6544-1.298-1.124-1.3048-64.5447-26.61-64.0937-26.8092-55.697-22.5988-64.5447-106058OK-1.91-1.4869-1.2294-1.4231-106.4151-50.8323-104.9035-50.787-89.6762-42.5106-106.4151-106072OK-0.8863-0.7594-1.1946-1.4345-47.2607-21.1548-51.8161-23.2247-54.8801-23.3005-54.8801-106073OK-0.7868-0.7653-1.0603-1.091-12.7286-28.6329-13.8095-30.6649-13.3639-30.9301-30.9301-106074OK-0.7187-0.6991-0.9862-1.0151-3.5723-13.093-3.9084-14.0333-3.7211-14.333-14.333-106075OK-0.0261-0.0255-0.0426-0.0439-18.6614-21.3128-20.6359-23.483-21.5798-24.6639-24.6639-106076OK-0.0288-0.0248-0.0471-0.0586-37.5411-37.0135-42.5206-41.3516-47.1725-44.7861-47.1725-106077OK-0.0293-0.0251-0.0463-0.0574-62.1475-59.7267-70.0567-66.4723-76.866-71.2474-76.866-106078OK-0.0305-0.0261-0.0462-0.057-93.1043-88.0558-104.2884-97.4811-112.7339-103.1149-112.7339-106079OK-0.033-0.0282-0.048-0.0589-61.4696-59.1896-68.5766-65.2628-73.2719-68.3898-73.2719-106080OK-0.0354-0.0302-0.0504-0.0619-27.4872-27.7818-30.6268-30.5723-32.5215-31.9305-32.5215-106081OK-0.0006-0.0005-0.0009-0.0011-9.9617-8.3967-11.0812-9.247-11.806-9.601-11.806-106082OK-0.0009-0.0008-0.0013-0.0016-30.5827-26.1049-34.0115-28.7442-36.2193-29.8602-36.2193-106083OK-0.0012-0.001-0.0017-0.0021-66.0232-56.7723-73.5524-62.619-78.7096-65.3701-78.7096-106084OK-0.0013-0.0011-0.002-0.0024-98.5862-85.2152-110.2994-94.364-119.3636-99.5163-119.3636-1060131 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160OK0000-100.5185-98.8408-116.994-114.8104-142.8368-139.3252-142.8368-1060表2-5使用阶段斜截面主压应力验算单元验算Sig_P1(kN/m^2)Sig_P2(kN/m^2)Sig_P3(kN/m^2)Sig_P4(kN/m^2)Sig_P5(kN/m^2)Sig_P6(kN/m^2)Sig_P7(kN/m^2)Sig_P8(kN/m^2)Sig_P9(kN/m^2)Sig_P10(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_AP(kN/m^2)1OK13246.502415219.53395294.68553831.294110638.925412117.6179230.191510710.75526460.86637945.553615219.5339194402OK13326.000115297.35595371.61463907.221910734.532912200.85129323.774210790.0676564.40648030.311915297.3559194403OK13347.510915318.86685533.05584068.659910815.586812281.49919423.730110889.15576714.5728178.218515318.8668194404OK13307.87715279.23295772.42544308.025210884.463212349.0559533.219510996.61636914.87348374.632515279.2329194405OK13209.211615180.56736085.80214621.397210941.564312403.93279651.66111111.95067161.66778616.344515180.5673194406OK13051.825515023.18116471.5245007.114410986.687912445.93679778.369911234.56997452.28088901.125715023.1811194407OK12830.185914801.54126935.23735470.823211017.391812472.64899912.222511363.48977787.20919229.951214801.5412194408OK12544.356514515.71157475.54036011.12211033.21212483.619710052.182811497.80598163.68179600.416914515.7115194409OK12195.43114166.78578089.79196625.3711057.668612500.3410223.321711660.27658606.306310034.358214166.78571944010OK11787.285513758.63978771.82817307.403111046.80612482.70610374.603611804.68239056.292310479.204313758.63971944011OK11317.498813288.85239523.47558059.047911020.401212448.713910528.539811951.43899539.105910957.568413288.85231944012OK10787.837412759.190110341.36018876.930310978.560112398.47510684.030112099.551910051.905811466.638112759.19011944013OK8680.442210651.804812955.249311490.808510537.398111902.450510918.209512286.858511514.463912899.592812955.24931944014OK7944.01299915.377413654.968812190.52669976.429711366.451910566.010411961.513411581.035112992.421413654.96881944015OK7458.31589429.682213985.225712520.78219329.917810767.792310053.637511494.283611359.771612807.023313985.22571944016OK7241.64769213.014413975.055212510.61138986.948910450.04549751.224111214.481711150.223712613.840713975.05521944017OK7276.88749248.253313633.218112168.77488956.633110412.90639660.841411117.96910946.200712405.358913633.21811944018OK7873.71948120.142813008.971512825.91419599.44839777.954910336.870410515.869311667.588411847.722913008.97151944019OK8292.23748538.659612256.100812073.04439807.79759983.999610365.859610542.577411352.469411530.6812256.10081944020OK10379.238312350.58639100.35757635.936710163.400411556.13239740.494511126.66368895.375310277.006412350.58631944021OK10810.887812782.23688413.7656949.347910187.568111591.55229598.433810995.18668451.69969840.477312782.23681944022OK11186.383213157.73317793.97236329.559610199.883511614.20839461.756710868.81688041.71759438.568513157.73311944023OK11505.679213477.02977242.22615777.818410200.69111624.44189331.47310748.43087667.48749073.215713477.02971944024OK11770.003113741.35416758.1725293.769910173.113711608.26039188.569210618.32147307.8978727.565913741.35411944025OK11979.21313950.56446343.26924878.873110155.51811597.94029076.915310515.00657013.28838442.492113950.56441944026OK12140.755614112.10735989.38384524.994110139.457111586.47798985.11610428.54936769.1388204.652314112.10731944027OK12261.804814233.15675688.62974224.246510117.525911568.06638902.374210349.96716559.98988000.687314233.15671944028OK12367.312714338.67525410.43873945.998310110.796111567.99218843.975110298.97076389.80617839.029914338.67521944029OK12444.274314415.63675172.43783707.997410072.757711532.83058760.481710219.18476206.61727661.528514415.63671944030OK12478.604814449.96734993.17473528.734410027.910211490.13998686.087510147.6186061.81157521.330914449.96731944031OK12475.289914440.61934869.20963409.250910043.936811494.51578700.036110147.53976057.36727495.90714440.61931944032OK11659.280913625.68335166.60993705.85429552.113711003.71568364.38259813.22656038.84257480.406813625.683319440131 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157OK13208.983115180.33636086.04874621.657110935.327112380.57169644.336211085.41017153.66888585.043115180.336319440158OK13307.700515279.05395772.61014308.224910879.529712330.60229527.377410975.51226908.32968349.256715279.053919440159OK13347.385715318.73925533.17814068.798710811.964812267.98169419.413310873.61926709.63558159.251315318.739219440160OK13325.925515297.27895371.67413907.299310732.228412192.30239321.014910780.20986561.20218018.153915297.278919440表2-6使用阶段正截面抗裂验算　单元短/长验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)　1短期OK12901.21064112.373412087.02473507.549613715.39664717.19733507.54960　2短期OK12997.15614160.139112183.96893556.057113810.34344764.2213556.05710　3短期OK13037.6714279.472812224.48373675.390813850.85834883.55473675.39080　4短期OK13021.40284471.013712208.21563866.931813834.59015075.09573866.93180　5短期OK12949.20284732.620312136.01554128.538313762.395336.70234128.53830　6短期OK12820.98855063.312412007.80124459.230513634.17575667.39444459.23050　7短期OK12633.42885466.168111820.24154862.086113446.6166070.25014862.08610　8短期OK12386.51715940.078411573.32985335.996413199.70446544.16045335.99640　9短期OK12080.95076483.085311267.76345879.003312894.1387087.16725879.00330　10短期OK11719.13737091.07410905.956486.99212532.32467695.15596486.9920　11短期OK11299.97857764.391610486.79127160.309712113.16578368.47367160.30970　12短期OK10824.88738500.280310011.77896.198311638.07469104.36227896.19830　13短期OK9014.845710746.5618201.658410142.4799828.03311350.6438201.65840　14短期OK8342.464911387.36337529.276810783.28079155.652911991.44597529.27680　15短期OK7893.686511697.35977080.497711093.27668706.875312301.44297080.49770　16短期OK7685.204111702.6966872.01511098.61278498.393112306.77936872.0150　17短期OK7701.49311411.22326888.304410807.14028514.681712015.30626888.30440　18短期OK7924.779310851.96627111.591510247.88388737.967111456.04867111.59150　19短期OK8309.882410160.03257496.69519555.95069123.069610764.11457496.69510　20短期OK10398.31857441.69819585.13126837.616111211.50588045.786837.61610　21短期OK10771.47126841.58159958.28396237.499511584.65847445.66356237.49950　22短期OK11091.54936304.972910278.3625700.890911904.73666909.05495700.89090　23短期OK11358.39055833.087910545.20325229.00612171.57776437.16995229.0060　24短期OK11572.66845426.09810759.48124822.01612385.85576030.184822.0160　25短期OK11734.37845085.084410921.19114481.002412547.56575689.16644481.00240　26短期OK11848.7594804.5111035.57184200.42812661.94635408.5924200.4280　27短期OK11920.73754579.157911107.55023975.075912733.92485183.23993975.07590　28短期OK11964.91274391.606411151.72553787.524412778.14995.68843787.52440　29短期OK11974.06064251.674511160.87343647.592612787.24794855.75653647.59260　30短期OK11940.56884169.859611127.38153565.777612753.75614773.94163565.77760131 　31短期OK11866.15434145.161711055.72513543.128612676.58364747.19493543.12860　32短期OK11177.8494349.37710366.95913747.001711988.73884951.75243747.00170　33短期OK10971.50154490.510510160.1513887.79311782.8525093.22793887.7930　34短期OK10751.71264650.83229939.90164047.772511563.52375253.89184047.77250　35短期OK10512.01654837.96929699.74484234.567411324.28825441.3714234.56740　36短期OK10247.17735057.82889434.4454454.084811059.90965661.57284454.08480　37短期OK9953.69355314.06299140.50064709.976710766.88655918.1494709.97670　38短期OK9625.80525613.16358812.15175008.735210439.45886217.59195008.73520　39短期OK9260.6365957.93358446.52195353.16310074.75026562.7045353.1630　40短期OK8857.44596347.33558042.87125742.22289672.02076952.44825742.22280　41短期OK8416.63416780.89457601.59876175.43979231.66957386.34946175.43970　42短期OK6011.51239645.78125888.2849554.24016134.74069737.32225888.2840　117短期OK5572.16489715.5124755.34459108.73126388.985210322.29284755.34450　118短期OK5864.69559547.94335048.32938941.49996681.061610154.38685048.32930　119短期OK5598.180310034.31265474.79999942.65865721.560710125.96665474.79990　120短期OK6019.53279635.87595896.30449544.33496142.76099727.41695896.30440　121短期OK8423.68766772.11567608.68196166.68289238.69337377.54856166.68280　122短期OK8863.66836339.54828049.11595734.45219678.22086944.64435734.45210　123短期OK9266.02235951.15258451.92325346.393110080.12146555.91185346.39310　124短期OK9630.35125607.40328816.70545002.980510443.9976211.82585002.98050　125短期OK9957.39965309.33169144.20714705.245710770.59215913.41754705.24570　126短期OK10250.05045054.1279437.31114450.377811062.78965657.87614450.37780　127短期OK10514.04834835.31629701.76244231.903811326.33425438.72864231.90380　128短期OK10752.90184649.23899941.06914046.163211564.73445252.31464046.16320　129短期OK10971.87154489.9810160.49213887.24111783.25085092.71893887.2410　130短期OK11177.39894349.895710366.47293747.493511988.3254952.29793747.49350　131短期OK11353.94244249.095810540.75523645.013812167.12974853.17773645.01380　132短期OK11939.40354171.439811126.21623567.357812752.59084775.52183567.35780　133短期OK11972.92594253.206611159.73873649.124612786.11324857.28863649.12460　134短期OK11963.81024393.088911150.62293789.006912776.99754997.17093789.00690　135短期OK11919.66264580.620711106.47543976.538712732.84995184.70273976.53870　136短期OK11847.71534805.925611034.52814201.843612660.90265410.00754201.84360　137短期OK11733.36825086.450110920.1814482.368112546.55555690.53214482.36810　138短期OK11571.69825427.406410758.5114823.324512384.88556031.48844823.32450　139短期OK11357.46215834.337210544.27495230.255312170.64946438.41925230.25530　140短期OK11090.66386306.162710277.47655702.080711903.8516910.24465702.08070　141短期OK10770.62966842.71099957.44246238.628911583.81697446.79286238.62890　142短期OK10397.5227442.76649584.33486838.684411210.70938046.84836838.68440　143短期OK8308.609310161.67737495.4229557.59529121.796710765.75937495.4220　144短期OK7923.611810853.54127110.423710249.45878736.799911457.62387110.42370　145短期OK7700.381411412.68576887.192610808.60268513.570212016.76896887.19260131 　146短期OK7684.874311696.80526871.685311092.72198498.063312300.88856871.68530　147短期OK7892.669811698.59837079.481111094.51538705.858412302.68137079.48110　148短期OK8341.494811388.49527528.30710784.41289154.682611992.57767528.3070　149短期OK9013.938610747.60288200.751310143.52099827.125811351.68488200.75130　150短期OK10824.35878500.830810011.17147896.748911637.54599104.91287896.74890　151短期OK11299.49387764.89210486.30657160.8112112.6818368.9747160.810　152短期OK11718.69727091.522810905.50996487.440812531.88457695.60476487.44080　153短期OK12080.55556483.481511267.36835879.399512893.74287087.56355879.39950　154短期OK12386.16715940.421311572.97985336.339313199.35436544.50335336.33930　155短期OK12633.12425466.456611819.93694862.374613446.31156070.53864862.37460　156短期OK12820.72945063.545912007.54214459.463913633.91675667.62794459.46390　157短期OK12948.98894732.798412135.80164128.716413762.17625336.88044128.71640　158短期OK13021.2344471.136212208.04683867.054313834.42135075.21823867.05430　159短期OK13037.54684279.539612224.35953675.457613850.7344883.62163675.45760　160短期OK12997.07584160.150412183.88853556.068413810.26314764.23243556.06840131 表2-7使用阶段截面抗弯验算单元最大/最小组合名称类型验算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1最大cLCB4FX-MAXOK41136.265867794.45521最小cLCB15FX-MAXOK34280.221567794.45522最大cLCB10MY-MAXOK46417.975473487.34982最小cLCB16MY-MINOK36175.100573487.34983最大cLCB10MY-MAXOK50692.483579183.7333最小cLCB16MY-MINOK37382.55879183.7334最大cLCB10MY-MAXOK53963.777784884.55154最小cLCB16MY-MINOK37903.464684884.55155最大cLCB10MY-MAXOK56303.708290590.66075最小cLCB16MY-MINOK37738.683590590.66076最大cLCB10MY-MAXOK57739.11596302.81466最小cLCB16MY-MINOK36889.069896302.81467最大cLCB10MY-MAXOK58169.3566102021.65727最小cLCB16MY-MINOK35355.4723102021.65728最大cLCB10MY-MAXOK57600.4533112756.33088最小cLCB16MY-MINOK33138.7311112756.33089最大cLCB10MY-MAXOK56050.6506118297.64289最小cLCB16MY-MINOK30239.6794118297.642810最大cLCB10MY-MAXOK53587.3262123838.954810最小cLCB16MY-MINOK26659.1431123838.954811最大cLCB10MY-MAXOK50140.2687129380.266811最小cLCB16MY-MINOK22397.9408129380.266812最大cLCB10MY-MAXOK45717.1086134921.578812最小cLCB16MY-MINOK17456.884134921.578813最大cLCB10MY-MAXOK40623.7819140462.890813最小cLCB16MY-MINOK12084.9267140462.890814最大cLCB10MY-MAXOK35600.6781145709.527114最小cLCB16MY-MINOK6892.632145709.527115最大cLCB10MY-MAXOK32700.7574149001.043315最小cLCB16MY-MINOK3583.9328149001.043316最大cLCB10MY-MAXOK32143.401150095.761916最小cLCB16MY-MINOK2146.3379150095.761917最大cLCB10MY-MAXOK33779.9625149001.043317最小cLCB16MY-MINOK2500.3597149001.043318最大cLCB10MY-MAXOK37169.6775145709.527118最小cLCB16MY-MINOK4449.6465145709.527119最大cLCB8MY-MAXOK41475.7274140462.890819最小cLCB16MY-MINOK7261.567140462.8908131 20最大cLCB8MY-MAXOK44799.4567134921.578820最小cLCB16MY-MINOK9302.1559134921.578821最大cLCB8MY-MAXOK47191.9573129380.266821最小cLCB16MY-MINOK10671.0781129380.266822最大cLCB8MY-MAXOK48662.8123123838.954822最小cLCB16MY-MINOK11369.0499123838.954823最大cLCB8MY-MAXOK49222.1307118297.642823最小cLCB16MY-MINOK11396.78118297.642824最大cLCB8MY-MAXOK48898.5649112756.330824最小cLCB16MY-MINOK10754.9703112756.330825最大cLCB8MY-MAXOK47684.0809102566.823125最小cLCB16MY-MINOK9444.2476102566.823126最大cLCB5FX-MINOK46198.824996858.621426最小cLCB16MY-MINOK7435.228196858.621427最大cLCB5FX-MINOK44512.907691153.098627最小cLCB16MY-MINOK4708.104591153.098628最大cLCB5FX-MINOK42026.843485449.322128最小cLCB16MY-MINOK1269.075785449.322129最大cLCB5FX-MINOK38741.439179746.271429最小cLCB16MY-MINOK-2876.2931156858.411330最大cLCB5FX-MINOK34657.494174042.848430最小cLCB16MY-MINOK-7723.1256162399.723331最大cLCB5FX-MINOK29775.800868308.145431最小cLCB16MY-MINOK-14519.136167941.035332最大cLCB5FX-MINOK29774.547974393.567532最小cLCB16MY-MINOK-13004.6655162399.723333最大cLCB5FX-MINOK32005.994280187.89233最小cLCB16MY-MINOK-9665.5032156858.411334最大cLCB5FX-MINOK33591.893285974.972634最小cLCB16MY-MINOK-6903.1228151317.099335最大cLCB5FX-MINOK34531.518191755.63635最小cLCB16MY-MINOK-4720.2844145775.787336最大cLCB5FX-MINOK34824.146697530.639836最小cLCB16MY-MINOK-3117.6157140234.475337最大cLCB7MY-MAXOK34582.9199103300.664737最小cLCB16MY-MINOK-2300.6597134693.163338最大cLCB7MY-MAXOK34446.2025112756.330838最小cLCB16MY-MINOK-2211.0665129151.851339最大cLCB7MY-MAXOK33574.6475118297.642839最小cLCB16MY-MINOK-2662.4092123610.539340最大cLCB7MY-MAXOK31948.1686123838.9548131 40最小cLCB16MY-MINOK-3655.2679118069.227341最大cLCB7MY-MAXOK29552.9772129380.266841最小cLCB16MY-MINOK-5190.218112527.915342最大cLCB7MY-MAXOK26384.9795134921.578842最小cLCB16MY-MINOK-7267.8301102262.140743最大cLCB7MY-MAXOK22441.3525140462.890843最小cLCB16MY-MINOK-9888.667796563.256144最大cLCB7MY-MAXOK18152.6679145709.527144最小cLCB16MY-MINOK-12693.190291197.438345最大cLCB7MY-MAXOK15115.1521149001.043345最小cLCB16MY-MINOK-14601.460787888.844246最大cLCB7MY-MAXOK13319.5165150095.761946最小cLCB16MY-MINOK-16096.462886863.317147最大cLCB7MY-MAXOK13678.7587149001.043347最小cLCB16MY-MINOK-16510.286388112.558948最大cLCB7MY-MAXOK15362.601145709.527148最小cLCB16MY-MINOK-15981.159791635.761749最大cLCB7MY-MAXOK17435.7412140462.890849最小cLCB16MY-MINOK-15024.621297148.126150最大cLCB7MY-MAXOK18519.3286134921.578850最小cLCB16MY-MINOK-14788.8782102928.484151最大cLCB7MY-MAXOK18698.3842129380.266851最小cLCB16MY-MINOK-15203.2961112527.915352最大cLCB7MY-MAXOK17975.0298123838.954852最小cLCB16MY-MINOK-16267.3708118069.227353最大cLCB7MY-MAXOK16352.6523118297.642853最小cLCB16MY-MINOK-17980.6042123610.539354最大cLCB7MY-MAXOK13846.4283112756.330854最小cLCB16MY-MINOK-20342.5026129151.851355最大cLCB17MY-MAXOK10802.0597104223.357955最小cLCB6MY-MINOK-23680.1297134693.163356最大cLCB14FX-MINOK7402.293798575.791956最小cLCB6MY-MINOK-27984.9135140234.475357最大cLCB14FX-MINOK4039.988792928.652957最小cLCB6MY-MINOK-33124.1922145775.787358最大cLCB14FX-MINOK30.951887280.969358最小cLCB6MY-MINOK-39080.6713151317.099359最大cLCB14FX-MINOK-4624.3448156858.411359最小cLCB6MY-MINOK-45854.7602156858.411360最大cLCB14FX-MINOK8719.792674697.49660最小cLCB6MY-MINOK-31338.8563181314.5508131 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表2-7使用阶段正截面压应力验算单元验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)1OK14230.5294555.054213243.33753821.71215217.72055288.396515217.7205162002OK14311.62964639.265913325.94843907.045615297.31095371.486315297.3109162003OK14333.14064800.710913347.45934068.490615318.82195532.931315318.8219162004OK14293.50655040.085713307.82534307.865315279.18785772.306115279.1878162005OK14194.84075353.468513209.15944621.248115180.52196085.688915180.5219162006OK14037.4545739.197213051.77275006.976815023.13536471.417615023.1353162007OK13815.81346202.917612830.13225470.697314801.49476935.13814801.4947162008OK13529.98286743.227812544.30156011.007414515.66417475.448114515.6641162009OK13181.05587357.486312195.37456625.26614166.7378089.706714166.7371620010OK12772.90848039.529211787.22717307.308813758.58968771.749613758.58961620011OK12303.11928791.182811317.4388058.962413288.80059523.403213288.80051620012OK11773.45489609.073110787.77368876.852712759.136110341.293512759.13611620013OK9666.12312223.02858680.441711490.808110651.804412955.248912955.24891620014OK8929.694912922.74767944.012712190.52659915.377213654.968713654.96871620015OK8443.99913253.00397458.315812520.78219429.682113985.225713985.22571620016OK8227.33113242.83327241.647512510.61139213.014413975.055213975.05521620017OK8262.570112900.99637276.887112168.77469248.253113633.217913633.21791620058OK5493.14679791.53155367.45489698.16045618.83869884.90269884.90261620059OK5294.28649957.36185168.44079863.87645420.132110050.847110050.84711620060OK9968.6813445.24549121.31252815.771610816.04964074.719110816.04961620061OK9832.78693552.5528981.05352919.835810684.52034185.268210684.52031620062OK9819.01933201.04228968.43572569.180110669.60293832.904310669.60291620063OK10146.29512771.81019295.62732139.885410996.96293403.734810996.96291620064OK9906.14594648.18939058.10774018.21810754.18415278.160510754.18411620065OK10187.65214292.69269338.90923662.197911036.3954923.187311036.3951620066OK10440.58583972.05069591.75913341.493711289.41244602.607611289.41241620067OK11091.17296142.606610094.26245402.044512088.08356883.168812088.08351620068OK11290.23955827.414310293.23595086.78312287.24326568.045512287.24321620069OK11465.09465547.196210467.9984806.495812462.19136287.896612462.19131620070OK11604.56065315.256210607.37094574.486712601.75046056.025712601.75041620071OK11707.35445132.488610710.07164391.649912704.63725873.327212704.63721620072OK11756.6015004.994510759.22524264.086812753.97695745.902312753.97691620073OK11747.60994933.887610750.1414192.910712745.07885674.864512745.07881620074OK11697.32584915.552510699.76384174.506512694.88775656.598512694.88771620075OK11605.31114949.776510607.65624208.661312602.96615690.891612602.96611620076OK11474.43755018.30310476.68954277.118812472.18555759.487312472.185516200131 77OK11305.45075115.757710307.60964374.504412303.29185857.011112303.29181620078OK11094.49935264.214110096.56524522.891712092.43336005.536612092.43331620079OK10878.82365386.07239880.7964644.680411876.85116127.464211876.85111620080OK10720.23885422.40689722.1184680.945611718.35966163.867911718.35961620081OK10632.45745379.08399634.24384637.553811630.67116120.61411630.67111620082OK10739.87295413.81779741.56694672.218911738.1796155.416511738.1791620083OK10901.64745373.67519903.24934632.007911900.04556115.342311900.04551620084OK11120.54455247.958910122.05424506.223212119.03485989.694612119.03481620085OK11334.73825095.60310336.15484353.798212333.32165837.407812333.32161620086OK11506.96654994.209810508.29014252.335912505.64295736.083712505.64291620087OK11641.08054921.714210642.31114179.771212639.855663.657212639.851620088OK11736.32994883.495910737.46744141.483712735.19245625.50812735.19241620089OK11789.83864897.816710790.88314155.735412788.79425639.897912788.79421620090OK11784.41824968.559210785.36954226.408812783.46685710.709612783.46681620091OK11724.5155094.927210725.37334352.707712723.65665837.146712723.65661620092OK11624.7195273.713810625.48424531.425212623.95376016.002412623.95371620093OK11488.27295501.611710488.94514759.25412487.60076243.969512487.60071620094OK11338.20034751.247710386.10444043.976512290.29615458.518812290.29611620095OK11139.75285037.545810187.57324330.212312091.93255744.879212091.932516200121OK7017.120210325.07086894.040710233.64037140.199710416.501310416.501316200122OK9911.46476856.7428924.00116123.197610898.92837590.286410898.928316200123OK10361.37886420.73059374.44315687.578311348.31447153.882711348.314416200124OK10771.84766030.5359785.43995297.77511758.25536763.29511758.255316200125OK11144.09525687.033610158.21544954.665712129.9756419.401412129.97516200126OK11481.12545387.393510495.77364655.417912466.47736119.369212466.477316200127OK11791.44975121.786510806.62584390.20312776.27365853.3712776.273616200128OK12082.22174882.089811097.92574150.898513066.51775613.281113066.517716200129OK12362.14344658.152511378.37543927.353413345.91155388.951713345.911516200130OK12641.95294436.854711658.71283706.447813625.1935167.261613625.19316200131OK12894.10244253.580611908.42113521.360213879.78364985.80113879.783616200132OK13462.95044262.755612477.26913530.535214448.63164994.975914448.631616200133OK13428.65414441.963912442.97283709.743514414.33545174.184214414.335416200134OK13351.72884679.908212366.04753947.687814337.415412.128614337.4116200135OK13246.17194957.930312260.49064225.709914231.85315690.150714231.853116200136OK13125.1555258.641312139.47374526.420914110.83625990.861714110.836216200137OK12963.64795612.480211977.96664880.259813949.32916344.700513949.329116200138OK12754.48256027.325911768.80125295.105513740.16386759.546213740.163816200139OK12490.20516511.320611504.52385779.100213475.88647243.540913475.886416200140OK12170.95627063.006911185.27496330.786513156.63757795.227313156.637516200141OK11795.50877682.738410809.82746950.51812781.198414.958812781.1916200142OK11363.90798369.268310378.22677637.047912349.58929101.488612349.589216200131 143OK8414.418312165.91388291.207212074.38558537.629412257.44212257.44216200144OK7995.998812918.73637872.78712827.20768119.210513010.26513010.26516200145OK8261.377212902.54827275.69412170.32649247.060413634.7713634.7716200146OK8226.995713236.31557241.312312504.09359212.679113968.537413968.537416200147OK8442.91113254.32127457.22812522.09969428.59413986.542913986.542916200148OK8928.658712923.95397942.976812191.7339914.340713656.174713656.174716200149OK9665.15612224.14178679.474711491.921310650.837312956.362112956.362116200150OK11772.84259609.708310787.16128877.487912758.523710341.928612758.523716200151OK12302.55778791.760111316.87648059.539813288.2399523.980513288.23916200152OK12772.39858040.04711786.71727307.826613758.07988772.267313758.079816200153OK13180.5987357.943312194.91676625.72314166.27938090.163714166.279316200154OK13529.57736743.623212543.8966011.402814515.25857475.843614515.258516200155OK13815.46066203.250212829.77935471.029814801.14186935.470514801.141816200156OK14037.15385739.46613051.47255007.245615022.83516471.686415022.835116200157OK14194.59295353.673213208.91164621.452915180.27416085.893615180.274116200158OK14293.31085040.226213307.62954308.005815278.99215772.446515278.992116200159OK14332.99634800.787113347.3154068.566715318.67765533.007415318.677616200160OK14311.5364639.27813325.85473907.057615297.21725371.498415297.217216200表2-8受拉区钢筋的拉应力验算钢束验算Sig_DL(kN/m^2)Sig_LL(kN/m^2)Sig_ADL(kN/m^2)Sig_ALL(kN/m^2)3中跨下1OK1190012.571190736.931139500012090003中跨下2OK1190012.571190731.467139500012090003中跨下3OK1190012.571150281.394139500012090003中跨下4OK1190012.571150273.04513950001209000上通长1OK1190012.571149368.13913950001209000上通长2OK1190012.571149368.05713950001209000上通长3OK1190012.571149368.21413950001209000上通长4OK1190012.571149367.98213950001209000上通长5OK1190012.571149368.17313950001209000上通长6OK1190012.571149368.02313950001209000弯通1-1OK1190012.5261154671.79913950001209000弯通1-2OK1190012.5461156097.38913950001209000弯通2-1OK1190012.5261154671.87513950001209000弯通2-2OK1190012.5461156097.46413950001209000弯通3-1OK1190012.5261154671.72413950001209000弯通3-2OK1190012.5461156097.31413950001209000弯通4-1OK1190012.5261154671.64913950001209000弯通4-2OK1190012.5461156097.23813950001209000下通长1OK1190012.571161959.25513950001209000131 下通长2OK1190012.571161959.10413950001209000下通长3OK1190012.571161959.2113950001209000下通长4OK1190012.571161959.14913950001209000下通长5OK1190012.571161959.18139500012090002．9局部承压验算和预拱度的设置预应力混凝土受弯构件的挠度是由偏心预加力Np引起的上挠度和外荷载（恒载和活载）所产生的下挠度两部分所组成。2.9.1正常使用极限状态下的挠度验算预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度验算可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。挠度计算中应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值乘以长期增长系数。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.3条，当采用C40～C80混凝土时，=1.45～1.35，在本桥中取C50混凝土=1.425，中间等级强度按直线内插使用，预应力混凝土按上述条件计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超出计算跨径的1/600.从MIDAS/CIVIL中提取正常使用极限状态作用下短期组合下的位移值，中跨跨中80号节点的竖向位移最大，最大值为=2.36196cm自重作用下的挠度计算从MIDAS/CIVIL中提取自重作用下的位移，中跨跨中80号节点的竖向位移最大，最大值为=1.30808cm预应力混凝土受弯构件最大挠度处的长期静活载挠度值应满足：满足要求。2.9.2预拱度的设置挠度的计算与验算预拱度的设计1、挠度计算除对结构进行应力验算外，还须对结构的变形验算，根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004的第6.5.2131 条相关规定：钢筋混凝土桥梁，以汽车荷载（不计冲击力）计算上部构造最大竖向挠度，不应超过下面的值：梁式桥主梁跨中此处L为计算跨径，采用平板挂车或覆板带车荷载验算时，上述允许挠度可增加20%,即（1+20％）＝。荷载在一个桥跨范围内移动产生的正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。按规定，<<预规>>第6.5.3条：当采用C40～C80混凝土时，=1.45～1.35，中间强度等级可按直线内插取用。=挠度长期增长系数所以，C50混凝土长期增长系数取1.425,由迈达斯导出位移变化形状见下图桥梁位移变形形状挠度最大变化发生在跨中80号，最大位移0.002493m2.预拱度计算1)中跨跨中截面验算0.002493m<根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004第6.2.5条，1）当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过计算跨径的1/1600时，可不设预拱度；2）当不符合上述规定时应设预拱度，且其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。由于中跨跨中挠度<，所以没有必要设置预拱度131 2-10锚固区局部承压计算2.10.1局部受压区尺寸要求《公预规》5.7.1条规定：配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的截面尺寸应满足下列公式要求：；局部受压计算底面积；图2.10.1锚座结构（单位：mm）131 图2.10.2锚座在梁端的布置示意图（单位：mm）局部受压面为变长200mm的正方形，根据《公路桥规》计算方法，得局部承压计算底面为宽350mm，长600mm的矩形，此时相邻预应力钢束的局部承压计算底面有重叠。考虑到局部承压计算底面积重叠的情况及《公路桥规》对其“同心，对称”的原则，这里取该预应力钢束的局部承压计算底面积为350×（200+130+130）mm所以：局部承压区尺寸满足要求。131 2.10.2局部抗压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为:且满足式中：--混凝土核心面积，可取局部受压计算地面积范围以内的间接钢筋所包罗的面积，这里配置螺旋钢筋：k—间接钢筋影响系数，混凝土强度登记为C50及以下时，取k=2.0；所以：将以上数据分别代入得：故局部抗压承载力计算通过。2-11行车道板的计算肋板之间的桥面板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续版，在构造上，板与梁肋是整体连接在一起的，因此各根主梁的不均匀弹性下沉和梁肋本身的抗扭刚度必然会影响到桥面板的内力，所以桥面板的实际受力情况是十分复杂的。通常我们采用简便的近似方法进行计算。采用简便的近似方法进行计算，即把腹板之间的部分看作多跨连续单向板来计算，把悬挑翼缘看作悬臂板来计算。2.11.1悬臂板部分的计算取沥青混凝土面层40mm(重度为23KN/)g1C50混凝土垫层80mm(重度为25KN/)g2桥面板采用C50混凝土(重度为25KN/)g3131 1)每延米板上的恒载:沥青混凝土面层g1=0.04×1.0×23=0.92KN/mC50垫层g2=0.08×1.0×25=2KN/m桥面板g3=(0.2+0.5)/2×1.0×25=8.75KN/mg=0.92+2+8.75=11.67KN/m2)每米宽板条的恒载弯矩:Msg=-gl02=-1/2×11.67×2.72=-42.54KN/m恒载剪力为:Qsg=gl0=11.67×2.7=31.51KN(2)车辆荷载产生的内力1)悬臂板的有效分布宽度将车辆荷载的后轮作用于最不利位置,后轴作用力为140KN,由《桥通规》查得,车辆荷载后轮着地长度为0.2米,宽度为0.6米城图2.10.3市A级标准车辆荷载3)每米宽板条的活载弯矩。因设计中采用2.7m悬挑，人行道宽度取2m，路缘石取0.5m，因此活载只取用人群荷载。131 图2.10.4悬臂板计算图示1)设计按承载能力极限状态进行内力组合计算，基本组合为：Mud=1.2Msg+1.4Msp=1.2(-42.54)+1.4(-11.9)=-67.708KNm按正常使用极限状态进行内力组合计算，短期组合为：长期组合为：2.11.2单向板部分的计算①每延米板上的恒载采用截面有效高度的计算方法，取单箱三室中的一个室计算，如下由于单室中有承托，则一个室的顶板平均厚度tt=0.45+0.5（0.20.2）/5.05=0.454m沥青混凝土面层g1=0.04×1.0×23=0.92KN/mC50垫层g2=0.08×1.0×25=2KN/m顶板混凝土g3=0.454×1×25=11.35KN/m则有g=g1+g2+g3=0.92+2+11.35=14.27KN/m其中板的计算跨径L=L0+t=4.6+0.453=5.053m,大于两肋中心距5.05m131 则取L=5.053m与计算跨径相同的简支板（1m宽板条）的跨中恒载弯矩为2）车辆荷载内力计算a1=a2+2H=0.2+2×0.12=0.44mb=b1=b2+2H=0.6+2×0.12=0.84m当车轮在跨径中间时，由于如果取用P=140KN/m，则a1+l/3=0.44+5.053/3=2.124m＞d=1.2m有重叠因此a=a1+d+(1/3)L=0.44+1.4+5.053÷3=3.52m＜L(2/3)+d=2÷3×5.053+1.4=4.77m此时取a=4.77m如果采用P=200KN，则a1+l/3=0.44+5.053/3=2.124m＜2/3L=3.37m此时a取3.37m由于因此采用a=3.37m,p=200KN当车轮位于支撑处时a,=a1+t=0.44+0.453=0.893m当车轮位于跨中1.3m时如果取用P=140KN，则a=a2+2h+t+2x=0.44+0.453+2×1=2.893m＞d=1.2m有重叠a=a2+2h+t+2x+d=4.293m如果采用P=200KN，则a=a2+2h+t+2x=0.44+0.453+2×1=2.893m由于则a=2.893m,p=200KN当车轮位于跨中1.8m时，如果取用P=140KN，则a=a2+2h+t+2x=0.44+0.453+2×0.5=1.893m＞d=1.2m因此a=a2+2h+t+2x+d=3.293m如果采用P=200KN，则a=a2+2h+t+2x=0.44+0.453+2×0.5=1.893m由于131 则a=1.893m，p=200KN。沿桥长方向有两个车轮进入跨度范围,横桥向考虑三个车轮图2.10.5行车道车辆荷载布置图跨中车辆荷载弯矩Mop=44.65+18.08+10.473=73.203KNm内力组合:基本组合Mud=1.2Mog+1.4Mop=45.54×1.2+1.4×73.203=157.13KNm短期组合长期组合131 因此根据试验及理论分析加以修正支点处Mud支=-0.7Mud=-0.7×157.13=-109.99KNm跨中处t/h=0.453/(2.2-0.45×2)=0.348≥1/4,M中=0.7M02.11.3行车道板的配筋2.11.3.1悬臂部分负弯矩配筋计算有以上计算比较得，箱梁腹板处顶板配筋有弯矩M=-67.708KNm确定，顶板下部配筋有弯矩Mc=109.99KNm确定。普通钢筋采用HRB335，抗拉强度标准值fsk=335Mpa（d=6～50，d为公称直径，单位mm），抗拉强度设计值fsd=280Mpa，弹性模量Es=2x105。按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》表5.2.1，当钢筋选用HRB400时，相对界限受压区高度ξb=0.56（混凝土等级在C50及以下时）。C50混凝土强度设计值fcd=22.4N/mm2，ftd=1.83N/mm2，对于3m梁高处有：梁的有效高度为：h0=h-as=450-40=410mm求截面受压区高度x和受拉钢筋面积：取r0M=Mu得取结构的安全等级为二级，则r0=1.0α1为等效矩形应力图与混凝土轴心抗压强度设计值之比，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0。满足要求。131 取14@250筋，共4根，则，按一排布置，满足要求4.2.2箱梁顶板正弯矩配筋计算有以上计算比较得，顶板下部配筋有弯矩=109.99KNm确定。h0=h-as=300-40=260mm取20@150筋，共6根，则，按一排布置，满足要求。由以上计算和分析可知，箱梁顶板配置14@250横向非预应力筋完全能满足设计要求。由于箱梁底板受集中荷载作用处（支座处）有腹板和横隔梁的支撑，其它部分不受集中荷载的作用，所以，底板按照构造配筋。第3章下部结构设计3.1支座的选择3.1.1支座要求3.1.1.1支座分类（1）常温型支座：适用于-25℃～+60℃使用。（2）耐寒型支座：适用于-40℃～+60℃使用，代号为F。根据设计资料的气象条件，本设计的支座采用常温型支座。《公路桥梁盆式橡胶支座》3.1.1 规定按使用性能分类：（1）双向活动支座（多向活动支座）：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX。 （2）单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能，代号为DX。（3）固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD。131 3.1.1.2对支座的技术要求1、竖向承载力由MidasCivil结构设计软件可求得在标准荷载组合作用下，竖向支座反力。如下图3.1所示：图3.1支座竖向反力图（单位：kn）根据《公路桥梁盆式橡胶支座》4.1.1条规定，所以支座的竖向承载力取分别取20.0MN50MN和55MN。本设计采用双支座，因此单个支座竖向支撑力分别取10MN、25MN和27.5MN。在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不得大于支座总高度的2％，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰，支座残余变形不得超过总变形量的5％。2、水平承载力根据《公路桥梁盆式橡胶支座》4.1.2条规定，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不得小于支座竖向承载力的10％。所以支座的水平承载力取分别取2MN5MN5.5MN。3、转角《公路桥梁盆式橡胶支座》4.1.2条规定，支座转动角度不得小于0.02rad。4、位移由MidasCivil结构设计软件可求得在标准荷载组合作用下，连续梁的顺桥向和横桥向位移。如下表所示表3-1桥梁位移表节点类型DX(m)DY(m)DZ(m)RX([rad])RY([rad])1包络0.04610-0.00500.00234831包络0.03020-0.0050-0.0008861包络0.01950-0.00500.0015131 101包络00-0.0050-0.00157131包络-0.01070-0.00500.00089161包络-0.02690-0.0050-0.00235注：x向为顺桥向；y向为横桥向；z向为竖桥向成品盆式橡胶支座的选配和布置通过以上计算，根据《公路桥梁盆式橡胶支座》的规定，可以查得本设计所需要的支座型号及数量为：表3-2选用支座参数表支座类型型号数量双向活动支座GPZ10SX2双向活动支座GPZ25SX2双向活动支座GPZ27.5DX2单向活动支座GPZ10DX2单向活动支座GPZ5DX2单向活动支座GPZ7.5DX1固定支座GPZ27.5GD1支座的具体参数如下：表3-3盆式支座的规格    支座规格   GPZ10SX   GPZ25SXGPZ27.5SX GPZ10DX设计承载力/允许最大承载力（MN）10月11日25/27.527.5/30.2510月11日位移（mm） 顺桥向±150；±200；±250±150；±200；±250±150；±200；±250±150；±200；±250131  横桥向±40±40±40±3    支座规格   GPZ5DX GPZ7.5DX   GPZ27.5GD　设计承载力/允许最大承载力（MN）25/27.527.5/30.2527.5/30.25　位移（mm） 顺桥向±100；±150；±250±100；±150；±250　　 横桥向±3±3　　支座的具体布置如下图：图3-2支座平面布置图（其中支座尺寸为800×800mm）3.2桥墩计算3.2.1桥墩内力计算3.2.1.1恒载内力131 1.有桥跨结构传来的恒载压力梁自重：二期恒载：恒载为：图3-3自重作用下的支座反力图3-4铺装作用下的支座反力由恒载引起的中墩支座反力为：2．桥墩自重桥墩高度：由工程地质剖面图得梁底高程28m，取桥墩高度H=28-20=8m。桥墩截面尺寸：取桥墩截面直径为160cm桥墩体积：桥墩自重：131 图3-5桥墩尺寸图3.2.1.2移动荷载及附加力计算1、车辆荷载取46节点，由影响线可得下图：图3-6车辆荷载影响线及反力则：2．人群荷载根据反力影响线，在最不利位置布置人群荷载，得到桥墩在人群荷载作用下的最大反力：131 图3-7人群荷载影响线及反力3．汽车荷载制动力《城市荷载标准》4.2.1.1条规定：当采用城—A级汽车荷载设计时，制动力应采用160kn或10%车道荷载，并取两者中的较大值，但不包括冲击力。4.2.1.2条规定：当计算的加载车道为2条或2条以上时，应以2条车道为准，其制动力不折减。4.2.1.3条规定：制动力的着力点在桥面以上1.2m处，在计算墩台时，移至支座底面上。本设计为双向四车道，单向两车道，一个设计车道上车道荷载产生的制动力为所以本设计制动力为=180×2=360kn，对于连续梁桥墩，固定支座应计的制动力为=360kn，滚动支座应计的制动力为0.25×360=90kn，对墩身底部产生的弯矩为。13.1.3内力组合竖向荷载：墩底弯矩：3.2.2桥墩配筋计算及验算3.2.2.1钢筋面积估算桥墩一端固定一端为不移动铰计算长度1、计算偏心距增大系数：长细比，所以不考虑纵向弯曲对偏心距的影响，=1。设保护层厚度为45㎜，。131 2、计算受压区高度系数=××13.8+××280=8.832×+1.792×假设实际相对受压区高度=0.5，查表圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数得到系数A、B、C、D，以下采用试算法列表计算。表3-4抗压承载力计算系数表　ABCDPN（KN）0.71.8420.65231.12941.4402-0.0009516075.818420.82.12340.58981.63811.12120.01573723373.369270.751.96810.62711.4031.27060.00381818342.173320.761.99940.62061.45291.23920.00548719087.19795《公路桥规》规定轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋百分率不应小于0.5，由计算表可见，当=0.76时，满足最小配筋率的要求，此时=0.005487。3、求所需纵向钢筋面积所以得到钢筋面积=0.005487×3.14×=11026.68现选用2425，=24×490.9=11781.6，实际配筋率==0.586%>0.5%，钢筋布置如图，131 =45㎜，纵向钢筋间净距为170㎜，满足规定的净距不应小于50㎜且不应大于350㎜的要求。。图3-8桥墩配筋图3.2.2.2桥墩钢筋验算由于：墩柱承载力满足《公预规》5.3.9条规定。3-3桥台计算重力式桥台也称实体式桥台，它主要依靠自重来平衡土后的土压力。桥台台身多数由块石、片石混凝土或混凝土等圬工材料建筑，并采用就地砌筑或浇筑施工方法。本设计采用重力式桥台中的U型桥台，根据提供地质资料桥台高度取9m。3.3.1桥台尺寸确定131 本题采用重力式桥台,台帽,耳墙及桥台台身采用强度等级为C30的混凝土,,基础用C15素混凝土浇筑,.由于浅层地基土承载力较差,采取挖除原地基土换成填土的方法.台后及溜坡填土,填土的内摩擦角,粘聚力c=0.具体尺寸.：图3-9桥台尺寸图单位（cm）基础分两层,每层厚度为1.0m,襟边和台阶等宽,取0.4m.根据襟边和台阶构造要求初拟出平面较小尺寸,见上图,经验算不满足要求时再调整尺寸.基础用C15混凝土浇筑,混凝土的刚性角.基础的扩散角为：，所以满足要求.3.3.2桥台内力计算及验算3.3.2.1桥台内力计算1、恒载内力计算计算结果如表3-5表3-5恒载计算表序号计算式竖直力P(KN)对基底中心轴的偏心距弯矩M(KNm)1343.75-3.15-1082.81131 26441.41-3.58-23060.2332265.75-1.18-2673.594132001.375181505-1663.756.37510606.41712820.892.8536539.548157.7600990.445.8524.55103447.3600113925.440012上部构造恒载4693.83-2.95-13846.802、土压力计算土压力按台背竖直,,填土内摩擦角,台背(圬工)与填土间的外摩擦角计算,台后填土水平,.（1）、台后填土表面无车辆荷载时土压力计算后台填土自重引起的主动土压力计算式为:已知:,B为桥台宽度取12.5m,H为基底至填土表面的距离,等于14m，为主动土压力系数131 其水平向分力离基础底面的距离对基底形心轴的力矩其竖直向分力作用点离基底形心轴的距离对基底形心轴的力矩（2）、台后填土表面有汽车荷载时破坏棱体长基底：台身底：破坏棱体内只能布置一辆重车的两组轴重（双行）由汽车荷载换算为等代均布土层厚基底：台身底：则台背在填土和车辆荷载共同作用下所引起的土为：基底：131 台身底：合力作用点距基底面距离为：合力作用点距台身底面距离为：3、车辆荷载将移动荷载作用在最不利情况，从MidasCivil中提取汽车荷载引起的反力：图3-10汽车荷载引起的反力(单位:kn)则：4、人群荷载将人群荷载作用在最不利情况，从MidasCivil中提取人群荷载引起的反力：图3-11人群荷载引起的反力(单位:kn)则：5、水平荷载计算（1）、车道荷载制动力。本设计为四车道，单向为两个设计车道，制动力为一个设计车道制动力的2倍。一个设计车道产生的制动力应按加载影响线长度计算的总重度的10%计算，但不得小于160kn。131 所以取360kn计算。滚动支座传递的制动力为=（2）、制动力对台底产生的弯矩为：6、支座摩阻力盆式橡胶支座摩擦系数取，则（1）桥上有汽车和人群，台后无活载：（2）桥上和台后均有汽车和人群（重车载台后）：（3）桥上台后均无车由以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的附加组合中，以支座摩阻力控制计算。7、浮力计算不考虑浮力作用。14.2.2桥台荷载组合1、通过作用布置情况，重力式桥台通常进行如下六种组合计算。①上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力②上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力+作用在桥跨结构上的车道荷载和人群荷载③上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力+作用在桥跨结构上的车道荷载和人群荷载+制动力④上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力+作用在桥跨结构上的车道荷载和人群荷载+支座摩阻力⑤上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力（包括作用在破坏棱体上的车辆荷载所引起的土侧压力）⑥上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力（包括作用在破坏棱体上的车辆荷载所引起的土侧压力）+支座摩阻力。通过比较可得：第四种组合产生的作用力最大，所以只需要计算第四种组合。2、桥上有活载，台后无汽车荷载：上部结构重力+计算截面以上的桥台重力+浮力+土侧压力+作用在桥跨结构上的车道荷载和人群荷载+支座摩阻力。131 3、桥上有活载，台后也有汽车荷载：3.3.2.2桥台验算1．正截面强度计算由于横桥向内力不控制，故不用计算横桥向的截面强度，只需验算顺桥向的截面强度。（1）偏心距验算：桥台底截面满足规范的要求。（2）强度验算按偏心受压构件验算台身截面强度的计算公式为：式中——验算截面面积；——材料的抗压极限强度；——竖向力的偏心影响系数，按下式计算：——竖向力偏心距，；——截面重心至偏心方向截面边缘的距离；——在弯曲平面内截面的回转半径；——截面形状系数，对于矩形截面取8。==1.38m，=2.4m，131 =0.809，=14.1×4.8=67.68㎡，==555466.43kn>62960.64kn，满足要求。2．基底应力验算（1）基底偏心距验算基底荷载偏心距=0.60m,桥台基础底面的核心半径====1.93m，所以满足非岩石地基的偏心距限值。（2）基底应力验算=110.81+130.533．桥台的整体稳定性验算（1）抗倾覆验算==3.58>1.3(安全)（2）抗滑移验算抵抗滑动的稳定系数按下式计算：==3.86>1.3(安全)3.4桩基础和承台计算由以上计算得上部结构作用在桩基础顶面的荷载设计值为：轴力14625.385kn，弯矩=4032kn·m，剪力=1.4×（+）=1.4360=504kn。3.4.1工程地质状况131 场区河床稳定，河床总体地形平坦，坡降较小，根据勘探资料综合分析，桥位处地貌类型应为剥蚀残丘地貌。场区内的地层自上而下分述如下：1）填土褐黄色，松散~稍密，稍湿~饱和，层厚：1.2米，建筑地质意义差，不宜作为持力层；2）粉质粘土灰黄~褐黄色，具可塑，中等压缩性，层厚：2.4米，该层容许承载力[σo]=140Kpa，极限侧阻力标准值qsk=100Kpa；3）粗砾砂黄褐色，湿~饱和，稍密。层厚4m，该层容许承载力[σo]=200kPa，弹性模量E=11MPa；4）花岗岩黄褐色~肉红色，块状，均匀分布于场区内。该层容许承载力[σo]=3000Kpa，弹性模量E=15×103Mpa，极限抗压强度为Rbk=45Mpa，极限端阻力标准值为qpk=15×103Kpa；5）地下水。场区地下水在勘察深度范围内未见，地下水对混凝土无侵蚀性。勘察分析表明，场区岩体的完整性及稳定性较好。（4）地下水地下水位埋深较浅，地下水对混凝土有弱腐蚀性，对混凝土中的钢筋具弱～中等腐蚀性，考虑场区受海水及工业、生活污水影响较大，建议适当提高防腐等级。3.4.2选择桩形、确定桩长和截面尺寸采用灌注桩，冲击钻孔成孔，桩身混凝土强度等级为C30，HRB335钢筋，截面直径为500mm，根据工程地质剖面资料，桩端宜进入微风化花岗岩0.5m。桩基承台的高度取1500㎜，承台边缘至桩中心的距离为桩的边长a=500㎜，桩中心距取4a=2000㎜，初步确定承台尺寸为3.0m×3.0m，承台埋深1.5m，故桩长=8.1m。钢筋保护层70mm，则承台有效高度为：=1.5-0.07=1.43m=1430mm。3.4.3确定桩数和桩的平面布置按规范要求，桩中心距，取=4，承台宽度=3.0，=0.36，查表得侧阻端阻综合群桩效应系数=0.93，(桩侧阻端阻综合群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限承载力与单桩极限承载力之比)桩基竖向承载力抗力系数=1.30。按端承摩擦桩计算，且暂不考虑承台土的抗力，故131 =×（140×2.4+200×4+3000×0.5）+15000×=9022桩基承台和承台上土自重设计值=3×3×1.5×20=270，所以桩基中的桩数，取=4。桩的平面位置如图10-6。图3-12承台桩布置图131 图3-11桩的布置图3.4.4桩的内力计算3.4.4.1桩基承载力计算偏心竖向力作用下基桩的最大竖向力为：=±满足要求。单桩水平承载力设计值：=504/4=126KN相应于荷载效应基本组合时作用于桩底的荷载设计值为：F=1.35=1.35×14625.385=19744.27KNM=1.35=1.35×4032=5443.2H=1.35=1.35×504=680.4KN扣除承台和其填土自重后单桩的桩顶竖向力设计值：N=（1）柱边冲切冲切力：=F－=19744.27KN受冲切承载力截面高度影响系数＝0.86（当h不大于800mm时，取1.0；当h大于等于2000mm时，取0.9.其间按现行内插法取用）冲垮比和冲切系数计算：131 ＝0.035＜0.2h0=0.2×1.43=0.286，取0.286＝＝0.035＜0.2h0=0.2×1.43=0.286，取0.286＝=2×=24221.83KN>(2)角桩向上冲切：由于本设计中从角桩内边缘引45冲切线与承台顶面处交点在桥墩下部，不须验算。3.4.5承台受弯承载力计算=2×4936.07×（0.8+0.05）=8391.32KN.m＝=21733选用沿平行与Y轴方向均匀布置由于采用方形桩，x方向与y方向对称选用沿平行与X轴方向均匀布置按照构造配置钢筋网，详见基础平面和桩身设计图。由以上计算得上部结构作用在桩基础顶面的荷载设计值为：轴力5319.85kn，弯矩剪力=1.35×1.4×（+）=1.4360=504kn。1．桩的计算宽度：131 故取垂直于水平力作用上有2根桩，计算宽度取nb，所以（）2．桩的变形系数：混凝土，受弯构件：m:对，，所以：所以，，按弹性桩计算。3．桩身弯矩的计算(P191《墩台与基础》)土的内摩擦角取300，则131 由b计算承台发生位移时引起的基桩反力c计算承台底位移N=5319.85kn，H=1.35×1.4×（+）=1.4360=504kn131 d计算外力作用下各桩桩顶内力轴向力由此计算，桩顶内力为求地面线以下深度z处截面上的弯矩Mz及桩侧水平应力a求Mz已知，无量纲系数按分别由《基础工程》附表3和附表7查得，计算过程和结果列于下表。131 　0.00000101637.621637.620.3220.20.1970.998139.904321634.5091674.4130.6440.40.37740.986276.446141615.0211691.4670.9660.60.52940.9586107.23531569.8231677.0581.2880.80.6460.913130.85381495.1471626.0011.61010.72310.8509146.47111393.4511539.9221.9321.20.7650.773154.95841265.881420.8392.2541.40.7650.6869154.95841124.8811279.842.5761.60.7440.593150.7046971.10871121.8132.8991.80.68490.4989138.7333817.0086955.7423.22120.6270.404127.0051661.5985788.60363.5432.20.53160.3203107.6809524.5297632.21064.1872.60.35460.175571.82778287.4023359.23014.83130.19310.07639.11434124.4591163.57356.44140.00010.00010.0202560.1637620.184018表3-6桩身弯矩MZ计算（KN.m）图3-12桩身弯矩图4．桩身水平压应力131 表3-7水平压力计算（MPa）42.1869　341.067　0.0000000000.3220.20.421690.2583217.7897988.10443105.89420.6440.40.717330.4006930.26193136.6621166.92410.9660.60.895930.4507537.79651153.736191.53251.2880.80.971340.4312440.97782147.0817188.05961.61010.960860.3633240.5357123.9165164.45221.9321.20.883660.2658637.2788890.67607127.95492.2541.40.759350.1550132.0346252.868884.903422.5761.60.60650.043725.5863514.9046340.490982.8990.44174-0.0583218.63564-19.891-1.25539131 1.83.22120.27892-0.1444411.76677-49.2637-37.49693.5432.20.12885-0.210895.435782-71.9276-66.49184.1872.6-0.10616-0.28148-4.47856-96.0035-100.4824.8313-0.23766-0.27972-10.0261-95.4033-105.4296.4414-0.27083-0.21116-11.4255-72.0197-83.445215.2桩身截面配筋与承载力验算15.2.1正截面受压承载力验算由表看出，桩截面最大弯矩发生在处，该处的内力值为：桩基采用C30号混凝土Ra=20.1×102KN/m2LE=3×107KN/m2钢筋采用HRB335，Rg=335×102KN/m2取：由设计规范有关条文得多排桩131 ，则按公式有通过计算，基桩只需按构造要求配筋即可。墩顶水平位移△的计算在公式其中轴力5319.85kn，弯矩选用，，。桩的计算长度为：根据《通规》5.3.9条和5.3.10条相关规定：131 ，，，取。则：。根据《通规》5.3.9条偏心受压构件承载力计算应符合下列规定：经过整理得：按《通规》提供的附录C表C.0.2“圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，经试算查得各系数A，B，C，D为：设，A=0.6073，B=0.4295，C=-0.9163，D=1.7524，代入后则：钻孔桩正截面受压承载力满足要求。15.2.2桩顶纵向水平位移验算1．桩在地面处的水平位移和转角计算当，时，查表得到：，131 故：所以，符合m法计算要求同上查表得到：，代入得：2．墩顶纵向水平位移验算由于桩露出地面部分为变截面，其上部墩柱截面抗弯刚度为（直径），下部桩截面抗弯刚度为（直径），假设，则墩顶的水平位移公式为：式中：由于，，所以，已知：，，，故：墩顶容许的纵向水平位移为：符合规范要求。131 第4章施工方案4.1施工主要内容4.1.1主要材料（1）桥面铺装：C30防水混凝土；（2）主梁采用C50混凝土。（3）盖梁、系梁、桥头搭板、桥墩、柱、台身等均用C30混凝土。（4）预应力混凝土T型梁采用预应力Φ15.2钢绞线。普通钢筋：主筋采用HPB335级钢筋，其他均用R235级钢筋。（5）支座采用矩形板式橡胶支座。4.1.2施工前的准备工作（1）支座与模板的检查在浇筑混凝土之前应对支架和模板进行全面严格的检查，核对设计图纸要求得尺寸、位置，检查支架的接头位置是否准确、可靠，卸落设备是否符合要求；检查模板的尺寸，制作是否密贴，螺栓、拉杆、撑木是否牢固，是否抹模板油及其它脱模剂等。（2）钢筋位置的检查检查钢筋与波纹管是否正确地按设计图纸规定的位置布置，钢筋骨架绑扎是否牢固，波纹管的端部，连接部位与锚具处应特别注意防止漏浆，检查锚具位置、压浆管和排气孔是否可靠。（3）浇筑混凝土前的准备工作应检查混凝土供料、拌制、运输系统是否符合规定要求，在正式浇筑混凝土前对灌注的各种机具设备进行试运转，以防在使用中发生故障。要依照浇筑顺序布置好振捣设备，检查螺帽紧固的可靠程度。4.1.3桥梁施工的主要施工工艺本桥基本结构为该桥设计为连续梁桥，上部结构采用预应力钢筋混凝土箱形梁桥，桥面为连续铺装。桥两端设4cm伸缩缝。下部结构结构中桥墩部分采用柱式桥墩。桥台部分采用重力式桥台，根据地质资料选取。本桥梁为全预应力构件，预应力钢筋采取后张法张拉的施工工艺，主梁采用现浇法进行构造。4.2上部结构施工4.2.1上部施工注意要点(1)支架的搭设：131 支架搭设前要对施工场地进行平整，且必须充分夯实，以防止地基沉降对梁体产生不良影响。支架要有足够的刚度和强度，浇注混凝土前必须对支架进行等恒载预压，以消除支架的塑性变形及部分弹性变形的不利影响，T梁在混凝土浇筑中应密切观测支架的变形和沉降。(2)混凝土的浇筑：①浇筑前应对模板、支架、钢筋、预埋管道和预埋件进行细致的检查并作好自检和工序交接记录。钢筋应该清洗干净，木模板应浇水湿润。②混凝土自高处倾落时，其自由下落高度不宜超过2米，当超过2米时，应用溜槽或串筒，以保证垂直下落和落差。当落差超过3米时，应采用串筒；超过8米时，采用振动串筒，以防止混凝土产生分层、离析。③混凝土必须连续浇注，以保证结果良好的整体性。如必须间歇时，间歇时间不得超过有关规定。即混凝土强度等级小于30时为150分钟，大于30时为120分钟。混凝土浇筑后应用机械振捣密实。(3)箱型梁梁体内通长主筋焊接时应采用闪光对焊，焊接接头应交错布置，禁止在同一水平位置。通常构造筋可以采取绑扎搭接。(4)箱梁模板应有足够的强度和刚度，底模铺设完成后应进行预压，预压重量为结构重量的一半。预压时间为24至48小时。浇筑时，应密切观测其沉降，发现问题及时调整。(5)箱梁的混凝土的浇筑顺序按由夸中底板向支点延伸，再浇筑腹板、顶板。混凝土分层浇注时，同时应进行分层振捣，确保上下层连接良好，禁止出现缝隙和夹层。振捣的过程中应防止预留孔道的波纹管变位，尤其应避免管道上浮。(6)混凝土浇筑完成后注意养生，特别要注意混凝土的湿润养护和箱梁内外通风，施工时严格控制箱梁内外温差不超过8℃。(7)预应力管道采用预埋金属波纹管，设置波纹管前应对波纹管进行检查，管壁上不得有空洞，否则要及时修补，浇注混凝土时严格杜绝漏浆现象。波纹管安装位置必须保证准确无误。对在混凝土浇筑及养生之前安装在管道中的预应力筋，应采取防止锈蚀或其它防止腐蚀的措施，直至管道压浆。(8)必须在箱梁混凝土的强度达到100%及龄其达到14天以上时方可施加预应力，预应力钢束的张拉顺序按设计图纸中给定的顺序进行。(9)预应力钢束的张拉采用双控指标控制，即张拉力和延伸量控制，以张拉力为主，延伸量校核。(10)要求预应力钢束张拉过程中对同一截面的断丝率不得大于1%，每束钢束断丝或滑丝不得超过1丝。(11)压浆前对管道进行清洁处理。预应力钢束张拉完成后应尽早的进行孔道压浆131 (12)浇筑桥面铺装时应将箱梁顶面用方形木刮平，清除混凝土浮浆，形成粗糙表面，浇筑前冲洗桥面板后，表面不允许，无沉渣。(13)桥面防水层应严格按产品使用和设计要求施工，以保证施工的质量。(14)施工时应严格按照有关图纸所示，设置相应的预埋钢筋。伸缩缝槽口的位置提前预留。由于伸缩缝采用后装，伸缩缝槽口处应采取必要的遮挡措施，防止杂物掉入梁段间隙。(15)梁体强度达到95%以上时方可以拆卸支架。支架的拆除按照先跨中后支点的顺序进行。(16)箱梁顶板横向预应力钢束应在桥面铺装及防撞墙施工前完成张拉、灌浆、封锚，采取有效的防腐手段保证预应力钢绞线不被锈蚀。(17)施工时如果发现基础地质情况与设计不符时，应对原设计作相应的变更。(18)施工时应注意各相关图纸，各预埋件不得遗漏。4.2.2桥面系施工1、铺装层施工：本工程桥面铺装层采用C40防水混凝土。桥面人行道采用M10水泥沙浆3cm，底层中砂夯实，上层彩色荷兰砖。要求砼粗骨料不大于25MM，砼坍落度控制在6CM左右。浇筑砼前应对板梁顶面进行清理，在栏杆内侧用墨线以及在梁顶面设置砼块以控制铺装层砼标高，然后绑扎桥面铺装钢筋网片及桥面铺隅处附加钢筋。并同步安装栏杆底部和人行道底部的地梁钢筋和模板，同步进行浇筑，砼浇筑时，砼自下而上浇筑，用平板式振动器振捣，砼初凝、收浆后覆盖草袋浇水养护，以防产生裂缝。同时在施工过程中应搭设施工通道，严禁在钢筋网上行走，并随时控制好钢筋网的高度和保持平衡状态，并在伸缩缝范围内先在梁板顶横放一层彩条布，以防止砼掉入伸缩缝内。铺装层时，大面要平整，表面要拉毛。2、桥面伸缩缝：待砼桥面铺装层铺筑完成后，在桥面伸缩缝处按设计伸缩缝砼锚固区宽度弹两道墨线，用砼切割机沿切割铺筑好的砼铺装层，切割后清理缝区，以保证锚固区砼与桥面结合成整体。根据两边砼面的高程，安装、焊接伸缩缝型钢，校核平整度和标高。安装时需由厂家人员现场指导，安装宽度应按当时的气温进行调整。型钢焊好成型后，用泡沫塞好伸缩缝空隙，然后浇筑锚固区砼，砼振捣必须密实，钢筋密集的地方必须人工配合振捣，收浆后尽快洒水养护，以免出现收缩裂缝。砼达到规定强度后，清理伸缩缝内泡沫，安装伸缩缝橡皮。3、栏杆安装131 云角衬石、栏杆材料为花岗岩，有节理不能用。栏杆底座浇筑时预留立柱插入孔的位置，立柱安装完毕用环氧水泥砂浆嵌密实。栏杆拼装时采用环氧树脂水泥砂浆粘接。栏杆安装施工时，用经纬仪和直尺并用，确保线条直顺，整齐美观。4.3预应力混凝土箱型梁施工4.3.1工程材料（1）C50混凝土抗压设计强度：Ra=22.4，抗压标准强度：=32.4抗拉设计强度：R1=1.83，抗拉标准强度：Rb1=2.65弹性模量：=3.4510（2）普通钢筋I级钢筋II级钢筋抗压设计强度：=240Mpa抗压设计强度：=340Mpa抗拉标准强度：=240Mpa抗拉标准强度：=340Mpa弹性模量：=2.1105Mpa弹性模量：=2.0105Mpa4.3.2预应力体系预应力混凝土梁采用后张法施工工艺。所谓的后张法是指先制作构件，在预应力筋布设的位置预留孔道，待构件混凝土达到规定的强度后，在孔道内穿入预应力筋进行张拉并加以锚固，最后进行孔道灌浆。后张法不需要台座设备，但由于把锚具作为预应力筋的组成部分，不能重复使用，因此耗钢量较大，加之施工工艺复杂，成本较高。预应力束张拉前，按施工操作规范规定要求，对千斤顶、油泵车、油表、锚具等进行检测，并经监理工程师认可，符合要求后方能用以张拉预应力束。张拉前，做好扎拉准备工作，工作电源、张拉支架、机具、锚垫板、夹片的准备工作等，千斤顶计划选用YZ85，油泵选用ZB4-500，预应力钢筋采用高强低松钢绞线。张拉顺序：按照设计要求，在板梁砼浇筑前按钢束编号进行张拉，同一编号的钢束按中间向两侧的次序对称张拉。采用两端同时张拉进行操作。张拉控制：采用应力、应变双控进行，按照规范要求，应变误差范围控制在+6%之内，如在张拉过程中，张拉力与伸长量有较大差异时，应及时分析原因，从张拉工艺、方法及伸长量计算上进行比较。有特殊情况应与设计单位联系，共同协商解决。张拉力要求：按照规范要求，张拉控制应力采用δK取0.75fpk,张拉力为195KN。张拉时应对张拉力与油表读数对照起来，确定对应关系。初始张拉力以0.1δK为初始应力，并在钢绞线上作记号开始计算伸长量，张拉应力控制阶段从0→10%δK（初始应力持荷1min）→105δK（持荷5min）→131 测伸长→锚固。以伸长曲线推算0%δK至100%δK的伸长量总值。4.3.3预应力后张法施工工艺（1）预应力筋的钢束预留孔道采用波纹管。设置波纹管前应对每一根波纹管进行检查，管壁上不得有空洞，否则要及时修补。安装位置要准确。所有管道的管节连接要平顺，锚固端的预埋杯顶板应垂直于孔道中心线，预留的孔道应适应设置压浆孔和排气孔。浇注混凝土时应避免振捣器碰撞预应力束的管道。（2）预应力钢束张拉设备在使用前应进行标定，锚夹具出厂前应按规定进行检查，并提供质量证明书。锚夹具进场时应分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀、尺寸不得超过允许偏差。锚具、夹片的强度、硬度，应进行抽样复验。（3）预应力钢束张拉完成后，10天内要进行孔道压浆，孔道压浆采用硅酸盐水泥浆，水泥浆的强度C40。水泥浆的最大泌水率不超过3%，拌和后3小时泌水率宜控制在2%，24小时泌水应全部被浆吸回。压浆时，对曲线孔道由最低点的压浆孔压入，由最高点排出。4.4下部结构施工16.4.1盆式橡胶支座的施工(1)安装前应将支座的各相对滑移面和其它部分用丙酮或酒精擦拭干净；(2)支座的顶板和底板可用焊接或锚固螺栓拴接在梁体底面和墩台顶面的预埋钢件上；采用焊接时，应防止烧坏混凝土；安装锚固螺栓时，其外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度；上下支座的安装顺序，宜先将上座板固定在大梁上，尔后据其位置确定底盆在墩台的位置，最后予以固定；(3)安装支座的标高应符合设计要求，平面纵横两个方向应水平，支座承压≤5000KN时，其四角高差不得大于1mm;支座承压＞5000KN，不得大于2mm。(4)安装固定支座时，其上下各个部件纵轴线必须对正；安装纵向活动支座时，上下各部件的纵轴线必须对正，横轴线应根据安装时的温度与年平均的最高、最低温差，由计算确定其错位的距离；支座上下导向挡块必须平行，最大偏差的交叉角不得大于5′。4.4.2桥墩的施工131 按照施工图纸分节段焊接钢筋骨架，并按设计尺寸支好模板，浇筑混凝土之前，模板应涂刷脱模剂。浇筑混凝土前应对支架，模板，钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物积水和钢筋上的污垢应清理干净，模板如有缝隙，应填塞严密，模板内面应均匀涂刷脱模剂。混凝土应按一定厚度和顺序分层浇筑，应从低处开始逐层往上升高，保持水平分层。浇筑混凝土时，除少量塑性混凝土可用人工捣实，其它处应采用振动器振动捣实。4.4.3桩基础的施工(1)施工准备：施工准备工作对于一项工程是否能保证质量优良河岸工期要求顺利完成，有相当重要的作用。施工准备不充分，正式开工时，缺少设备和材料，直接影响质量和工期。①技术准备钻孔灌注桩工程在开工前需要掌握以下资料：a．施工场地的工程地质及有关的水文地质资料；b．计图纸和技术要求，特别对桩位图、桩结构图，应详细阅读理解清楚有不明确的及时提出；c．现场地形图、管线图、测量基准点资料；d．场地及邻近区内的危房等特殊建筑物分布情况及地下障碍物的分布。特别要搞清楚埋藏深度；e．施工组织设计的编写。②设备准备a．必须满足设计对工程的技术要求和质量标准；b．适应地层特点和施工方法的要求；c．适应施工现场的场地大小、场内搬迁、工期要求、供水、供电条件等；d．适应施工单位现有的设备条件，以较少的设备投入来满足施工需要；④施工现场准备a．施工前首先要做好场地平整，探明和清除桩位处的地下障碍物，按平面布置图的要求做好施工现场的施工道路、供水供电、泥浆循环系统、施工设施放置、材料堆场及生活设施就位等有关布设和具体安排。b．施工前应逐级进行施工技术交底，并且要有书面材料发至各方面各有关部门的有关人员手中。c．护筒准备。施工前应定出施工所用护筒的规格数量并运到现场。护筒埋设深度应超过杂填土埋藏深度0.2m，护筒周围应用粘性土分层回填夯实，在开钻之前再复核一次护筒的位置。根据场地实际情况护筒埋设尽量超前钻进一定数量。遇到杂填土较厚的桩位，可将两个或几个护筒焊接起来使用。d．调试准备。在正式开工前，应进行一次整体设备试运转，检验所选择的设备、机具、施工工艺及技术要求是否适宜，如有问题，尚需选择补救措施或重新调整施工工。131 外文文献翻译TheDesignandAnalysisofLong-SpanandLow-DepthPrestressedCompositeSteel-ConcreteBeamBridgeZhangJunping(张俊平)HuangHaiyun(黄海云)HuangDaofei(黄道沸)(1．GuangzhouUniversity，Guangzhou510405，China；2．GuangzhouMunicipalDesignResearchInstitute，Guangzhou510060，China)AbstractThedesignschemeoflong—spanandlow—depthcompositesteel—concretebeamsisintroduced，andthemethodsofavoidingthecrackingofconcretedeckinthenegativemomentregionsareproposed．Moreover，significantexplorationforproblemsofthecompositebeamshasbeenmade，suchasoptimizingconstructionstepstoregulatethestress，applyingjackingtechniquetoexertprestressontheconcretedeck，investigatingtheupliftingforceprincipleoftheshearconnectorsbymeansofmodeltestandnon—linearfiniteelementanalysis,andpointingoutthecountermeasuretoreducetensionforceoftheshearconnectors．Keywordsprestressedcompositesteel—concretebeam，constructionstep，jackingtechnique，shearconnectorIntroductionThecompositesteel—concretebeambridgeistheonewiththinbuildheightandtheabilityofcovetingalongspan．Thistypeofbridgehasbothcharacteristicsofconcreteandsteelbridges．Italsogainsadvantagesofshortconstructionperiod,andhaslittleeffectsontheexistingtraffic，etc．Duringthepasttwodecades，thecompositebeamshavefoundwideapplicationathomeandabroad．Similartotheapplication,therelatedstudyhasbeencarriedoutactivelyallovertheworld．Bycontinuoushardwork,someproblemsaboutcompositebeamhavebeensolved．However，thedesignspecificationsandengineeringpracticegenerallyaredirectedtowardstheregularstructurewithshortspans，andtherearemanyproblemsneedtobefurtherstudied，suchas：(1)Forlongspancompositebridges，thestressduetodeadloadisgreaterthanthatcausedbyliveload，andoptimizingconstructionstepstoregulatethedeadloadstressisveryimportantandnecessary.(2)Compositebeamshaveanadvantageofthinbuildheight,butthisadvantageis131 notgivenfullplayintheengineeringapplication．Whatarethecontrolfactorsinthedesignandconstructionoflow-depthcompositebridgesisuncertain．(3)Inordertoavoidtheconcretedeckcrackinginthenegativemomentregions，exertingprestressontheconcretedeckisnecessary．Amongthreekindsofmeasuresforexertingprestress，i．e．，jackingupatsidesupport，jackingupanddownatintermediatesupport，anddirectlytensioningprestresswireinconcretedeck，whichisbetterisnotclear．(4)Whenthecantileverflangeislong，theupliftingforceofshearconnectorsmayleadtotheconcretedeck’sstripingfromthesteelbeamcompletely．Hence，investigatingtheupliftingforceprincipleoftheshearconnectorsbymeansofmodeltestandnon—linearanalysisisveryimportant.Accordingtotheaboveproblems，somesignificantexplorationsaregivenbasedonengineeringpracticeinthispaper．1EngineeringConditionTheinnerringroadinGuangzhouCityis26.7kmlong．Mostofitisviaducts，andcompositesteel—concretebeamsareextensivelyused．InZhongshanroad，athree—spanprestressedcompositesteel—concretebridgeisusedinconsiderationofitsaestheticappearance，trafficdemandandharmonywiththesurroundingenvironment，whichmakesthewholestructuremoreelegantandslender．Thebridgespansare50+70+60m,andthestandardloadisgrade20formotorsandthecheckloadisgrade100fortrailers．Itisauniformandlow—depthcompositebeamwithadepthof2.2mandadepth—spanratioof1／32，beingabletoavoidthedepressivefeelingcausedbypiers，beamsandtheinfluenceongroundtraffic．Meanwhile，thiscompositebridgeaccordinglyusesthelong—cantileverflangeplate，whichisappliedinthereinforcedconcretebeamsconnectedwiththecompositebeam．Inordertoextendonerampdowntothegroundroad，separateddoubleboxesaretransformedtoseparatedthreeboxesforbroadeningthebridgedeck．Onaccountofthetrafficdemandsongroundroad，thebeamissupportednon—symmetricallyonthesub—structurebysecrettransversebeams．Thus，thecomplexconditionofitsstaticcharacteristichasgonebeyondthecommonlyusedcompositebeamswithregularshapesandshort—cantileverflangesbothathomeandabroad．Theoutwardappearance，arrangementandtypicalcrosssectionsofthebridgeareshowninFig．1(Inthispaper，alltheunitsinthe131 engineeringdrawingsaremeters)．Theparticularandcomplicatedpropertiesofthisbridgearerepresentedinthefollowingaspects：(1)Severalmainbeamsareusedtoworktogether,andtheall—steelstructurevariesfromseparateddoubleboxestoseparatedthreeboxes(thenearrampbeamisdefinedastheexternalmainbeam，andanotherbeamastheinnermainbeam)．(2)Withuniformbeamsofsmalldepth／spanratioadopted，itisverynecessarytoregulatethestructurestressbyconstructionprocedures．(3)With3.8mlongcantileverflangesused，ithasbothlongitudinalshearproblemsandtransversalupliftingproblemsforshearconnectors．(4)Thestructureisspecialintwoaspects：thewidthrangesfrom16．4mto24．6m；themainbeamsaresupportednon-symmetricallyonthesub-structurebysecrettransversebeams．(5)Therearemanyconstructionphasesandtheprocessofformingcrosssectionsisalsocomplicated．2DesignConceptTwocriticalthingsinthedesignoflow-depthcontinuouscompositebridgesaretoavoidthecrackingofconcretedeckinthenegativemomentregionsandtoregulatethestressofsteelstructureinthemid-spanpart．Undertheactionoflaterdeadloadandliveload．Theconcretedeckinthenegativemomentregionswouldcrackbecauseoftoomuchtensilestress，whichwouldlowerthestructuralstiffnessanddurability，corrodethereinforcementinconcretedecksandeventhesteelbeams，thuscausingmuchtroubleforitsmaintenance．Forthisreason，specificmeasuresaretakenasfollows：(1)Externalprestressingcablesareusedtoregulatethestressinthepartialsteelstructureofmid—span．Underthecircumstancesthatseveralspansaresupportedtemporarilyandthesteelstructureisinhingedform，thestraightexternalcablesinthesteelboxofmid-spanregionsinthreespansarestressed．Thenweldthejointsofsegmentsjustwhenthemid-spanregionsareloadedwiththeinitialprestress,sothestructureistransformedfromhingedconnectionintorigidconnection．Afterthat，thecounterweightofthereverselyhungformisutilizedtostagecastingconcretedeckforthesteelstructureofthemid-spanparttoreservesomecounterstresswithlaterload，thuslayingafoundationfortheapplicationofjackinguptechnique．Theexternalcablesareparalleledhigh-strengthfinishedcablesandlow-slacknessgalvanizedwirescoatedwithPEprotectivelayer．Therearecoldcastanchorsonbothends．withvibrationdamperinstalledattheentryofeachanchorbox．131 (2)Inorderforthestressinthewholestructuretobeinarelativelyreasonablelevel,theconstructionstepsareoptimizedasinTab.1andFig.2．ByoptimizingconstructionTab．1Themainconstructionproceduresofacompositebeam1.Thesteelstructureisformedbyhingedconnection,providingwithseveralcontemporarysupports.Afterapplingprestress,thestructureisconvertedintorigidconnection.2.Removepartialtemporarypiers；installconstructionformsalongthebridgerestedonasix-spancontinuousbeamsystem，andcasttheconcretedecksinmid-span．3.Whentheconcreteinmid—spanhasreachedthedesignstrength，convertthesix—spancontinuousbeamintoathree-spancontinuousbeam，thenpourtheconcretedecknearsupports.4.Removetheconstructionformsalongthebridge，untiltheconcretenearthesupportshasreachedthedesignstrength．5.Jackupthetwosidessimultaneouslyto480mmand640mm，jackingamountateachtimeisnotlessthan50mm，theintervaltimenolessthan24h.6.Hoist3A，6Atransversebeamsandweldthemwiththemainbeamintoposition，thenpourtheconcretedeckwith2mrangeofeachend．7.Erectbarriers，pitchpavement，constructsoundinsulatingcourse.steps，thestresspeakofmid—spanandthesupportsofthisbridgearecutdown,thestructuralstressesaremadeevenandfull，andthestrengthofeachsectionisinfullplay.(3)Segmentalcastingoftheconcretedeckisadoptedtoreducethestressesinareasofnegativemomentofthecompositebridge．Forthisreason,itisdividedintotwosteps．First，tocasttheconcreteinmid-spanareas．Whentheconcretehasreachedthedesignstrength．threetemporarysupportslocatedinmid-spanareremovedandsix-spancontinuousbeamsarethenconvertedintothree-spancontinuousbeams．Second，tocasttheconcretedecknearthesupportareassothattheinitialloaddoesnotcausestresstoyieldintheconcretedeckofnegativemomentregion．Thestressofthetopandbottomofinnerstee1boxunderdeadloadisshowninFig.3．Followingtheengineeringconvention，compressivestressesexpressedaspositiveandtensilestressesasnegativeinFig.3，Fig.5andFig.6ofthispaper，andthestructuraloriginofcoordinatesisat6A．LateralandlongnitudinalcoordinatesaredenotedaslandLrespectively,andstressisdenotedasσ.(4)Jackingtechniqueisusedtoregulatethestressoftheconcretedeckinthe131 supportareastoensuretheconcretedeckagainstcrackingunderserviceload．Becausejackingupanddownatintermediatesupportisgenerallyinashortperiodoftime,thestressexertingontheconcretedeckwillrapidlyloseduetotheconcretecreep;andthemeasuretodirectlytensiontheprestresswiresinconcretedeckcannottransmitenoughdistanceawayfromanchorsbecauseofthegreaterresistanceofshearconnectors．Hence，themethodofjackingupatsidesupportisadopted，i．e．，whenalltheconcretedeckshavebeencastandreachedthedesignstrength，prestresstheconcretedeckbyjackingtechniqueonthetemporarysupportsofbothsides．Sotheconcretedeckinthesupportareashasasufficientreserveofcompressivestress．Thejackingamountsofsupportsontwosidesare480mmand640mmrespectively．Inordertoreducethestresslossduetoconcretecreep，thejackingamountateachtimeisnotlessthan50mm，andtheintervaltimenolessthan24h．(5)Theconstructionofcrosssectionisoptimizedsothatthesteelboxbeamsharestheforcewithconcretedeckbetter．Longcantileverflangeplateisusedforthisbridgewhoselengthreaches3.8m，thereforetheshearconnectorhasanupliftingproblemintheconditionoftransverseeccentricload．Tosolvetheupliftingproblemofshearconnectors,doubletopplatesareusedinthesteelboxbeam，themicro-expansionconcreteisfilledbetweenthetwotopplatesofthesteelbox，andshearconnectorswith22×220mmareadoptedandplacedwithintervalsof40×40cm．Withtheabovemeasures,theresistedupliftingproblemofshearconnectorsiseffectivelysolved．Meanwhile,thestructuralstiffnessisalsoimproved．(6)C60steelfiberconcreteandunboundtransversalprestressingareadoptedtoimprovethecrackingandfatigueresistanceofbridgedecks.3AnalysisInviewoftheaboveparticularity，complexityandthelimitationoftheexistingdesignspecification，itisverydifficultbyconventionalanalysistoobtainaccurateandcomprehensivestructurebehaviorsofthiscompositebeam，andtodeterminereasonabledesignparameters．Therefore，systematicsimulationanalysisofthefullprocessismadeinthefollowingaspects．3．1ThestressanalysisinconstructionstageandoperatingstageIntheconstructionstage，consideringthesectionalcompositionofeachcorrespondingconstructionphase，thesteelboxindependentlycarriestheloadwhichconsistsmainlyoftheweightofsteelstructureandconcretedecks．Shearlageffectandloadlateraldistributionbehaviorcanbeignored，andthespatialbeamelementisadoptedasthe131 calculatingmode1．Constructionstepsareoptimized，andstructuralstressisregulatedbymeansofrepeatedcalculatingofinnerforce，stressanddeformationinerectionstage，sothatthestressofthewholebridgeisinarelativelyreasonableleve1．Intheoperatingstage，asapartofthestructuretheconcreteflangecariestheliveload，sotheshearlageffectoftheconcreteflangemustbeconsidered．Thereforeaspatialshell—slabcalculatingmodel(Fig．4)isutilizedtocalculatetheeffectivedistributionwidthoftheflangeaccordingtotheactualstructurallayoutofthiscompositebridge．TheeffectivewidthofthecontrolsectionisshowninTab．2，andthenormalstressdistributionofthetopflangeof70mmid-spansectionunderunitloadisshowninFig．5．BycomparingTab．2withthedesignsuggestionofBS5400，thenumericalresultsareprovedtobereasonableandcredible．Afteracomprehensiveanalysisofthenumericalresultsofeachsection，10.0misadoptedconservativelyastheeffectivedistributionwidthofthecompositebeam，i．e．，1．65mconcreteflangesonbothsidesofeachmainbeamtohelpcarryload．Then，spatialbeamelementmodelisusedtoanalyzetheliveloadstressaccordingtotheloadingprincipleoftheinfluentialsurface．Finally，theprincipleofsuperpositionisusedtoobtaintheservicestressofthecompositebeam．OperationstressofpartialstructuralmembersinthefinishedstageisshowninFig．6．Thenumericalresultshowsthatthestressdistributionofthiscompositebeamisevenandreasonablewithdoublevalleyphenomenapresentedinmid-spanofthesteelstructureandthepeakvaluebeinggreatlycutdown3．2TheanalysisofworkingbehaviorofshearconnectorTheanalysisoftheshearconnector’sworkingbehaviorisaverycomplicatedproblem．Atpresent，thestudyofthetotalshearresistancecapacityofagroupofshearconnectorsisrelativelysystematic，butthevalueanddistributionoftheshearforcesupportedbyeachshearconnectorishardtodecide，andtheupliftingproblemleavesmuchtobesolved．BS5400onlyprovidestheinfluenceproducedbytheupliftingforceofashearconnectoronitsshearstrength，butitdoesnotinvolvethedeterminationofupliftingforce．Thoughsomeresearchershavecarriedonpreliminarytheoreticanalysisoftheseproblems,thenumerica1resultsaretoodispersed．Henceashear—upliftingmodeltestwithascaleof1／2accordingtothiscompositebridgecrosssectionhasbeencarriedouttostudytheupliftingproblemsofshearconnectors．Theexperimentalconditionsareintroducedinanotherpaperduetothelimitedspace．Theresultsshowthat：thehorizontalshearforceofthe131 shearconnectorsbarelyhasanyeffectonitsaxialforce，andtheshear-upliftingcompositioneffectcanbeignoredintheanalysis，sothecalculationoftheupliftingforcesubjectedbyshearconnectorsintheprototypebridgeissimplifiedtoaplanestrainproblem．Intheanalyticalmode1．theconcretecrackingadoptsadistributedcrackingpattern．Becausethetopplateofthesteelboxisthin，itissimplifiedtobeamelement．Simultaneously，arowofshearconnectorsaregatheredanditsactuallengthisusedasthecalculatedlength．Oneendnodeoftheshearconnectorelementmustsharethesamenodalpointwiththeelementofthesteelboxtopplate，sothatthecompatibilityofdeformationisaccuratelyreflected，theelementtypeandconstitutiverelationofvariousmaterialsareshowninTab.3Inthecourseofcalculation．thereareseveralpossiblefailuremodes，suchastheconcreteflangeintheupperofthesteelboxbeamstripsfromthesteelplatecompletely，thenormalreinforcementintheconcreteflangeyieldsorthestressofhighstrengthsteelwirestrandsreachesitsyieldstrength，theconcreteflangeproducesplastichingeanditsverticaldisplacementsuddenlyincreases，concreteinsomeplaceofthebottomoftheconcreteflangeiscrushed，ortheaxialstressofshearconnectorsreachesitsyieldstrength.Inthelightofabovediscussionandthebasictheoryofhybridizedfiniteelement，abeam-platecombinedcalculatingmodelhasbeenestablished，thediagramofthecalculatingmodelisshowninFig．7．Incrementiterationmethodisadoptedinthecalculatingprocessunderthebehaviorofeachgrade’sloading，separatelypredictingwhethertheconcretewillcrackandtheconcreteflangeonthetopoftheboxbeamwillstripfromthesteelplateornot．Thenaccordingtotheabovepattern，theelementstiffnessmatricesandintegralstructurestiffnessmatricesaremodified，anditerativecalculationsarerepeatedlycarriedonuntilconvergence．Whenoneoftheabovefivefailuremodesarises，thecalculationterminatesbyitself，andtheobtainedverticalloadisthewithdrawalbearingcapacityofthecalculatedobject．Inviewofthis，theauthorsworkoutanon—linearanalyticprogramtocalculatetheupliftingforceoftheshearconnectorsinthecompositebeam．Thecomparisonbetweenthecalculatedresultsandtheexperimentallymeasuredresultsoftheaxialstressofshearconnectorsinshear-upliftingmodeltestisshowninFigs.8and9．Itisshownthatthetwokindsofresultsaresimilarwhentheverticalloadisrelativelysmall，buttheyaredifferentwhentheconcretecracks．Thereasonliesinacertain131 randomnessofcrackingappearanceinexperiment，whichishardtoreflectincalculation．Thecalculatingprogramwe11reflectsthecompatibilityofdeformationofconcrete，shearconnector,reinforcementandsteelplate，andthecalculatedresultisreasonableandbelievable.Afterverificationofthemodeltestresults，thesamemethodisusedtocalculatetheupliftingforceoftheshearconnectorsinaprototypebridge．Inthestandardsectionoftheprototypebridge，alengthof1misusedasthecalculatedobjective，thepatternandlocationoftheloadappliedcomprisetheworstloadingconditionsoflateralbendingbydeadandliveloads．Thenumericalresultsofthebridge’sstandardsectionareshownbe1ow;(1)Lateralloadingoftheconcreteflangecanbedividedintothreestages．Beforetheconcretecracks，theloadandstressoftheshearconnectortakesonalinearrelationwithsmallvalues．Thestressloadofshearconnectorconformstoleverprinciple，i．e．,whentheshearconnectorsofsiderowsareincompression，theshearconnectorsofthesecondarysiderowsandmiddlerowsareintension．Aftertheconcreteflangecracks，thestressofreinforcementandconcreterapidlyincreases，yetthestressofshearconnectorsnotonlysharplyincreaseinvaluebutalsochangeinworkingproperty，i．e．，theshearconnectorsofside,middleandsecondarysiderowsareallintension．Whentheloadcontinuestoincrease,thecompressivestressofconcretelocatedinthebottomofthemiddlepartoftheconcreteflangedrasticallyenlarges，thusexceedsthepeakvaluestress．Thestressoftransversalreinforcementofconcreteflangerapidlyincreases,thestressesoftheshearconnectorsincrease．butnotsharply，whichmeansthestructureentersthecollapsingstage．Thenumericalcrackingloadis155kN，andthebreakingloadis320kN．(2)Thenumericalresultsshowthatbecauseofthesteelboxfilledwithconcreteandtherestrictionofthetransversalreinforcement，theupliftingforceexertedontheshearconnectorsobviouslyreduces．Themosteffectivemeasuretopreventtheshearconnectorsfromproducingexcessivestressistoavoidconcreteflangecracking．Itdoesn’tappearthatinthetimeofcollapsingtheconcreteflangeisseparatedfromtheupperplateofthesteelboxbeam，andthebearingcapacitydependsonthemoment-resistingcapacityoftheconcreteflange．Themaximumtensilestressesoftheshearconnectorsrangesfrom11.25MPato16.58MPa，whichisidentica1withtheresultsofthemodeltest．TherelationshipbetweentheaxialstressoftheshearconnectorsandtheassumedloadisshowninFig．10．(3)Bymeansofacomparisonbetweenthemaximumdesignbendingmomentofthe131 cantileverplateandtheabovenumericalresults，itcanbeconcludedthatthecantileverplatesoftheactualbridgemightnotcrackundertheserviceload，andhasenoughsecurityreserveunderstrengthcombination．Asaresult，thedoubletopplateconstructionandthelayoutofshearconnectorscaneffectivelywithstandtheupliftingforceproducedbytransversallocalbendingload．4ConclusionsTheaboveresearchhasobviouslyimprovedtheintegralloadingstateofthisbridge，cutdowntheservicestresspeaksofthesteelstructureandtheconcreteflange，andmadethestressesofeachpartsallinareasonablelevelwithbettereconomicindex．Inthemeantime，asignificantexplorationofproblemsconcerningcompositebridgehasbeenmade，suchasoptimizingconstructionstepstoregulatethestresspeaks，usingexternalprestressedcablestoregulatethestressofmid-spansteelboxgirder，jackingthebeamatsidesupporttoexertprestresstoconcretedeck，investigatingintotheupliftingforceprincipleandpointingoutthecountermeasuretoreducethetensileforceoftheshearconnectors．Untilthesubmissionofthispaper，thisbridgehadbeeninserviceforoveroneyear．Boththestaticanddynamicloadingtestscarriedoutbeforeitopenstotrafficandtheactualbridgetestinconstructionstageshowthat：somemeasuresusedindesignhaveobtainedthedesiredobjective,thenumericalresultsarecomparativelyidenticalwiththeresultsobtainedonsite,andeachindexisconformedtotherelatedstandardswithbetterin-serviceperformance．Acknowledgement：TheauthorsaregratefultoprofessorCheHuiminforhisvaluablesuggestions.References1.AnsourianP．，RoderickJ．W．，Analysisofcompositebeams，JournaloftheStructura1Division．No．10，1978．1631-1645．2.RyallM．J．，Parke．G．，HardingJ．，eta1．，Timedependentstressvariationofacompositetwo-I-girderbridgechidorinosawagawabridge，BridgeManagement4，Inspection，Maintenance．AssessmentandRepair，2000，206—13．3.JeanM．D．，JeanP．L．，Behaviorofcompositebridgeduringconstruction，StructureEngineeringInternational，Vo1．9，No．3，1999，212—218．4.OgakiK．，Yamamote．T．，Sakukauwa．，eta1．，Anexaminationofjack—up—down0fintermediatesupportdivisionofacompositecontinuoustwinmaingirderbridge，DobokuGakkaiNenjiGakuJutsuKoenkaiKoenGaiyoshu，Vo1．53，No．A，1998，26—33．5.BritishStandardInstitution，Steelbridge，concretebridgeandcompositebridge，131 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关键词预应力钢筋混凝土梁，施工步骤，顶管技术，剪力连接件简介   钢筋混凝土组合梁桥集较小的建筑高度和大跨径能力于一身。这种形式的桥梁有混凝土和钢筋的特点，它同时具有建设周期短，并已对现有的交通影响不大等特点。在过去二十年中，组合梁在国内和国外得到广泛的应用。类似的应用 ，世界各地已积极地进行了相关的研究。经过不断的努力，有关组合梁的一些问题已经得到解决。然而，设计规范和工程实践中一般都对常规建筑采用小跨径，并有许多问题需要进一步研究，如： （1）对于大跨度组合桥梁，由于自重比活荷载引起的应力大，所以优化施工步骤来调整自重应力是非常重要和必要的。（2）组合梁虽然具有较小的建筑高度的优势，但这种优势的好处是不能在工程应用中充分发挥。 低深度复合桥梁在设计和建设中的控制因素是不确定的。 （3）为了避免在负弯矩区混凝土桥面开裂，施加预应力混凝土桥面是必要的。在三种施加预应力措施中的，即顶起边支撑，顶起或者降低中间支撑，在混凝土表面直接张拉预应力钢丝，不能确定哪种更好。（4）当悬臂翼缘较长时，接头的剪切力可能会导致混凝土桥面从钢梁完全剥落，因此，通过模型试验和非线性分析方法来研究剪力连接件的受力规律是非常重要的。   根据上述问题，本文会给出基于工程实践的一些重大研究。 1工程地质条件 广州市内环道路长26.7公里。大部分是高架桥，钢筋混凝土组合梁被广泛使用。在中山路上，一座三跨预应力钢筋混凝土桥是用在它的外形美观，和谐的交通需求，并考虑与周边环境，这使得整体结构更优雅和纤细。桥跨分别为50+70+60m，标准荷载等级汽车-20和控制荷载挂车-100。它是一个等截面的，采用2.2m的梁高和高跨比为1/32的小梁高的组合梁，能够避免桥墩，梁和地面交通的影响造成的抑郁感。与此同时，这种组合梁相应地使用长悬臂翼缘板，这种板应用于连接钢筋混凝土梁与组合梁。为了延长斜坡下到地面道路，分离式双箱转化为分离式三箱来满足拓宽地面道路的交通需求，考虑到地面上道路的要求，量的底部支撑采用不对称的密集横向梁。因此，其静态特性复杂的条件已经超出了国内外的常采用常规形状和短悬臂翼缘的组合梁。外观，排列和桥梁典型截面如图1所示（本文中的所有工程图纸单位是米）这座桥的特殊和复杂性，表现在以下几个方面：     （1）几个主梁是用来共同努力，全钢结构的分离式双箱三箱分离不尽相同（近斜梁被定义为外部主梁，另一个作为内部主梁）。     （2）随着小高跨比采用跨比采用，131 通过施工程序来控制结构应力是十分必要的。     （3）随着3.8米长的悬臂翼缘使用，对于剪切连接构件既有纵向剪切问题和剪力连接横向隆升的问题。 （4）结构在两个方面的特殊性：从16.4米到24.6米的宽度范围内;主梁的支撑是密集的非对称横向结构。 （5）许多建筑形态和施工过程中截面的形成也是很复杂的过程。 2设计理念 小梁高连续结合梁桥设计中的两个关键事情是避免在负弯矩区的混凝土桥面开裂和控制跨中钢结构的应力。在后期恒载和活载作用下，由于过大的拉应力在混凝土桥面的负弯矩区域产生裂缝，从而降低结构刚度和耐久性，腐蚀钢筋混凝土桥面，甚至钢梁，从而导致其维护的麻烦。因此，采取具体措施如下： （1）体外预应力钢束用于调整在钢结构跨中的部分压力。在一些暂时性的支撑和钢结构为铰链接形式的情况下，位于三跨平直钢箱梁跨中的钢束是有应力的。所以，焊接接头的部分会使跨中部分承受最初的预应力，因此，结构会产生由铰接连接到刚性连接的转型。然后，反向配重的形式是利用现浇混凝土桥面来计算钢结构跨中部分后期荷载产生的反向应力，从而为顶起技术奠定了基础。体外钢丝是带有PE保护层的高强度的钢丝和低松弛镀锌钢丝。在两端安置冷铸锚，并在每个锚箱的入口处安装阻尼器。 （2）为了将整个结构中的应力控制在一个相对合理的水平，对施工步骤进行了优化，如表1和图2所示。通过优化施工步骤，在跨中应力峰值和这座桥的支撑被削弱，使结构应力均匀和饱满，使每个部分的作用得到充分发挥。  （3）采用分段浇注混凝土桥面的方法，可以减少在组合梁负弯矩区的压力。因此，把它分成两个步骤，第一，在跨中浇注混凝土。当混凝土达到了设计强度时，位于跨中的临时支撑被拆除，六跨连续梁然后变成了三跨连续梁。第二，在支撑附近浇注混凝土，使初始荷载不会在混凝土桥面负弯矩区域内造成压力。在恒载作用下，内部钢箱顶部和底部的应力如图3所示。根据设计规范，压应力表示为正，拉应力为负，如本文的图3，图5和图6，并以6A结构的坐标原点。纵坐标和横坐标以l和L分别表示，应力以σ表示。 （4）顶管技术是用来控制在支撑范围内的混凝土桥面的压力，以确保在荷载作用下的混凝土桥面不会开裂。由于通常情况下顶在中间的向上和向下的支撑是临时的，由于混凝土桥面的徐变，施加的预应力将迅速损失；由于剪力连接的增大，直接张拉的预应力钢丝不能传递到离锚具的有效距离。因此，顶管方法在边支撑是适用的，即当所有的混凝土桥面已达到设计强度，通过在两边的支撑上顶起来施加预应力。所以在支撑处的混凝土桥面有足够的应力储备。在支撑两侧的顶起量分别为480毫米和640毫米。为了减少由于混凝土徐变引起的预应力损失，每次顶起的高度不小于50毫米，间隔时间不小于24小时。 131 （5）施工断面进行优化后，使钢箱梁与混凝土桥面更好的共同受力。用于此桥梁的长悬臂翼缘板，其长度达3.8米，因此剪力连接件存在横向偶然荷载引起的难题。为了解决剪力连接件难题，钢箱梁采用双顶板，在钢箱梁的两顶板之间填满微膨胀混凝土，剪力连接器采用22×220毫米，并采用40×40cm的间隙。由于以上措施，剪力连接件的难题得到有效地解决。与此同时，结构刚度也有所改善。 （6）采用C60的钢纤维混凝土和非绑定横向预应力，以改善桥面开裂和抗疲劳性。 3分析在上述的特殊性，复杂性和现有的设计规范的局限性下，采用常规分析很难准确和全面得到这种复合梁的结构特征，并确定合理的设计。因此，该系统的仿真分析全过程表现在以下几个方面。 3.1在施工阶段及营运阶段应力分析在施工阶段，考虑到每个相应的施工阶段截面组成，钢箱梁独自承受钢结构和混凝土桥面的大部分荷载。剪力滞后效应和重荷载横向分布的影响可以忽略，计算模式采用空间梁单元。施工步骤优化后，通过反复计算施工阶段的内力，应力和变形来控制结构应力，使全桥应力是一个相对合理的水平。在营运阶段，作为结构的一部分的混凝土悬臂承受活荷载，所以必须考虑混凝土悬臂的剪滞效应。因此，壳体的计算模型面板（图4）是根据这种组合梁的实际结构分布情况，来计算翼缘板的有效分布宽度。控制截面的有效分布宽度如Tab.2所示，在单元荷载的作用下，70米的跨中截面顶部的翼缘板的正常的应力分布情况如图5。通过Tab.2与BS5400的设计建议的比较，数值结果被证明是合理和可靠的分析。对每个截面的数值计算结果综合分析后，组合梁的有效分布宽度广泛采用10米，例如，在主梁的两侧有1.65米的混凝土翼缘板来帮助承受荷载。因此，组合梁以空间梁单元作为模型，根据影响力的表面荷载布置的原则来分析活载应力。最后，叠加原理是用来获取组合梁的服役应力。 在完成阶段部分结构的运营应力如图6所示。数值结果表明，这种复合梁的应力分布均匀和合理，钢结构跨中的双波谷现象和峰值被大大削减。 3.2剪力连接件的工作性能分析剪力连接器的工作性能分析是一个十分复杂的问题。目前，剪力连接器的抵抗能力的研究是较系统的，但每个剪切连接器所提供的剪切力分布和作用很难确定，有很多难题需要解决。.BS5400只提供了一个关于提高它的抗剪强度的影响，但它不涉及内力的方向。尽管一些研究人员对这些问题进行了初步理论分析，但是结果不理想。因此，根据这种复合桥截面采用比例为1/2的模型试验对剪力连接件的内力问题进行了研究。由于文章有限，实验条件在另一篇论文中介绍。结果表明：接头的横向剪切力几乎不影响其轴向力，在分析时可以忽略剪力组和131 的影响，因此原模型桥的剪力连接件的内力的计算简化为平面应变问题。在分析模型，混凝土的开裂采用分布式开裂模式。由于该钢箱梁顶板薄，故把它简化为梁单元。与此同时，接头的剪切连接件聚集在一起，其实际长度为计算所用连接器的剪切单元长度。各端节点必须与钢箱梁顶板单元共享相同的结点，使变形指数能够准确地反映，各种材料的单元类型和本构关系如表3 。在计算考虑中，有几个可能的故障模式，如钢箱梁顶部混凝土会从钢筋表面完全剥落，混凝土翼缘加固时或高强度钢丝束发挥应力时达到其屈服强度，混凝土翼缘产生塑性铰，其垂直位移突然增加，在一些底部的现浇混凝土翼缘被压碎，或连接轴剪应力达到屈服强度。在上述讨论和有限元理论的基础上，建立了梁板组合计算模型，计算模型如图中Fig.7.所示。采用迭代法计算过程中每级的装载特点，分别预测混凝土是否会开裂和箱梁顶部的混凝土是否从钢板上剥落。根据上述模式，优化了单元刚度矩阵和整体结构刚度矩阵，并进行反复迭代计算，直到结束。上述五个模型任何一个出现故障模式，计算自动终止，得到的垂直荷载就是计算对象的承载能力。 鉴于此，作者制定出一个非线性分析程序来计算组合梁中剪力连接件的内力。计算结果和剪力连接件的剪切轴向应力实验测量结果之间的比较，如Figs.8和9.。结果表明，当垂直负荷相对较小时，这两种结果是相似的，但当混凝土开裂时它们是不同的。在实验中开裂原因有一定的随机性，这在计算中是很难反映的。计算程序能很好地反映混凝土的变形，剪力连接件，钢筋以及钢板的性能，并且计算结果是合理可信的。经过模型试验结果的验证，同样的方法被用来计算一个原型桥的剪力连接件的受力。桥的原型标准截面中，采用1米长度作为计算单元，模式和加载的位置应包括由恒载和活载引起的横向弯曲的最坏的加载条件。桥的标准截面的数值结果如下所示：（1）混凝土翼缘的横向荷载可分为三个阶段。混凝土开裂前荷载和剪切连接器的应力之间呈现较小的线性关系。剪力连接器的应力与荷载的线性关系符合杠杆原理，当侧行的剪力连接件处于压缩状态时，在侧面的次要连接器和中间的剪力连接件都处于拉伸状态。混凝土翼缘开裂后，钢筋和混凝土的应力迅速增加，同时剪应力连接器不仅作用大增，而且工作性质也发生改变，即边剪力连接件，中间剪力连接件和侧边次要的剪力连接件都处于张拉状态。当载载继续增加，位于混凝土翼缘中间部位的底部压应力急剧增大，从而超过了峰值应力。混凝土横向钢筋应力迅速增加，剪应力也增加，但是增幅不大，这意味着结构进入破坏阶段。开裂荷载为155KN，破坏载荷为320KN。（2）计算结果表明，由于钢箱内填充了混凝土和钢筋的横向限制，剪力连接件产生的内力明显下降。防止在生产过程剪力连接件产生过度的压力，是避免混凝土翼板开裂的最有效的措施。在倒塌时131 ，混凝土翼缘板不会从钢箱梁的顶部分离，并且承载能力取决于翼缘混凝土的抵抗能力。剪力连接件的最大拉伸应力范围从11.25MPa至16.58MPa，这与模型测试的结果完全一样。剪力连接件的轴向力与假设荷载之间的关系如图10所示。（3）通过悬臂板最大设计弯矩与上述数据结果之间的比较，可以得出结论，在使用荷载下，实际的桥梁悬臂板不可能开裂，并且在荷载组合下有足够的安全储备。因此，双顶板结构和剪力连接件的布局可以有效地抵御由横向局部弯曲荷载产生的内力。4结论上述研究已明显改善了这座桥整体荷载状态，降低了正常使用状态下的钢和混凝土结构应力峰值，使每个部分的应力都在一个合理的水平。同时，组合结构桥梁的有关问题取得了有意义的进展，如优化施工步骤，以控制应力的最大值，使用外部的预应力锚索，调整钢箱梁跨中应力，通过顶起边支撑的梁对混凝土的桥面施加预应力，研究内力的规律并指出减少剪力连接件拉应力的对策。截至本论文提交时，这座桥已超过服务年限一年。通车前进行；了静态和动态荷载试验和施工阶段的实桥测试表明：在设计中采用的一些措施，取得了预期的目的，并且计算出来的的数值结果与现场得到的结果相同，各项指标符合有关标准与更好的服务表现。 致谢：作者感谢车惠民教授所提出的宝贵意见。 参考文献1城市桥梁设计通用规范征求意见稿20072公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004），中华人民共和国行业标准，20043公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004），中华人民共和国行业标准，20044公路桥涵地基与基础设计规范（新版），中华人民共和国行业标准5公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000），中华人民共和国行业标准，20006公路桥涵设计手册（墩台与基础），人民交通出版社，19897公路桥涵设计手册（梁桥（上、下册）），人民交通出版社，19898公路桥梁抗震设计细则（JTG/TB02-01-2008），人民交通出版社，20089范立础，桥梁工程（上），北京：人民交通出版社，200310***，桥梁工程机械工业出版社11邵旭东，桥梁工程（土木工程、交通工程专业用），北京：人民交通出版社，200412强士中，桥梁工程（上），北京：高等教育出版社，200413刘夏平，桥梁工程，北京：科学出版社，200514李国平：预应力混凝土结构设计原理，人民交通出版社，200015陈宗延等：土木工程专业毕业设计指南桥梁工程分册，中国水利水电出版社，2002131 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