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'模板工程方案73 模板工程专项方案编制依据1、福建省南安市盛辉公路港1#～5#智能化仓库工程施工图。2、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50010-2002）3、《建筑工程质量检验评定标准》（GB50300-2001）4、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ2005）5、《建筑施工手册》第四版6、《安全技术手册》一、工程概况序号项目内容1工程名称福建省南安市盛辉公路港1#~5#智能化仓库工程2建设地点南安市观音山现代物流生产基地3建设单位南安盛辉物流有限公司4设计单位洛阳市规划建筑设计研究院有限公司5监理单位宁德市建辉建设工程监理有限公司6质量监督单位南安市建设工程质监站7总承包单位福建天微建设工程有限公司8质量标准合格工程简介：本工程由1#、2#、3#、4#、5#智能化仓库5幢组成，框架结构；其功能布局见下表：结构层1#智能化仓库2#智能化仓库3#智能化仓库4#智能化仓库5#智能化仓库占地面积(m2）24599.84m210745.48m213747.24m224136.35m225681.81m2总建筑面积(m2）8113.2m23518.36m24544.16m27912.73m28511.06m2建筑层数3层3层3层3层3层建筑总高度(m）23.100m23.100m23.100m23.100m23.100m耐火等级二级二级二级二级二级抗震烈度7度7度7度7度7度功能布局公共建筑公共建筑公共建筑公共建筑公共建筑合理使用年限50年73 二、施工准备1、施工材料1）915×1830×180胶合板，松方木50×100mm、100×100mm。2）支架系统：钢管支架，各种定形桁架、支柱、托具、卡具、螺栓、交叉撑等。2、作业条件1）模板工程设计：施工图会审后，根据工程特点、计划合同工期及现场环境，对各分部混凝土模板进行设计，确定木模板制作几何形状、尺寸要求，龙骨的规格、间距，选用支架系统、支撑的间距，对模板各荷载、侧压力等进行书面计算，绘制各分部混凝土模板设计图(模板平面图、剖面图、柱、剪力墙、楼板等节点大样图)、操作工艺要求及说明。2）木模板备料：模板数量应按模板设计方案结合施工流水段的划分以及工期要求，综合考虑合理确定模板的配置套数。3）根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。4）柱钢筋绑扎完后，水电管及预埋件已安装后，经过隐蔽验收手续。5）根据模板方案、图纸要求和工艺标准，以书面形式向班组进行安全、技术交底。三、柱模板安装1、施工工艺流程钢筋验收后→支柱架→沙浆找平层→柱模弹线→模板临时拉在钢筋上→按柱截面尺寸穿对拉螺栓→调直模板、拧紧对拉螺栓→浇灌混凝土。1）按图纸尺寸制作柱四周侧模板后，按放线位置定好压脚板再安装模板，两垂直向加斜拉顶撑，校对垂直度。2）安装柱模：模板应根据柱模尺寸、侧压力等因素进行设计选择。柱截面较大时应设置柱中穿心螺栓，由计算确定螺丝的直径、间距。3）柱模底部应留置清扫口，沿柱模高度每2000-3000mm横向侧板留混凝土浇灌口，待工序完成后，清扫口及浇灌口上盖板应一起安装，到灌筑柱砼时，可拆开使用。4）为保证柱模的稳定和不变形，模板之间应加钉水平撑和剪刀撑。2、注意事项因柱模自身的精度要求高，在砂浆找平时应尽量满足找平要求，必要时用木契垫平。四、梁板模板安装1、操作工艺流程柱钢筋安装完成→验收→封闭模板→支满堂架→准备支梁模、顶板模→调整梁底支架、底模→（扎梁筋）支顶板模、梁侧模、穿梁模杆、（扎板筋）→调直梁模、拧紧拉杆螺栓→浇灌混凝土。73 2、梁模板安装1）弹出相应轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。2）梁底模板，按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板距度大于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，设计无要求时，起拱高度为梁跨的1‰-3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3）梁下支撑在基土时，应对基土平整夯实，满足承载办要求。支撑底部用通长方木或跳板，确保浇捣混凝土过程中不会发生支撑下沉。4）当梁高度＞750mm时，梁侧面模板就采用对拉螺栓加固。5）支撑高度为4.5m以内时，应设水平支撑和剪刀撑；高度超过4.5m以上，沿柱模板高度每1800mm增设一道水平撑。3、楼面模板安装1）根据模板的排列图设支柱和龙骨，支撑与龙骨间距按楼板方案搭设，支撑排列要考虑设置施工通道。2）底层地面应夯实，并铺垫脚板。3）通线调节支撑高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。4）铺楼板时，可从四周铺起，在中间收口。楼板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面应清扫干净。4、注意事项1）支梁模时应按规范要求在梁腹起拱。2）除支梁架外必须在梁底间隔2m,单管支撑。3）模板按二套至三套进行周转。4）拆模后，模板面及各部件行清理，并刷隔离剂。5）在已浇注的混凝土强度未达到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。五、模板拆除1、模板拆除条件：1）侧模：在保证砼强度表面及棱角不因拆除模板而受损坏的情况下方可拆除。2）底模拆除时必须符合以下条件：结构类型结构跨度按设计的砼强度标准的百分率计(％)板≤250>2≤87573 梁≤875>8100悬臂构件≤275>21002、柱模板拆除在梁板砼浇捣2～3天左右，柱砼强度已达到拆模要求，可拆除柱模板，以增加模板的周转系数。3、梁板模板拆除1）模板拆除时间应依同条件养护的混凝土试块的强度来确定，其标准为：当跨度小于8米的梁板砼强度应达到75%以上；跨度大于8米的梁板砼强度须达到100%；跨度小于2米的悬挑梁和板砼强度应达到75%以上；跨度大于2米的悬挑梁和板砼强度应达到100%以上。确认达到以上拆模条件要求，并经后方可进行拆除。2）当确认拆模强度符合要求后，由项目部向监理提出申请，获批准后通知班组进行。六、模板设计计算计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。（一）主体柱模板设计计算A、柱模板（设置对拉螺栓）计算书(700×700层高7M)1、工程属性新浇混凝土柱名称KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)7000新浇混凝土柱短边边长(mm)7002、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)273 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m23、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图（1）、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算73 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.182-0.121×0.88×0.182＝-0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×1754/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！4、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)300（1）、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47kN/m73 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.38kN·mσ＝Mmax/W＝0.38×106/4.49×103＝84.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72kN/m面板变形图(mm)ν＝0.62mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！5、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)20600073 模板设计立面图（1）、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)73 M1＝0.21kN·m，N1＝6.12kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.21kN·m，N2＝6.12kNM/Wn＝0.21×106/(4.49×103)＝46.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、柱箍挠度验算73 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.03mmν2＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.03mm满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.12×2=12.23kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝6.12×2=12.23kN≤26kN满足要求！B、柱模板（设置对拉螺栓）计算书(700×700层高7.9M)73 1、工程属性新浇混凝土柱名称KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)7900新浇混凝土柱短边边长(mm)7002、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m23、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)50073 模板设计平面图（1）、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.182-0.121×0.88×0.182＝-0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m73 ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×1754/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！4、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)300（1）、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.38kN·mσ＝Mmax/W＝0.38×106/4.49×103＝84.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72kN/m73 面板变形图(mm)ν＝0.62mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！5、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图（1）、柱箍强度验算73 长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.22kN·m，N1＝6.45kN短边柱箍计算简图73 短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.22kN·m，N2＝6.45kNM/Wn＝0.22×106/(4.49×103)＝49.38N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)73 短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1.03mmν2＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1.03mm满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.45×2=12.9kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝6.45×2=12.9kN≤26kN满足要求！C、柱模板（设置对拉螺栓）计算书（800×800层高7.9M）1、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)7900新浇混凝土柱短边边长(mm)8002、荷载组合73 混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m23、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图（1）、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算73 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.22-0.121×0.88×0.22＝-0.1kN·mσ＝Mmax/W＝0.1×106/(1/6×500×152)＝5.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×2004/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)300（1）、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68kN/m73 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.44kN·mσ＝Mmax/W＝0.44×106/4.49×103＝97.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68kN/m面板变形图(mm)ν＝0.71mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！5、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数273 柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图（1）、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)73 长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.28kN·m，N1＝7.3kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.28kN·m，N2＝7.3kNM/Wn＝0.28×106/(4.49×103)＝62.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（2）、柱箍挠度验算73 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝1.16mmν2＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝1.16mm满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.873 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝7.3×2=14.59kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝7.3×2=14.59kN≤26kN满足要求！（二）主体板、梁模板设计计算A、板模板（扣件式）计算书（110厚层高7M）1、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)3.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.72、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.873 3、模板体系设计模板支架高度(m)7立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150设计简图如下：模板设计平面图73 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)73 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4（1）、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×1=6.24kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.86×3004/(384×10000×281250)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)6473 小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[2700/1200]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：（1）、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.94kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.3＝0.99kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.99×1.22+0.125×0.94×1.22＝0.35kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×1.22+0.203×3.15×1.2＝0.78kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.94×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.35，0.78，0.47]＝0.78kN·mσ＝Mmax/W＝0.78×106/64000＝12.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.99×1.2+0.625×0.94×1.2＝1.45kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1.2+0.688×3.15＝2.24kN73 V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.94×0.15，0.1×0.15+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.45，2.24，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.3＝0.92kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.92×12004/(100×9350×2560000)＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.92×1504/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49（1）、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.62kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.06kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3=0.98kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.62×1.2＝2.92kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.62×0.15＝0.24kNR＝max[Rmax，R1]＝2.92kN;同理，R"＝1.7kN，R""＝1.7kN正常使用极限状态73 按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.98×1.2＝1.76kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.98×0.15＝0.15kNR＝max[Rmax，R1]＝1.76kN;同理，R"＝1.03kN，R""＝1.03kN（2）、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/4490＝132.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（3）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.01kNτmax＝2Vmax/A=2×3.01×1000/424＝14.22N/mm2≤[τ]＝125N/mm273 满足要求！（4）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.52mm跨中νmax=0.52mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.27mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205（1）、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！（2）、立柱稳定性验算73 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.9×1.82/10＝0.1kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.92×1.4×0.1/1.2＝5.12kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5118.35/(0.21×424)+0.1×106/4490＝78.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.9×1.82/10＝0.1kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.92×1.4×0.1/1.2＝5.41kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5409.95/(1.15×424)+0.1×106/4490＝32.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.12kN≤[N]＝30kN满足要求！B、板模板（扣件式）计算书（110厚层高7.9M）1、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)3.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.72、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)173 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计模板支架高度(m)7.9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150设计简图如下：73 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)73 模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4（1）、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×1=6.24kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m73 p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.86×3004/(384×10000×281250)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[2700/1200]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：（1）、强度验算73 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.94kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.3＝0.99kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.99×1.22+0.125×0.94×1.22＝0.35kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×1.22+0.203×3.15×1.2＝0.78kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.94×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.35，0.78，0.47]＝0.78kN·mσ＝Mmax/W＝0.78×106/64000＝12.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.99×1.2+0.625×0.94×1.2＝1.45kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1.2+0.688×3.15＝2.24kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.94×0.15，0.1×0.15+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.45，2.24，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.3＝0.92kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.92×12004/(100×9350×2560000)＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.92×1504/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.4973 （1）、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.62kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.06kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3=0.98kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.62×1.2＝2.92kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.62×0.15＝0.24kNR＝max[Rmax，R1]＝2.92kN;同理，R"＝1.7kN，R""＝1.7kN正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.98×1.2＝1.76kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.98×0.15＝0.15kNR＝max[Rmax，R1]＝1.76kN;同理，R"＝1.03kN，R""＝1.03kN（2）、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/4490＝132.58N/mm2≤[f]＝205N/mm273 满足要求！（3）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.01kNτmax＝2Vmax/A=2×3.01×1000/424＝14.22N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（4）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.52mm跨中νmax=0.52mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.27mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)20073 顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205（1）、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！（2）、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.9×1.82/10＝0.1kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.92×1.4×0.1/1.2＝5.12kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5118.35/(0.21×424)+0.1×106/4490＝78.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.29×0.9×1.82/10＝0.1kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.92×1.4×0.1/1.2＝5.41kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5409.95/(1.15×424)+0.1×106/4490＝32.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.12kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)7073 立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.41/(1×0.1)＝54.1kPa≤fak＝70kPa满足要求！C、梁模板（扣件式）计算书(300×700层高7M)1、工程属性新浇混凝土梁名称KLB2新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×700新浇混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)1102、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)120073 梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400设计简图如下：平面图73 立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m73 q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m（1）、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.152＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.77N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×21.81×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.34kNR2=1.25q1l=1.25×23.57×0.15＝4.42kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kNR2"=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.37kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面惯性矩I(cm4)833.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：73 q1＝max{1.34+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.46kN/mq2＝max[1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，3.37+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.4kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.46×1.22，0.5×4.46×0.42]＝0.69kN·mσ＝Mmax/W＝0.69×106/166670＝4.12N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.46×1.2，4.46×0.4]＝3.246kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.246×1000/(2×100×100)＝0.49N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.4×12004/(100×9350×8333300)＝0.57mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.4×4004/(8×9350×8333300)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.46×1.2，0.393×4.46×1.2+4.46×0.4]＝6.11kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.88kN，R2＝6.11kN正常使用极限状态73 R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.4×1.2，0.393×3.4×1.2+3.4×0.4]＝4.66kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.42kN，R"2＝4.66kN6、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.382×106/166670＝2.29N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.547kN73 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.547×1000/(2×100×100)＝0.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.33kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.33kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm73 λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！（1）、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1.2×1.82/10＝0.13kN·m（2）、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m2)小梁验算q1＝max{1.24+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.06+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.32kN，R2＝12.45kN，R3＝0.32kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.32+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，12.45，0.32+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.13/1.2＝12.66kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12660.29/(0.21×424)+0.13×106/4490＝169.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1800=3522.285mmλ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.32+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，12.45，0.32+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.13/1.2＝12.66kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12660.29/(1.15×424)+0.13×106/4490＝54.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.2kN≤[N]＝30kN满足要求！D、梁模板（扣件式）计算书(300×800层高7M)73 1、工程属性新浇混凝土梁名称KLB2新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新浇混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)1102、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、120073 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400设计简图如下：平面图73 立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m73 q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m（1）、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×10000×281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.52kNR2=1.25q1l=1.25×26.67×0.15＝5kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.15＝1.15kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.15＝3.84kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面惯性矩I(cm4)833.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：73 q1＝max{1.52+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.04kN/mq2＝max[1.15+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，3.84+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.87kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.04×1.22，0.5×5.04×0.42]＝0.78kN·mσ＝Mmax/W＝0.78×106/166670＝4.66N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.04×1.2，5.04×0.4]＝3.669kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.669×1000/(2×100×100)＝0.55N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.87×12004/(100×9350×8333300)＝0.65mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.87×4004/(8×9350×8333300)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.04×1.2，0.393×5.04×1.2+5.04×0.4]＝6.91kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.2kN，R2＝6.91kN正常使用极限状态73 R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.87×1.2，0.393×3.87×1.2+3.87×0.4]＝5.31kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.7kN，R"2＝5.31kN6、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.413×106/166670＝2.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)73 Vmax＝3.839kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.839×1000/(2×100×100)＝0.58N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.36kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.36kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm73 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！（1）、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1.2×1.82/10＝0.13kN·m（2）、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m2)小梁验算q1＝max{1.39+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.58+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.61kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.35kN，R2＝13.69kN，R3＝0.35kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.35+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，13.69，0.35+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.13/1.2＝13.9kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13900.45/(0.21×424)+0.13×106/4490＝183.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1800=3522.285mmλ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.35+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×1.2，13.69，0.35+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.13/1.2＝13.9kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13900.45/(1.15×424)+0.13×106/4490＝57.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝14.59kN≤[N]＝30kN73 满足要求！E、梁模板（扣件式）计算书(300×800层高7.9M)1、工程属性新浇混凝土梁名称KLB2新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新浇混凝土结构层高(m)7.9梁侧楼板厚度(mm)1102、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)100073 步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400设计简图如下：平面图73 立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m73 q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m（1）、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×10000×281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.52kNR2=1.25q1l=1.25×26.67×0.15＝5kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.15＝1.15kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.15＝3.84kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面惯性矩I(cm4)833.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：73 q1＝max{1.52+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，5+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.04kN/mq2＝max[1.15+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.84+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.87kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.04×12，0.5×5.04×0.42]＝0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/166670＝3.23N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.04×1，5.04×0.4]＝3.058kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.058×1000/(2×100×100)＝0.46N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.87×10004/(100×9350×8333300)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.87×4004/(8×9350×8333300)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.04×1，0.393×5.04×1+5.04×0.4]＝5.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.22kN，R2＝5.76kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.87×1，0.393×3.87×1+3.87×0.4]＝4.43kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.81kN，R"2＝4.43kN73 6、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.287×106/166670＝1.72N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.829kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.829×1000/(2×100×100)＝0.42N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算73 主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.39kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.39kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！73 （1）、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.11kN·m（2）、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m2)小梁验算q1＝max{1.39+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，4.58+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.61kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.37kN，R2＝10.68kN，R3＝0.37kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.37+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，10.68，0.37+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.11/1＝10.89kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10894.66/(0.21×424)+0.11×106/4490＝145.51N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1800=3522.285mmλ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.37+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，10.68，0.37+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.11/1＝10.89kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10894.66/(1.15×424)+0.11×106/4490＝46.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.42kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)14073 立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.89/(1×0.15)＝72.63kPa≤fak＝140kPa满足要求！F、梁模板（扣件式）计算书梁(400×800层高7.9M)1、工程属性新浇混凝土梁名称KLB2新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800新浇混凝土结构层高(m)7.9梁侧楼板厚度(mm)1102、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)100073 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400设计简图如下：平面图73 立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m73 （1）、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.22＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×10000×281250)＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.02kNR2=1.25q1l=1.25×26.67×0.2＝6.67kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.2＝1.54kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.2＝5.13kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面惯性矩I(cm4)833.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：73 q1＝max{2.02+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.11)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.67+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.72kN/mq2＝max[1.54+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.11)+(0.5+(24+1.1)×0.11)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.13+(0.3-0.1)×0.4/2]＝5.17kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.72×12，0.5×6.72×0.42]＝0.72kN·mσ＝Mmax/W＝0.72×106/166670＝4.31N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.72×1，6.72×0.4]＝4.077kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.077×1000/(2×100×100)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.17×10004/(100×9350×8333300)＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.17×4004/(8×9350×8333300)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.72×1，0.393×6.72×1+6.72×0.4]＝7.68kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.68kN，R2＝7.68kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.17×1，0.393×5.17×1+5.17×0.4]＝5.9kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.12kN，R"2＝5.9kN6、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)20600073 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.353×106/166670＝2.12N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.915kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.915×1000/(2×100×100)＝0.44N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算73 主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.77kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.77kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！（1）、风荷载计算73 Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.11kN·m（2）、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m2)小梁验算q1＝max{1.86+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.1+(0.3-0.1)×0.4/2}=6.14kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.73kN，R2＝12.55kN，R3＝0.73kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.73+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，12.55，0.73+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.11/1＝12.76kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12761.26/(0.21×424)+0.11×106/4490＝166.37N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1800=3522.285mmλ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.73+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，12.55，0.73+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.11/1＝12.76kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12761.26/(1.15×424)+0.11×106/4490＝49.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.51kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)14073 立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.76/(1×0.15)＝85.08kPa≤fak＝140kPa满足要求！七、安全注意事项1、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。2、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支模攀登上下。3、拆模前，由项目部统一组织并进行安全技术交底。4、在拆模区域内设置“正在拆模，请注意安全”牌，立于作业区，并派人指挥、监护，严禁非作业人员进入拆模区。5、工作前，要求检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、拆除模板要采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，防止模板突然全部掉下伤人。7、已拆除的模板、拉杆、支撑应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落，外架上散落的方木、小模板等应及时清理干净。8、在平板上有预留洞时，应在模板拆除后随即在墙沿上做好安全护栏或盖严。9、施工层上使用电锯等电动工具时，必须由专业电工安装好末级开关箱后使用，木工不得随意拉设电线。10、安装与拆除时应注意电线、电源的安全，防止触电事故。11、进入施工现场人员必须好安全帽，高空作业人员挂好安全带。12、浇砼时应准备应急机具或设备（如千斤顶、切割机、手电剧等）。73'