殷志强的设计.doc 92页

'东北林业大学毕业设计世纪星酒店设计1绪论土木工程专业的毕业设计，是毕业前的最后学习和综合训练阶段，是深化、拓宽、综合教学的重要过程。它对培养学生的综合素质、工程实践能力和创新能力都起着非常重要的作用，因此应当十分重视。酒店是一个区域经济兴衰的晴雨表。酒店开发多、销售好，往往就表示该区域的整体经济发展迅速，反之，酒店老旧、空置多，就表示该区域的整体经济在一定程度上发展迟缓或停滞不前。酒店是城市展现自身实力，树立地区良好形象的招牌，体现城市的经济实力，所以酒店的设计除了要考虑经济性、实用性外，还应该考虑外表的美观性，因此外表要讲究色彩和装饰。以往酒店的开发有许多不足之处，现在开发商吸取了过去的经验教训，在开发过程中注重导入人性化理念，也就是说，酒店项目惟一的出路是创新，开发商必须以前瞻性的眼光规划项目的功能布局，并体现人文关怀，使酒店符合城市发展和大众的需要，满足投资者的需求，才能有更好的发展前景。随着国际化大都市建设进程的加快，酒店的需求量持续增长，掀起了酒店建设的高潮。目前我国大多数城市的酒店需求一直处于旺盛阶段，随着社会经济的快速发展，随中国北京2008奥运会的开幕在即，多功能酒店潜在需求巨大，多功能酒店已成为许多开发商投资的热点。现在的写字楼已改变了原有套间模式，变得空间多样，彰显不同特点的商务及娱乐休闲于一体的多功能酒店大大丰富了市场，让写字楼建筑变得更加丰富多彩。为了符合实际并有所创新，我计划将毕业设计定为酒店，尽量使结构简洁、通透、自然及环保。由于酒店属于大型单体建筑，设计过程中要注意采光和通风。采光可以通过玻璃幕墙来解决，但玻璃幕墙存在其不足之处，一方面造价较高，另一方面造成光污染，考虑以上因素，我决定用较大的普通塑钢窗代替。世纪星大酒店共12层，总建筑面积约为15876平方米，为框架—剪力墙结构，充分考虑了框架和剪力墙的协同工作原理。布局简单合理使用性强，适合社会需要。通过本设计可以熟悉并掌握建筑工程设计步骤、过程及方法，学会运用国家规范、标准、图集、资料，培养独立分析、解决实际工程问题的能力，提高建筑结构设计水平，培养绘图、计算及计算机应用的综合能力，为以后踏上工作岗位打下坚实的基础，完成工程师的基本训练。在整个设计的撰写过程中，使用AutoCAD进行平立剖面的绘制，用PKPM程序进行框架部分的计算和弯矩图的绘制，其它部分均为人工计算。本设计主体共包括四部分：建筑设计、结构设计、设计概算和施工组织设计。通过建筑设计可掌握：建筑总体方案的规划；平、立面的设计；建筑构造设计等。为了充分发挥框架结构“建筑平面布置灵活”和剪力墙结构“侧移刚度大”的特点[1]，当建筑物需要有较大空间且其高度超过框架结构的合理高度时，可采用框架和剪力墙共同工作的结构体系[2]。在框架结构中，加上一定数量的剪力墙，形成框架—剪力墙结构体系，其中剪力墙承担大部分水平荷载，而框架只承担较小的一部分水平荷载[3]。所以本酒店88 东北林业大学毕业设计结构形式采用框架－剪力墙结构，其中包括对地震作用的分析和考虑。结构计算采用手算和计算机分析相结合的方法，这样既能够掌握和加深基本的结构概念，又能够节约大量复合的计算时间。结构设计的目的一般有两个，一是满足使用功能要求，二是经济方面的因素。结构的基本功能是由其用途决定的，具体是安全性、适用性，和耐久性，也就是结构的可靠性，即结构在规定的时间内（设计基准期为50年），在规定条件下（正常设计、正常施工和正常使用），完成预定功能的能力。设计过程中将涉及到钢筋混凝土结构、结构力学、房屋建筑学、钢结构、建筑施工、建筑抗震设计、高层建筑结构等专业主干课程的综合应用。通过该毕业设计，能够对大学四年所学课程有一个总体把握，同时起到知识进一步升华的目的，是对大学生活的圆满回复。88 东北林业大学毕业设计2建筑设计本次设计的建筑是位于哈尔滨市的一幢多功能酒店。随着生活节奏的不断加快，商务娱乐场所的需求量迅速攀升，因此酒店也随着走俏，市场对酒店的需求和功能要求随之发生了巨大的变化，世纪星酒店不仅外观造型美观，而且结构设计合理，共十二层占地面积1237.23m2。2.1总述设计方案包括多功能餐厅和高档标准间，并配有四部电梯和两个楼梯主体结构共12层，局部楼电梯突出部分为13层，层高为4.5米。一层是服务用房，包括总服务台，大堂，餐厅，前厅办公，接待室，医务室，总机房，商铺等。主体高度46.9米，建筑面积高达15876m2左右[4]。该建筑结构方案为框架－剪力墙结构。建筑结构耐火等级为二级，使用年限达到50年，符合二级建筑耐火年限。2.2平面设计此建筑为框架－剪力墙结构。外墙选用陶粒混凝土作为填充墙的材料，取300厚。内墙采用水泥空心砖，取300mm厚。柱网采用9000mm×7000mm，中间定位轴线与柱中心线重合，边柱中心线与定位轴线没有偏离，边梁与轴线有偏心。剪力墙是高层结构中的重要组成部分，既用于抗震结构也用于非抗震结构。剪力墙的平面布置宜均匀、对称，沿两个主轴方向双向布置，使两个方向的刚度相等或接近。横墙的位置宜接近房屋的端部，又不在端部，以取得最好的受力条件；纵墙的位置宜与横墙相交。楼梯间和电梯间布置为剪力墙，因为要满足楼梯梁的搭接和电梯的安装。剪力墙自身的侧向刚度及承载力均较大，布置过密将使侧向刚度过大，徒然增加结构的自重，占用房屋的有效空间，既增加投资又妨碍使用，具有适当的侧向刚度即可。窗户采用2000mm×1800mm，能满足采光要求，且避免光污染。2.3立面设计该建筑正立面设计线条明确，凹凸有致。正立面设两个出口，主要出口的宽为7.0m。根据该建筑的功能性质，将其外墙贴粉色面砖，并在最顶层中间部位采用绿色玻璃幕墙，标出建筑物的名称，从而给人以简洁明快的感觉。窗户采用塑钢窗，即经济又适用。2.4剖面设计本酒店第一层层高5.5m，第二层至第四层层高5m,第五层至第十二层层高3.3m。内部设三部封闭楼梯，四部电梯。由于楼梯间是框架－剪力墙结构房屋层间过往的必经之路，也是发生火灾、地震时人员疏散的重要通道，因而是多层房屋最重要的部位。所有楼梯均采用双跑楼梯。楼梯设计踏步均采用高150mm、宽300mm。根据层高不同，楼梯有36步、33步、22步三种。楼梯间进深为7m，开间为4.5m，梯段宽2.0m。楼梯下设置200mm厚过梁，以承受楼梯荷载。本结构采用矩形柱，柱截面大小根据结构具体情况确定。88 东北林业大学毕业设计2.5经济技术指针及建筑设计总说明建筑面积：15876m2占地面积：1323m2耐火等级：二级层数：12层结构方案：框架－剪力墙结构88 东北林业大学毕业设计3结构设计3.1工程概况哈尔滨世纪星大酒店主体高度46.9m，共12层，层高分别为5m、4.5m、3.3m，建筑总面积15800m2左右。采用框架剪力墙结构，抗震设防烈度7度，场地类别Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，基本雪压0.45kN/m2，基本风压0.4kN/m2[5]，地面粗糙度为B类，该房屋为乙类建筑。根据结构的使用功能要求，标准层建筑平面图、立面图、剖面图见附图。3.2结构布置及计算简图根据对结构使用功能要求及技术经济指标等因素的综合分析，该建筑采用钢筋混凝土框架剪力墙结构。3.2.1梁、板截面尺寸根据有关规定，梁截面高度h=(1/12～1/8)×l，l为梁跨度，为防止梁发生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面之比不宜小于4[6]。梁的截面宽度可取1/2～1/8梁高，同时不宜小于1/2柱高，且不应小于210mm。由此估算的梁截面尺寸见下表3—1。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构,双向板厚度可取1/50的板短边长度，即1/50×7000=140，故取板厚为150mm。表3—1梁截面尺寸(mm)层次混凝土强度等级横梁(b×h)纵梁(b×h)1～4C35300×700300×7005C35300×700300×7006～12C30300×700300×7003.2.2柱截面尺寸柱截面尺寸可根据AC≥N/×fC估算。房屋高度为46.9m，该框架-剪力墙结构为二级抗震等级，查表得轴压比限值=0.9。单位面积上的重力菏载代表值近似取12kN/m2，底层混凝土强度等级取C40（=19.1N/）[7].由计算可知边柱及中柱的截面面积分别为中柱88 东北林业大学毕业设计②③⑥⑦轴m2柱截面尺寸可取为900mm×900mm边柱m2柱截面尺寸可取为600mm×600mm在设计柱的尺寸的过程中，柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4。表3—2柱截面尺寸计算表层次混凝土强度等级边柱/mm②③⑥⑦轴中柱/mm6～12C35500×500800×8005C35600×600900×9001～4C40600×600900×9003.2.3剪力墙的布置对于带边框的剪力墙，其墙板厚不应小于160mm且不应小于层高的确1/20。本设计层高为3.3m，故墙板厚度不应小于165mm，各层均可取300mm。3.2.4计算简图根据结构平面布置情况，无论是横向还是纵向，均可按连梁刚结考虑，其框架—剪力墙结构协同工作计算简图如图3—1所示。图3—1框架—剪力墙结构协同工作计算简图88 东北林业大学毕业设计3.3剪力墙、框架及连梁的刚度计算3.3.1剪力墙刚度计算W-1至W-4为横向剪力墙。现以W-1和W-4为例说明计算剪力墙刚度计算方法，其他剪力墙刚度的计算结果列于下表。W-1如图3—2所示，据规定翼缘的有效长度每侧由墙面算起可取翼缘厚度的6倍，相邻剪力墙净间距的一半，至门窗洞口的墙长度，剪力墙总高度的1/20，四者中的较小值。本剪力墙取翼缘厚度的6倍，即1800mm。[8]1～5层，混凝土等级为C40（=3.25×N/）=1500×300+2×+300×6400=图3—2W—188 东北林业大学毕业设计查表，然后根据内插法得第5层混凝土等级为C35（=3.15×N/）柱截面尺寸不变6～12层混凝土等级为C35（=3.15×N/）图3—3W—1=1550×250+2×+300×6500=88 东北林业大学毕业设计查表，然后根据内插法得计算等效刚度时,式中应沿房屋高度取加权平均值。将数据代入W—4如图3—4所示图3—4W—4=5700×300+2××750+300×1350=88 东北林业大学毕业设计1.407剪力墙图形图3—5W—2图3—6W—388 东北林业大学毕业设计表3—3剪力墙刚度计算墙编号层次////墙类别　1～43.25315.9861.41674.91693整截面墙W-153.15315.9861.4167(2片)6～123.152.8415.928471.412　　3.182.9115.528441.414　1～43.252.7315.520371.3684.65473整截面墙W-253.152.7315.520371.368(2片)6～123.152.714.790341.371　　3.182.7115.094521.37　1～43.253.31523.442381.4767.149348整截面墙W-353.153.31523.442381.476(2片)6～123.153.31523.442381.476　　3.183.31523.442381.476　1～43.251.9352.397941.5690.75714整截面墙W-453.151.9352.397941.569(2片)6～123.151.9352.397941.569　　3.181.9352.397941.569　1～43.251.532.917211.653　整截面墙W-553.151.532.917211.6530.91586(4片)6～123.151.532.917211.653　　3.181.532.917211.653∑　　　　　38.619736　∑=38.619736×3.3.2框架剪切刚度计算(1)梁板刚度和柱线刚度[9]中框架梁的线刚度=2.0EcI0/lI0=b×h3/12边框架梁的线刚度=1.5EcI0/lI0=b×h3/12表3—4横梁线刚度计算表类别层次b×hl/mm1.52AB跨5～123.15300×70070008.5753.8595.7887.7181～43.25300×70070008.5753.9815.9727.962BC跨5～123.15300×70070008.5753.8595.7887.7181～43.25300×70070008.5753.9815.9727.962CD跨5～123.15300×70070008.5753.8595.7887.7181～43.25300×70070008.5753.9815.9727.96288 东北林业大学毕业设计表3—5各层柱线刚度计算表类别层次/mmh/mmA、D列柱13.25600×600550010.86.3822～43.25600×600500010.87.0253.15600×600330010.810.3096～123.15500×50033005.2084.971①⑧轴边柱13.25600×600550010.86.3822～43.25600×600500010.87.0253.15600×600330010.810.3096～123.15500×50033005.2084.971②③⑥⑦中柱13.25900×900550054.67532.3082～43.25900×900500054.67535.53953.15900×900330054.67552.196～123.15800×800330034.1332.579(2)柱侧移刚度本设计为现浇式结构，计算中边框架纵梁的线刚度取1.5I0，中框架纵梁线刚度取2.0I0。底层框架与底板刚接，柱的侧移刚度D=12/H2。表示柱的侧移刚度修正系数，表示梁柱的线刚度比。表3—6列柱侧移刚度D(N/mm)计算表层次②③⑥⑦轴柱D6～121.5530.437239379030050.7490.272309371353412～41.1340.3621219211454911.2470.5381362612869888 东北林业大学毕业设计表3—7列柱侧移刚度D(N/mm)计算表层次②③⑥⑦轴柱D6～120.4740.1916875227501050.2960.129741872967502～40.4480.1833121712487010.4930.39851048204192表3—8列柱侧移刚度D(N/mm)计算表层次②③⑥⑦轴柱①⑧轴柱DD6～120.4740.1911.1650.5380.5382946515467950.2960.129741870.5610.219249041735562～40.4480.183312170.850.295100586887610.4930.398510480.9350.4891238479273表3—9列柱侧移刚度D(N/mm)计算表层次②③⑥⑦轴柱①⑧轴柱DD6～121.5530.437239370.5380.5382946515467950.7490.272309370.5610.219249041735562～41.1340.362121920.850.295100586887611.2470.538136260.9350.4891238479273(3)总框架的剪切刚度=×=∑/∑：表示同一层的所有柱侧移刚度之和88 东北林业大学毕业设计表3—10总框架的剪切刚度层次框架hi/mmDi/(N/mm)Dihi/N6～12330080044726.41475×5330089080429.39653×2～4500036738618.3693×1550054216129.81886×24.93555×=N图3—7水平地震作用折算图3.3.3连梁的约束刚度本设计中各连梁净跨长与截面高度之比均大于4，故可不考虑剪切变形的影响。下面以①轴线连梁为例说明连梁刚度计算方法.1层连梁的转动刚度计算如下：图3—8①轴连梁88 东北林业大学毕业设计al=3938+600/2－0.25×600=4088mml=3938+8000=11938mma=4088/11938=0.339同理，对于2～4层的连梁，计算结果如下a=0.339=对于5层的连梁，计算结果如下a=0.339对于6～12层的连梁，计算结果如下a=00.348=88 东北林业大学毕业设计表3—11连梁约束刚度计算表类别层次hi/mml/mma/(N/)/NmmNmm①⑧轴线连梁15500119380.3393250012.86212.9889.69986.187582～45000119380.3393250012.86212.9889.69986.8063453300120800.3393150012.86212.8359.5857810.191416～123300120800.3483150012.86213.0499.6809110.33247④⑤轴线连梁1550058900.2683250018.518.35514.4760511.93882～4500058900.2683250018.518.35514.4760513.132685330058900.2683150018.517.79114.030639.642876～12330058900.2813150018.514.95711.676288.07079④轴AB跨连梁1550052500.4523250018.556.20438.70817.2572～4500052500.4523250018.556.20438.70818.9825330052500.4523150018.554.47437.51627.8766～12330052500.4483150018.528.62521.37815.152各层总连梁的约束刚度取各层所有连梁约束刚度之和，其结果见下表的最末一栏。在框架-剪力墙结构协同工作分析中，所用的总连梁约束刚度为3.3.4框架-剪力墙结构刚度特征值的计算计算地震作用下框架-剪力墙结构的内力和位移时，式中的h可取0.55，即λ=H×3.4重力荷载计算3.4.1屋面荷载屋面恒载30厚细石混凝土保护层20×0.03=0.6kN/m2三毡四油防水层0.4kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m288 东北林业大学毕业设计150厚膨胀珍珠岩保温层6×0.15=0.9kN/m2150厚钢筋混凝土板25×0.15=3.75kN/m2合计6.15N/m2屋面雪载0.45kN/m2屋面活荷载(上人屋面)2.0kN/m23.4.2楼面荷载楼面恒载瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55kN/m2150后钢筋混凝土板25×0.15=3.75kN/m2合计4.3N/m2楼面活载2.0kN/m23.4.3梁、柱的重力荷载计算：梁的净高度；：梁的净跨度；：钢筋混凝土的容重25kN/；结构的外围护墙用400mm厚水泥空心砌块，内墙两侧用石灰粗沙粉刷，外墙为贴瓷砖墙面，外墙内表面为石灰粗砂粉面，。内、外墙及钢筋混凝土剪力墙单位面积上的重力荷载如下：外墙瓷砖墙面0.5kN/m2300厚陶粒混凝土5.0×0.3=1.5kN/m2石灰粗沙粉刷层0.34kN/m2合计2.34kN/m2内墙200厚水泥空心砖9.6×0.2/m2石灰粗沙粉刷层0.34×2=0.68kN/m2合计2.6KN/m2表3—12横梁的重力荷载计算表类别层次bgln1.1GΣGAB跨1～50.3×0.554.1256.46158.41170.6756～120.3×0.564.1256.56160.875BC跨1～50.3×0.574.1256.48211.26～120.3×0.584.1256.58214.5CD跨1～50.3×0.594.1256.48211.26～120.3×0.604.1256.58214.5表3—13纵梁重力菏载计算层次Bgln1.1GΣG88 东北林业大学毕业设计1～50.3×0.352.6258.42.8617.41227.56～120.3×0.352.6258.52.8610.14表3—14柱重力菏载计算表类别层次bghn1.1GΣGABCD列边柱1～50.6×0.694.8516698.42202.36～120.5×0.56.253.1516315BC列中柱1～50.9×0.920.254.858785.76～120.8×0.8163.158403.2钢筋混凝土剪力墙300厚钢筋混凝土剪力墙25×0.3=5.00kN/m2粉刷层0.34×2=0.68kN/m2合计8.18kN/m2此结构设计中,采用铝合金玻璃窗,木门。底层入口处用铝合金玻璃门。单位面积重力荷为：铝合金玻璃门窗0.4kN/m2木门0.2kN/m2z3.4.4重力荷载代表值结构抗震分析时所采用的计算简图如图3—9所示[11]，集中于各质点的重力荷载代表值Gi为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上、下各半层的墙、柱等重力荷载。G1=641.85+967.56+6139.9296+13.2×(4.5/2+3.3/2)×5.68+(50.4+21.6)×2×(4.5/2+3.3/2)×2.04+(21.6×2+5.1+5.1+10.2+14.4+5.4)×(4.5/2+3.3/2)×1.88+(2.5+3.6×2+4.6+3.6×2+10.2×2)×(4.5/2+3.3/2)×5.68－(1.5×2.1×4+0.9×2.1×2)×(5.68-0.2)-(1.5×2.1×8+0.9×2.1×8)×(1.88-0.2)-(1.5×1.8×28+2.4×1.8×6+1.0×1.8×2)×(2.04-0.4)=13318.833G2=G3=G4=641.85+967.56+6139.9296+13.2×3.3×5.68+72×2×3.3×2.04+(21.6×2+5.1×2+10.2+14.4+5.4)×3.3×1.88+(2.5+3.6×2+4.6+3.6×2+10.2×2)×3.3×5.68+19.305×713.24-329.9=12533.743kNG5=641.85+967.56+6139.9296+13.2×3.3×5.68+72×2×3.3×2.04+(21.6×2+5.1×2+10.2+14.4+5.4)×3.3×1.88+(2.5+3.6×2+4.6+3.6×2+10.2×2)×3.3×5.68+19.305+(713.24+530.2)/2-329.9=11812.216kN3—9动力计算简图G6=G7=G8=G9=G10=G11=654.225+977.3775+6139.9296+13.2×3.3×5.68+72×2×3.3×2.04+(21.6×2+5.1×2+10.2+14.4+5.4)×3.3×1.88+(2.5+3.6×2+4.6+3.6×2+10.2×2)×3.3×5.68+19.305+530.2-329.9=10890.124kN88 东北林业大学毕业设计G12=654.225+977.3775+7201.3536+[13.2×3.3×5.68+72×2×3.3×2.04+(21.6×2+5.1×2+10.2+14.4+5.4)×3.88+(2.5+3.6×2+4.6+3.6×2+10.2×2)×3.3×5.68/2+530.2/2+9.6525+0.9×0.2×25×(50.4+21.6)×2]-329.9=10040.652kNG13=0.2×25×2×(10.2+7.2)×3.6+10.2×7.2×0.1×25=706.400kN表3—15各质点的重力荷载代表值(KN)质点12～456～11121312533.74312533.74311812.21610890.12410040.652706.403.5横向水平地震作用3.5.1结构基本自振周期T结构动力计算简图如图3—9所示，结构基本自振周期T=1.7式中T：结构的基本自振周期（s），：计算结构基本自振周期用的顶点假想位移（m），即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而计算得到的结构顶点位移[12]，：结构基本自振周期考虑非承重墙影响的折减系数，框架—剪力墙结构取0.8[14]。因屋面带有突出间，故应将其荷载折算到主体结构的顶层处，即kN均布荷载作用下结构的顶点位移0.16404m=0.003623m=0.26422+0.003623=0.167663m则该结构的基本自振周期T=1.7=0.561s3.5.2水平地震作用该房屋主体结构高度46.9m，质量和刚度沿刚度分布均匀，用底部剪力法计算水平作用。结构等效总重力荷载为=0.85=0.85×(101861.3+706.4)=96587.7kN88 东北林业大学毕业设计本地区是二类场地，设计地震分组是第一组，特征周期Tg=0.35s，一般建筑的阻尼比取0.05，水平地震影响系数最大值=0.04。总水平地震标准值为=（Tg/T）0.9××G=(0.35/0.561)0.9×0.04×96587.7=4530.1kN因为T=0.561s＞1.4×0.35=0.49s所以应考虑顶部附加水平地震作用ΔFn，其中顶部附加水平地震作用系数δn=0.08T+0.07ΔFn=δn=(0.08T+0.07)×4530.1=520.42kN=××(1－δn)=4009.1×表3—16横向水平地震作用计算表层次Hi/mGi/kNGiHi/kNmGiHi/∑GiHiFi/kNFiHi/kNm1351.4706.40060021.5000.010040.1001246.910040.652295006.8150.066343.04516088.8381143.610890.124309129.4000.069359.46815672.8001040.310890.124285731.9970.063332.26013390.09793710890.124262334.5880.058305.05311286.962833.710890.124238937.1780.053277.8469363.397730.410890.124215539.7600.049250.6387619.400627.110890.124192142.3600.043223.4316054.973523.811812.216209725.6000.047243.8775804.278420.512533.743215940.8500.048251.1055147.643315.512533.743163272.3500.036189.8602942.823210.512533.743110603.8500.025128.6141350.45215.513318.83362253.5650.01472.391398.150合计Σ101860.2982627309.8302977.58895119.817框架-剪力墙结构协同工作分析时，将各质点的水平地震作用折算为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载[13]。M1=77.55×4.5=189.855kNmV0==2977.6kNM0==95119.82kNm=77.55kN=6(V0H-M0-M1)/H2=6×(2977.6×46.9-95119.82-348.975)/46.92=198.01kN/m88 东北林业大学毕业设计3.6水平荷载作用下框架-剪力墙结构内力与位移计算3.6.1位移计算与验算计算水平地震作用下的侧移时，应取倒三角形分布荷载与顶点集中荷载产生的侧移之和，计算侧移时，水平地震作用取标准值，框架和剪力墙的刚度均取弹性刚度。表示三角形分布荷载作用下各层的侧移，表示集中荷载作用下各层的侧移。下表3—15中表3—17横向水平地震作用下结构侧移计算表层次Hi/mξhi/m/mm/mm/mmD/hi1246.91.0003.36.6980.9707.6680.00021143.60.9303.36.1360.8386.9750.00021040.30.8593.35.5680.7126.2810.00029370.7893.34.9920.5935.5840.0002833.70.7193.34.4070.4814.8880.0002730.40.6483.33.8180.3784.1970.0002627.10.5773.33.2300.2873.5170.00019523.80.5073.32.6510.2072.8580.00018420.50.43752.0910.1402.2320.00017315.50.33051.3110.0671.3770.00014210.50.22450.6580.0210.6790.0001015.50.1175.50.1970.0030.2010.00004由表可知，各层的层间位移角均小于1/800，符合弹性层间位移角限值的规定。3.6.2总框架、总剪力墙的内力计算计算水平地震作用下框架-剪力墙结构内力时，结构刚度特征值λ=1.67，分别计算倒三角形分布荷载(=120.51kN/m)和顶点集中荷载(F=229.12kN)作用下的内力。总框架的剪力和总连梁的约束弯矩按下式计算：　　　式中：为总框架名义剪力倒三角形分布荷载作用下：88 东北林业大学毕业设计顶点集中荷载作用下：结构抗震设计时式中应乘以折减系数总剪力墙弯矩按下式计算：倒三角形分布荷载作用下顶点集中荷载作用下总剪力墙剪力按下式计算：倒三角形分布荷载作用下顶点集中荷载作用下两种荷载分别作用框架剪力和连梁弯矩的计算结果见表，两种荷载共同作用下框架—剪力墙结构内力见表3—16。表3—18横向水平地震作用（倒三角形分布荷载）下内力计算表层次Hi/mMwi/kNmVwi"/kNVfi"/kNVfi/kNmi/kNVwi/kN1246.90-835.488835.488304.537530.951-304.5371143.61940.954-456.671840.363306.314534.04977.3781040.32791.492-112.180851.583310.404541.179428.9999372647.935202.744864.386315.070549.316752.060833.71592.859492.458874.418318.726555.6911048.149730.4-303.756760.965877.675319.914557.7611318.726627.1-2983.5681011.977870.446317.279553.1671565.143523.8-6399.0581248.963849.259309.556539.7021788.666420.5-10512.8771475.201810.840295.552515.2871990.488315.5-18017.3861804.454712.843259.832453.0102257.464210.5-27007.6882126.647557.668203.270354.3972481.04415.5-37474.9352452.021335.074122.135212.9392664.9601246.90-835.488835.488304.537530.951-304.53788 东北林业大学毕业设计表3—19横向水平地震作用（顶点集中荷载）下内力计算表　层次　Hi/mMwi/kNmVwi`/kNVfi`/kNVfi/kNmi/kNVwi/kN1246.90.00083.310145.81053.14792.661175.9721143.6-275.55683.886145.23452.93892.296176.1821040.3-554.92285.621143.49852.30591.193176.814937-841.95888.540140.57951.24189.338177.878833.7-1140.63392.683136.43649.73186.705179.388730.4-1455.07598.107131.01247.75483.258181.365627.1-1789.633104.888124.23245.28278.949183.837523.8-2148.928113.118116.00242.28373.719186.839420.5-2537.928122.912106.20838.71367.495190.406315.5-3196.068141.03988.08232.10555.975197.014210.5-3955.784163.64965.47023.86241.606205.25615.5-4841.219191.46037.65913.72723.932215.3931246.90.00083.310145.81053.14792.661175.972表3—20横向水平地震作用下总框架、总剪力墙和总连梁内力层次Hi/mMwi/kN.mVwi`/kNmi/kNVwi/kNVfi/kN1246.90.000-752.178623.613-128.564357.6851143.61665.397-372.785626.345253.560359.2521040.32236.570-26.559632.373605.813362.7099371805.976291.284638.654929.938366.312833.7452.226585.141642.3971227.537368.459730.4-1758.832859.072641.0191500.091367.668627.1-4773.2001116.865632.1161748.980362.562523.8-8547.9851362.081613.4211975.503351.839420.5-13050.8051598.112582.7822180.895334.266315.5-21213.4541945.493508.9852454.479291.938210.5-30963.4712290.297396.0032686.300227.13515.5-42316.1542643.482236.8712880.356135.862注：－总框架的名义剪力－总剪力墙的名义剪力ｍ－连梁的约束剪力在横向水平地震作用下，总剪力墙的弯矩、剪力、总框架的剪力以及总连梁约束弯矩沿房屋高度的分布规律如图3—10所示。图3—10总剪力墙、总框架及总连梁内力图3.6.3横向水平地震作用下构件的内力计算(1)框架梁、柱内力88 东北林业大学毕业设计计算水平地震作用下框架梁、柱内力时先按有关规定对框架各层剪力Vfi进行调整。由于本设计的框架柱从下至上有规律的减少，则分段进行调整[14]。本设计结构底部总剪力V0=2977.6kN；0.2V0=595.552kN,所有层剪力都小于0.2V0故总剪力要调整。1.5Vmax=1.5×167.3389=251.0084kN＜0.2V0，所以调整后的总框架剪力均取1.5Vmax。各层框架总剪力调整后，按调整前后总剪力的比值调整柱和梁的剪力及端部弯矩，柱的轴力不必调整。框架梁柱内力计算结果见下表3—19。表3—21横向水平地震作用下轴线横向框架柱端弯矩计算表、轴柱层次hi/mVfi/kNΣDij/(kN/m)Di1/(kN/m)Vi1/kNyMi1b/kNmMi1u/kNm123.3357.688004472393710.6960.3813.41321.885113.3359.258004472393710.7430.4315.24520.208103.3362.708004472393710.8460.4516.10719.68693.3366.318004472393710.9540.4516.26719.88283.3368.468004472393711.0190.4817.45418.90873.3367.678004472393710.9950.518.14218.14263.3362.568004472393710.8420.517.89017.89053.3351.848908043093712.2190.520.16220.16245334.273673861219211.0930.527.73327.73335291.94367386121929.6880.524.22124.22125227.14367386121927.5380.518.84518.84515.5135.86542161136263.4150.6412.0196.76112*3.3536.528004472393716.0440.3820.12032.82711*3.3536.528004472393716.0440.4322.76730.17910*3.3536.528004472393716.0440.4523.82629.1219*3.3536.528004472393716.0440.4523.82629.1218*3.3536.528004472393716.0440.4825.41427.5327*3.3536.528004472393716.0440.526.47326.4736*3.3536.528004472393716.0440.526.47326.4735*3.3536.528908043093718.6330.530.74430.7444*5536.523673861219217.8050.544.51244.5123*5536.523673861219217.8050.544.51244.5122*5536.523673861219217.8050.544.51244.5121*5.5536.525421611362613.4840.6447.46426.699表3—22横向水平地震作用下轴线横向框架柱端弯矩计算表、轴柱层次hi/mVfi/kNΣDij/(kN/m)Di2/(kN/m)Vi2/kNyMi2b/kNmMi2u/kNm123.3357.688004476875230.7220.2424.33277.050113.3359.258004476875230.8570.3434.62167.206103.3362.708004476875231.1530.441.12261.68393.3366.318004476875231.4630.4445.68458.14483.3368.468004476875231.6480.4546.99757.44173.3367.678004476875231.5800.4546.89657.31863.3362.568004476875231.1410.4546.24456.52153.3351.848908047418729.3020.4543.51353.18288 东北林业大学毕业设计45334.273673863121728.4030.571.00871.00835291.943673863121724.8060.562.01662.01625227.143673863121719.3000.5553.07643.42515.5135.865421615104812.7920.7552.76717.58912*3.3536.528004476875246.0830.2436.49885.57611*3.3536.528004476875246.0830.3451.70580.36810*3.3536.528004476875246.0830.460.82991.2449*3.3536.528004476875246.0830.4466.91285.1618*3.3536.528004476875246.0830.4568.43383.6407*3.3536.528004476875246.0830.4568.43383.6406*3.3536.528004476875246.0830.4568.43383.6405*3.3536.528908047418744.6820.4566.35381.0984*5536.523673863121745.5880.593.10093.1003*5536.523673863121745.5880.593.10093.1002*5536.523673863121745.5880.55105.368102.5741*5.5536.525421615104850.5170.75108.38269.461框架梁柱的内力计算公式如下节点左端弯矩=（+）/（+）节点右端弯矩=（+）/（+）梁端的剪力=(+)/l柱轴力=表3—23AB跨横向水平地震作用下梁端弯矩、剪力和柱轴力计算层次l调整前调整后MbAMbBVbMbAMbBVb12721.88538.5258.62932.82757.78912.94411733.62145.76811.34233.62168.43214.57910734.93148.15211.86934.93171.47415.2009735.98949.63212.23135.98972.99515.5698735.17551.56212.39135.17575.27615.7787735.59552.15712.53635.59576.03615.9476736.03151.70812.53436.03176.03616.0095738.05149.71312.53738.05174.76516.1164747.89457.26015.02247.89490.16119.7223751.95366.51116.92351.953113.97823.7032743.06552.72013.68343.065108.28721.6191725.60535.3328.70525.60597.41417.574表3—24BC跨跨横向水平地震作用下梁端弯矩、剪力和柱轴力计算88 东北林业大学毕业设计层次l调整前调整后MbBMbCVbMbBMbCVb12738.52517.0467.93838.52525.5689.15611745.76820.2509.43145.76830.27810.86310748.15221.3059.92248.15231.62411.3969749.63221.96010.2249.63232.29711.7048751.56222.81410.62551.56233.30612.1247752.15723.07710.74752.15733.64312.2576751.70822.87810.65551.70833.64312.1935749.71321.13410.12149.71331.76611.6394757.26343.51814.39657.26069.13418.0563766.51164.81318.76066.511111.06225.3672752.72051.37414.87052.723105.50322.6041735.33228.4149.10635.33271.17115.214表3—25CD跨跨横向水平地震作用下梁端弯矩、剪力和柱轴力计算层次L调整前调整后MbCMbDVbMbCMbDVb12717.04631.4286.92425.56894.28517.12211720.25196.56716.68830.278144.47024.96410721.305100.32817.37631.624149.03225.8089721.961103.36817.90432.297152.07326.3388722.814101.03017.69233.306147.51125.8317723.077102.23717.90233.643149.03226.0966722.879103.49018.05233.643152.07326.5305721.13499.73017.26631.766149.76225.9324743.519119.35523.26769.134187.69636.6923764.814133.02428.262111.062227.94248.4292751.375110.26623.093105.508227.94247.6351728.41573.57914.57071.171213.99440.737表3—26柱轴力计算层次A柱B柱C柱D柱12-12.9443.788-7.96517.12211-27.5247.503-22.065-40.46910-29.7797.519-28.511-57.3039-30.7697.668-29.045-60.5498-31.3477.519-28.341-62.1177-31.7267.344-27.546-63.074续表层次A柱B柱C柱D柱6-31.9577.506-28.177-63.68388 东北林业大学毕业设计5-32.1268.293-28.630-64.0834-35.8386.142-32.926-67.9653-43.4250.0017-41.695-79.2642-45.323-2.648-48.093-88.7481-39.1931.375-50.554-84.5173—11横向水平地震作用下轴框架弯矩图（单位：kNm）(2)连梁内力88 东北林业大学毕业设计剪力墙的轴力计算Nwij=表3—27水平地震作用下轴线连梁内力及剪力墙轴力计算表层次hi/mmi/kNmihi/kNmSij/ΣSij(1-a)/(1+a)M12M21M12CM21CVbiNwi123.3623.6132057.9220.150.48308.688148.170118.635190.05365.26565.266113.3626.3452066.9390.150.48310.041148.820119.155190.88565.551130.817103.3632.3732086.8310.150.48313.025150.252120.302192.72366.182196.99993.3638.6542107.5580.150.48316.134151.744121.497194.63766.840263.83983.3642.3972119.9100.150.48317.987152.634122.209195.77767.231331.07173.3641.0192115.3630.150.48317.304152.306121.946195.35767.087398.15863.3632.1162085.9830.150.48312.897150.191120.253192.64466.155464.31353.3613.4212024.2890.110.50222.672111.33683.725138.94747.715512.02945582.7822913.9100.1090.50317.616158.808119.424198.19268.061580.08935508.9852544.9250.1090.50277.397138.698104.301173.09559.442639.53125396.0031980.0150.1090.50215.822107.91181.149134.67246.247685.77915.5236.8711302.7910.1090.50142.00471.00253.39488.61030.429716.208表中剪力和轴力的量纲为kN；弯矩的量纲为kNm(3)剪力墙内力第i层第j片剪力墙的弯矩计算第i层第j片剪力墙的剪力计算表3—28水平地震作用下轴线剪力墙弯矩和剪力计算表层次Hi/mMwi/kNmVwi`/kNEcIeq/ΣEcIeqMwij/kNmmij/kNVwij/kN123.30.000-752.1780.120.00093.5413.280113.31665.397-372.7850.12199.84893.95249.218103.32236.57-26.5590.12268.38894.85691.66993.31805.976291.2840.12216.71795.798130.75283.3452.226585.1410.1254.26796.360166.57673.3-1758.832859.0720.12-211.06096.153199.24163.3-4773.2021116.8650.12-572.78494.817228.84153.3-8547.9851362.0810.12-1025.75867.476230.92645-13050.8051598.1120.12-1566.09763.523255.29735-21213.4541945.4930.12-2545.61455.479288.93925-30963.4712290.2970.12-3715.61743.164318.00015.5-42316.1542643.4820.12-5077.93825.819343.0370-109138.1325523.0800.12-13096.5760.000662.77088 东北林业大学毕业设计3.7竖向荷载作用下框架-剪力墙结构的内力计算3.7.1结构计算单元以及计算简图取图中⑥轴框架结构和⑦轴纵向剪力墙进行计算。由于楼面荷载均匀分布，故取两轴线间的长度为计算单元，如图3—12所示。梁板为整体现浇，而且各区格为双向板，故直接传给纵梁和纵向剪力墙的楼面荷载是三角形荷载，计算单元范围内的其余荷载通过横梁以集中荷载的形式传给纵向框架。在该设计中，边纵梁的轴线与柱轴线不重合，作用在框架梁上的荷载还有集中弯矩。[16]竖向荷载作用下框架结构的计算简图如图3—13所示。直接传给纵向剪力墙的楼面荷载为三角形荷载，通过横梁传给剪力墙的楼面荷载为集中力矩和集中荷载。活荷载作用下剪力墙的受力情况与恒荷载作用下相似。图3—12框架剪力墙计算单元88 东北林业大学毕业设计图3—13恒荷载作用图3—14活荷载作用88 东北林业大学毕业设计3.7.2荷载计算计算1～12层的框架的恒载，1～11层包括梁重(扣除板重)和隔墙重，梁的单位长度重力为3.75kN/m,内墙的单位长度重力为2.6kN/m2，外墙的单位长度重力为2.34kN/m2。12层=4.125kN/m5～11=4.125+2.6×(3.3-0.6)=11.145kN/m1～4=4.125+2.6×(5-0.6)=15.56kN/m～是板自重传给纵梁或者纵向剪力墙的三角形荷载峰值，楼面单位面积荷载6.15kN/m2由图所示的几何关系得=7×6.15=43.05kN/mP1～P4是通过横梁传给柱的板的自重，横梁的自重，横墙的自重以及悬臂板和栏杆的自重所产生的集中荷载，M1～M4是相应的构件自重产生的集中力矩，根据图中所示的负载面积可得12层P1=P4=6.15×0.5(1+4.5)×3.5×2+2.625×9=142.1kNP2=P3=260.4kN5～11P1=P4=4.3×(1+4.5)×3.5×2+(2.625+2.6×2.7)×(9-0.5)=164.76kNP2=P3=4.3×(1+4.5)×3.5×4+(2.625+2.6×2.7)×(9-0.8)=244.64kN1～4P1=P4=4.3×(1+4.5)×3.5×2+(2.625+2.6×4.4)×(9-0.6)=200.92kNP2=P3=4.3×(1+4.5)×3.5×4+(2.625+2.6×4.4)×(9-0.8)=280.88kN12层M1=M4=14.21kN.mM2=M3=05～11M1=M4=16.48kN.mM2=M3=01～4M1=M4=30.14kN.mM2=M3=0同样可计算1～12层活荷载作用楼面和屋面活荷载取2.0kN/m288 东北林业大学毕业设计=7×2.0=14kN/mP1=P4=2×(1+4.5)/2×3.5×2=38.5kNP2=P3=2×(1+4.5)/2×3.5×4=77kNM1=M4=3.85kN.m表3—29结构恒载计算表层次qo`q1--q3P1P2,P3P4M1.M4124.12530.1142.1260.4142.114.215--1111.14515.5643.05164.76200.92244.64280.88164.76200.9216.481--430.34表3—30结构活载计算表层次q1--q3P1P2,P3P4M1,M4楼、屋面活载1438.57738.53.85屋面雪载1.754.819.254.80.48图3—15竖向恒荷载作用下剪力墙计算简图88 东北林业大学毕业设计图3—16竖向活荷载作用下剪力墙计算简图框架与剪力墙部分的负载面积相同，二者所受的荷载基本相同。[16]但由于纵向剪力墙可以承担部分区域的楼板菏载,于是恒载作用下12P1=P2=6.15×2.25×2.25/2×2+2.625×4.5=42.95kNM1=0M2=4.3kN,m5--11P1=P2=4.3×2.25×2.25/2×2+（2.625+2.6×2.7）×(4.5-0.5)=60.35kNM1=0M2=6.041—4P1=P2=4.3×2.25×2.25/2×2+（2.625+2.6×2.7）×(4.5-0.6)=76.62kNM1=0M2=9.05kN.m活载作用下P1=P2=2×2.25×2.25×2/2=10.125kNM1=0M2=1.01kN.mM1=0M2=1.52kN.m88 东北林业大学毕业设计计算中的其余恒载值可按表3—27采用，其余活载值按表3—28采用。竖向荷载作用下剪力墙各截面的内力按图3—12示恒载作用和活载作用进行计算。计算图中结构在竖向荷载作用下的内力时，将剪力墙与连梁分开，计算出连梁梁端的剪力和弯矩，反向施加于两边的剪力墙上。按照静力等效方法将竖向集中荷载和集中力矩移至剪力墙形心处。结构中断开连接，连梁是两端固定的超静定构件，根据超静定构件在力作用下的变形协调条件可计算出梁端的弯矩和剪力。表3—31恒载产生的剪力墙各层集中荷载及集中力矩计算表层次剪力墙形心处P/kNM/kN.m12236.57-4.311226.05-6.0410226.05-6.049226.05-6.048226.05-6.047226.05-6.046226.05-6.045226.05-6.044258.6-9.053258.6-9.052258.6-9.051258.6-9.05表3—32活载产生的剪力墙各层集中荷载及集中力矩计算表层次剪力墙形心处P/kNM/kN.m1269.25-1.011169.25-1.011069.25-1.01969.25-1.01869.25-1.01769.25-1.01669.25-1.01569.25-1.01469.25-1.52369.25-1.52269.25-1.52169.25-1.5288 东北林业大学毕业设计3.7.3内力计算(1)框架内力计算竖向荷载作用下框架内力可采用弯矩二次分配法计算。[17]恒载及活载作用下轴线框架的弯矩图见图，梁端剪力、柱端剪力和轴力见表3—31。恒载及活荷载作用下轴线框架的弯矩图见图，梁端剪力见表3—33，对于屋面活荷载，上述计算均是按上人屋面活荷载(2.0kN/m2)考虑的。表3—33恒载作用下梁端剪力和柱端剪力层次A端B左端B右端C左端C右端D端A柱B柱C柱D柱12145.61184.62165.11165.11184.62145.6165.78-19.2419.24-65.7811137.81150.9144.36144.36150.9137.8141.33-0.050.04-41.3210136.36152.35144.36144.36152.35136.3744.38-6.516.51-44.389136.46152.26144.36144.36152.26136.4644.1-5.325.32-44.18136.39152.33144.36144.36152.33136.3943.6-3.483.47-43.597136.25152.47144.36144.36152.47136.2444.9719.0619.07-44.996137.22151.4991.6991.68151.52137.2040.83-15.715.46-40.595138.28150.44144.42144.3150.37138.3452.29-4.667.17-54.804140.11148.61144.24144.48149.36139.3537.76-1.22-7.17-29.373202.38222.59213.77211.2167.27152.3539.1-3.23-4.95-30.922154.61165.01159.66159.96165.84153.7832.62-3.825.39-34.181151.93167.69159.87159.75167.61152.0117.14-1.341.04-16.85表3—34恒载作用下柱轴力层次A柱B柱C柱D柱上端下端上端下端上端下端上端下端12208.16224.86-610.13662.93-610.13662.93-287.71308.3311-610.91631.53-1202.831255.63-1202.831255.63-610.91631.5310-932.66953.28-1796.981849.78-1796.981849.78-932.66953.289-1254.91275.13-2391.032443.83-2391.022443.83-1254.91275.138-1576.271596.9-2985.143037.94-2985.143037.94-1576.271597.067-1897.91918.53-3579.413632.21-3579.43632.21-1898.111918.736-2220.512241.14-4120.024172.82-4120.034172.82-2220.732241.355-2544.182573.88-4712.314779.14-4712.144778.96-2544.502574.204-2878.752923.75-5316.625417.87-5317.445418.69-2878.352923.353-3327.043372.04-6135.16236.35-6078.036179.28-3276.63321.62-3727.573772.57-6841.916943.16-6785.966887.21-3676.283721.281-4125.424174.92-7551.67662.98-7495.457606.83-4074.194123.6988 东北林业大学毕业设计表3—35活荷载作用下梁端剪力和柱端剪力层次A端B左端B右端C左端C右端D端A柱B柱C柱D柱1218.0123.0320.5520.4922.5818.469.23-2.12.14-9.271119.2621.7820.5520.4921.3219.726.64-0.10.13-6.671019.1221.9220.5520.4921.4619.586.99-0.780.81-7.02919.1321.9120.5520.4921.4519.596.95-0.660.69-6.98819.1321.9120.5520.4921.4519.596.9-0.530.56-6.93719.1421.9020.5520.4921.4419.607.34-1.041.07-7.37618.9222.1220.5520.4921.6719.374.21-0.120.14-4.23520.1820.8620.5620.4820.0720.974.630.31-0.28-4.66419.4121.6320.5620.4820.8520.197.88-0.570.63-7.94319.5621.4820.5720.4720.720.347.40.24-0.18-7.45219.5621.4820.5620.4820.720.348.15-0.770.83-8.22119.3121.7320.5520.4920.9320.113.120.26-0.23-3.15表3—36活荷载作用下柱轴力层次A柱B柱C柱D柱上端下端上端下端上端下端上端下端1233.1349.8358.7899.2158.2798.6933.5650.271184.21100.92156.74197.16155.71196.1385.09101.8010135.15151.86254.83295.26253.28293.71136.48153.189186.11202.82352.92393.34350.85391.27187.87204.588237.06253.77451.01491.43448.42488.84239.27255.977288.03304.74549.08589.50545.97586.40290.68307.386338.78355.48647.38687.80643.75684.18341.85358.565390.78415.74744.43797.23739.92792.92394.65419.614450.27475.23854.62907.42849.24902.04454.92479.883509.90534.86964.671017.47958.421011.22515.34540.292569.54594.491074.711127.511067.591120.39575.76600.711628.92662.951185.001257.001177.011249.01635.94669.9788 东北林业大学毕业设计(a)恒载弯矩图(b)活荷载弯矩图图3—17竖向荷载作用下轴线框架弯矩图(2)剪力墙内力计算表3—37剪力墙的内力计算层次恒荷载作用下活荷载作用下P1/kNM1/kN.mP2/kNM2/kN.m12236.57-4.369.25-1.0111462.62-10.34138.5-2.0210688.67-16.38207.75-3.039914.72-22.42277-4.0481140.77-28.46346.25-5.0571366.82-34.5415.5-6.0661592.87-40.54484.75-7.0751818.92-46.58554-8.0842077.52-55.63623.25-9.632336.12-64.68692.5-11.1222594.72-73.73761.75-12.6412853.32-82.78831-14.1688 东北林业大学毕业设计图3—18竖向荷载作用下剪力墙内力图竖向恒载和活载作用下，剪力墙内力按照前图示3—15、3—16进行近似计算。剪力墙各截面的弯矩和轴力根据平衡条件求出，剪力是零。[18]计算结果见图3—18，恒载作用下轴力图中未包括剪力墙自重。P1i=M1i=3.8作用效应组合3.8.1结构抗震等级结构抗震等级应根据烈度、结构类型和房屋高度查表确定。对框架-剪力墙结构，还应判别总框架承受的地震倾覆力矩是否大于总地震倾覆力矩的50%。为此，应计算总框架承受的地震倾覆力矩。由表可得总框架承受的地震倾覆力矩为==14572.34kNm另由表的总地震倾覆力矩为=95119.817+40.10×51.4=97180.96kNm/=14572.34/97180.96=0.149951＜0.5088 东北林业大学毕业设计因此，本工程应按框架—剪力墙结构中的框架确定其框架的抗震等级。由表可知，本工程的框架为三级抗震等级，剪力墙为二级抗震等级。3.8.2框架梁弯矩和剪力设计值（1）梁支座边缘截面内力标准值表3—38⑥轴线框架支座边缘截面内力标准值层次截面恒载内力活载内力重力荷载代表值内力地震内力12A-95.3758116.1329-17.611123.413-104.18225.39684.9348BL-177.9076148.317-33.394429.939-194.60486.79774.9348BY-153.9252131.898-28.83426.715-168.34227.79742.4362CL-152.5316131.482-28.605226.637-166.83427.79742.4362CY-177.9232145.353-33.498429.354-194.67247.41524.9348D-95.2094118.6289-17.581223.998-10426.39654.934811A-130.2158125.1159-25.225225.038-142.828437.45826.9238BL-156.4368139.269-30.534428.314-171.7047.72076.9238BY-146.042132.106-28.44426.715-160.2649.32492.9146CL-144.6432131.703-28.215226.637-158.75089.32492.9146CY-156.5304137.085-30.643627.716-171.85228.58656.9238D-130.2613127.3129-25.190125.636-142.85739.00526.92382A-141.2957126.8969-27.457325.428-155.02538.29677.3073BL-148.2572136.643-28.870427.924-162.69249.37957.3073BY-146.5256132.197-28.568826.728-160.8110.93563.4177CL-144.6744131.625-28.220426.624-158.784610.93563.4177CY-148.2832133.003-29.01626.91-162.791210.29347.3073D-141.7793130.8099-27.439126.442-155.499539.9497.30731A-133.9065125.4019-25.98725.103-146.932.54816.1503BL-151.32138.411-29.520428.249-166.08027.5796.1503BY-146.5516132.132-28.57426.715-160.83868.92322.7885CL-145.1684131.69-28.345226.637-159.3418.92322.7885CY-150.9248134.524-29.546427.209-165.6988.34736.1503D-134.654129.3019-26.09126.143-147.699533.88196.1503恒载作用下，由图和表中的有关数据，可得第一层梁A端支座边缘截面的弯矩和剪力为=-178.579－151.93×0.6/2=-133.9065kN.m=130.70－6.15×0.6/2=125.4019kN在水平地震作用下,由图和表中的有关数据,可得第一层梁A端支座边缘截面的弯矩和剪力为88 东北林业大学毕业设计=36.338－6.1503×0.6/2=32.5481kN.m=6.1503kN重力荷载代表值产生的弯矩=+0.5。由于前面计算活荷载作用下框架内力时，屋面取活荷载(2kN/m2)，而此处的应是由屋面作用雪荷载(0.25kN/m2)其它各层作用活荷载产生的。因此，计算第12层框架梁端弯矩和剪力时，可近似将乘以系数0.45/2。(2)梁内力组合值框架梁内力组合按以下方法进行：对梁支座负弯矩的组合设计值非抗震设计时－M=－(1.2MGk+1.4MQk)－M=－(1.35MGk+MQk)抗震设计时－M=－(1.2MGE+1.3MEk)式中MGk、MQk分别表示由恒载和楼面活荷载在梁截面上产生的弯矩标准值。MGE、MEk是由重力荷载代表值和水平地震作用标准值在梁截面上产生的弯矩标准值。对梁支座正弯矩的组合设计值抗震设计时M=1.3MEk－1.0MGE按上式进行内力组合时，其中的MGk、MQk、MEk可乘以弯矩调幅系数。对于梁端剪力，抗震设计时V=hvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb、ln为梁的净跨，VGb为梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力值。hvb为梁端剪力增大系数，本设计中为四级取1.1。(Mbl+Mbr)取左震和右震两者间的较大值。本工程为高层建筑，故当恒载内力与活荷载内力组合时，荷载的组合值系数取1.0。组合时竖向荷载作用下的梁端弯矩乘了弯矩调幅系数0.8。在考虑地震作用效应的组合中，梁支座负弯矩设计值的计算公式，－M=－(1.2MGk+1.4MQk)梁支座正弯矩设计值的计算公式，M=1.3MEk－1.0MGE式中的MGE均乘以弯矩调幅系数0.8。内力组合结果如表3—37。88 东北林业大学毕业设计表3—39框架梁弯矩、剪力组合表（非地震组合）层次截面1.2+1.41.35+MVMV12A-111.2852172.13768-120.616964180.192415BL-208.193024219.895-225.534608230.16695BR-180.062272195.6786-195.073216204.7773CL-178.46816195.0702-193.339328204.1377CR-208.32448215.5192-225.655456225.58055D-111.091968175.95188-120.407352184.1470151217.740229.6382195.592209.9213217.327217.02211A-153.259392185.19228-165.858264193.944465BL-184.377856206.7624-199.486144216.32715BR-172.0576195.9282-186.16936205.0581CL-170.458496195.3354-184.429856204.43605CR-184.590016203.3044-199.696432212.78075D-153.26376188.66588-165.872304197.5084151192.648202.7282188.784198.7803192.648202.7302A-166.396048187.87548-180.056656196.738815BL-174.66176203.0652-188.988176212.39205BR-172.661632196.0556-186.816448205.19395CL-170.494272195.2236-184.468752204.31775CR-174.849792197.2776-189.161856206.46405D-166.83992193.99068-180.560744203.0353651184.414193.7752183.420192.6503184.410193.7701A-157.65568185.62648-170.60602194.395565BL-178.330048205.6418-192.946215.10385BR-172.692416195.9594-186.849728205.0932CL-171.108288195.3198-185.127072204.4185CR-177.979776199.5214-192.545184208.8164D-158.48976191.76248-171.51732200.7005651184.897197.2252183.300196.2003184.890197.23088 东北林业大学毕业设计表3—40框架梁弯矩、剪力组合值（地震组合）层次截面M/kN.mV/kN1.2+1.3(1.2+1.3)左右左右12A-50.329-133.030-37.747-99.7726.35182.401BL-195.657-146.843-146.714-110.123197.559BR-124.537-171.732-93.855-128.8896.2181.122158.05CL-170.297-123.074-127.289-92.495199.281CR-146.098-196.564-109.572-147.3936.35182.401189.671D-134.1545-48.884-100.6165-36.663191.752170.32110.9582180.61150.0413205.991164.49311A-65.567-185.810-49.175-139.3586.35176.833BL-174.872-127.326-131.154-95.4975199.587BR-116.088-165.975-87.066-124.4816.2175.403195.303CL-164.523-114.878-123.392-86.1525186.061CR-126.319-176.140-94.739-132.1056.35176.833190.351D-187.849-63.578-140.887-47.684190.7721188.97276.7292213.176132.3823208.972116.7292A-74.234-198.671-55.675-148.9576.2574.299BL-168.378-117.957-126.283-88.470113.52BR-114.432-168.598-85.823-126.4456.172.87599.558CL-166.696-112.811-124.922-84.608108.961CR-116.854-169.660-87.655-127.2456.2574.299104.533D-201.222-72.465-150.915-54.349104.447175.62157.4662105.13106.3483176.615177.4611A-75.207-183.336-56.405-137.5026.2574.299BL-169.289-123.011-126.967-92.258112.22BR-117.070-166.005-87.803-124.5036.172.87599.626CL-164.567-115.872-123.425-86.904109.047CR-121.706-169.921-91.280-127.4416.2574.299103.324D-185.837-74.113-139.378-55.584104.3851186.34656.0092200.95246.2133177.335108.00188 东北林业大学毕业设计3.8.3框架柱弯矩、轴力及剪力设计值(1)柱支座边缘截面内力标准值在竖向及水平荷载作用下，柱的剪力值沿层高保持不变，弯矩值按直线规律变化。柱支座边缘的弯矩MC=M－VΔh，其中M、V为支座中心处的弯矩和剪力，Δh为支座中心线至支座边缘的距离。由此计算所得的柱支座边缘处的弯矩和剪力见表。由于前面在计算活荷载内力时，屋面及楼面均取活荷载(2kN/m2)，而计算重力荷载代表值产生的内力和时，屋面应取雪荷载(0.25kN/m2)，楼面仍取活荷载(2kN/m2)。[19]因此，计算各层柱的时，第12层柱取+0.5(/8),其它层取+0.5(－7/8),其中表示第12层或荷载产生的柱轴力.例如,对于A柱.第12层上、下端截面的分别为=208.16+0.5×(33.13/8)=210.23kN=224.86+0.5×(33.13/8)=226.93kN同样，对A柱，第11层上、下端截面的分别为=426.730+0.5×(84.210－7/8×33.13)=454.34kN.m=443.440+0.5×(84.210－7/8×33.13)=471.05kN.m(2)柱内力设计值柱端截面弯矩和轴力设计值非抗震设计时M=1.2MGk+1.4MQkM=1.35MGk+1.0MQkN=1.2NGk+1.4NQkN=1.35NGk+1.0NQk抗震设计时M=1.2MGE+1.3MEkN=1.2NGE+1.3NEkMGk、MQk、MEk、MGE、NGk、NQk、NEk、NGE表示有恒载、楼面活载、水平地震作用、重力荷载代表值下产生的弯矩和轴力标准值。柱端截面剪力设计值非抗震设计时V=1.2VGk+1.4VQkV=1.35VGk+VQk抗震设计时V=hvc(+)/Hn、分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，按顺时针或反时针进行计算并取其较大值；hvc为柱端剪力增大系数，本设计中取1.1。在地震组合中，节点上下柱端截面按顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和与节点左右梁端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和基本相等时，可直接将柱端弯矩乘以柱端弯矩调整系数1.2和承载力抗震调整系数γRE（取0.75）。如果节点上下柱端截面按顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和小于节点左右梁端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，应将节点左右梁端截面弯矩之和乘以柱端弯矩增大系数1.2，再按照节点上下柱端的组合弯矩比例分配给柱端[18]。下面以第11层轴柱为例，说明如何对柱上、下端弯矩和剪力设计值进行调整。88 东北林业大学毕业设计表3—41框架柱支座边缘截面内力标准值层次截面恒载内力活载内力MNVMNV12A上66.220208.16047.36012.78533.1309.230下61.564224.86012.07733.130B上-18.055316.810-10.890-3.45058.780-2.100下-11.211357.230-2.19058.780C上18.155314.21011.0903.53058.2702.140下11.591354.6302.18658.270D上-66.525210.080-47.550-12.86533.560-9.270下-61.745226.790-12.07333.56011A上36.600426.73033.4007.28084.2106.640下53.460443.44010.53684.210B上-1.920652.650-0.360-0.250156.740-0.100下-3.264693.080-0.590156.740C上1.650648.0500.5000.235155.7100.130下3.550688.4800.687155.710D上-36.830430.340-33.540-7.26585.090-6.670下-53.646447.050-10.63385.0902A上42.0502421.87040.7008.425569.5408.150下67.7302446.83013.485569.540B上-3.4203707.480-3.760-0.6151074.710-0.770下-6.7243760.280-1.3231074.710C上2.9253679.5904.1500.5851067.5900.830下8.0853732.3901.6171067.590D上-42.6602445.600-41.080-8.490575.760-8.220下-68.1922470.550-13.578575.7601A上37.6902648.92015.6207.540628.9203.120下24.7002682.9504.900628.920B上0.7454055.0501.3100.1701185.0000.260下4.4004127.0500.8001185.000C上-2.6154023.820-1.170-0.4851177.010-0.230下-2.0004095.820-0.4001177.010D上-38.5202675.640-15.760-7.625635.940-3.150下-24.4002709.670-4.800635.940续表3—41层次截面重力荷载代表值内力地震内力MNV12A上72.61210.23±15.752.48±9.66下67.60226.93±10.33B上-19.78331.71±14.16±1.92±5.43下-12.31372.13±11.92C上19.92328.85±10.781.92±5.4388 东北林业大学毕业设计下12.68369.27±3.90D上-72.96212.37±8.99±2.47±9.66下-67.78229.08±5.6911A上40.24454.34±10.78-5.97±9.66下58.73471.05±3.90B上-2.05716.53±8.99±5.01±5.43下-3.56756.96±5.69C上1.77711.41±15.755.01±5.43下3.89751.84±10.33D上-40.46458.39±14.16±5.97±9.66下-58.96475.10±11.922A上46.262692.15±9.7435.93±9.89下74.472717.11±16.96B上-3.734230.34±4.56±31.80±6.41下-7.394283.14±25.29C上3.224198.89±5.0431.80±6.41下8.894251.69±12.26D上-46.912718.99±0.78±35.93±9.89下-74.982743.94±26.731A上41.462948.89±5.0437.45±7.66下27.152982.92±12.26B上0.834633.06±0.78±34.39±6.65下4.804705.06±26.73C上-2.864597.83±9.7434.39±6.65下-2.204669.83±16.96D上-42.332979.12±4.56±37.45±7.66下-26.803013.15±25.29在地震组合中，第11层柱上端弯矩为14.14kN.m，第12层柱下端弯矩为11.67kN.m，则节点上、下柱端截面组合的弯矩设计值之和为35.81kN.m。而第11层节点左右梁端组合的弯矩设计值之和为308.04kN.m＞35.81kN.m，因此应将节点左右梁端截面弯矩之和乘以柱端弯矩增大系数1.1，再按节点上、下柱端的组合弯矩比例分配给柱端，即第11层柱下端截面调整后的弯矩设计值为=0.8×()×(1.1×308.04)=95.72kN.m调整后柱端剪力设计值为V=0.85×1.2×()=47.15kN.m另外因第12层为顶层,故弯矩和轴力的取0.75，且不需进行柱端弯矩设计值调整。88 东北林业大学毕业设计表3—42轴柱内力组合层次截面1.2SGk+1.35SGk1.4SQk+1.0SQ1.2SGE+1.3SEkγ(1.2SGE+1.3SEk)MmaxNNmaxMNminM左右左右12上M97.36102.18107.6166.6686.0953.33102.18102.1886.09N296.17314.15249.05255.50199.24204.40314.15314.15199.24下M90.7895.1994.5567.6975.6454.1695.1995.1975.64N316.21336.69272.32272.32217.85217.85336.69336.69217.85V69.7573.1782.3654.7465.8943.7973.1711上M54.1156.6962.3034.2749.8427.4249.8456.6956.6949.84N629.97660.30537.45552.97429.96442.38429.96660.30660.30429.96下M78.9082.7175.5465.4060.4352.3260.4382.7182.7160.43N650.02682.85565.26565.26452.21452.21452.21682.85682.85452.21V49.3851.7356.1640.6144.9332.4944.9351.732上M62.2665.1968.1842.8554.5434.2854.5465.1965.1954.54N3703.603839.063183.873277.282547.092621.832547.093839.063839.062547.09下M100.16104.92111.4267.3289.1353.8689.13104.92104.9289.13N3733.553872.763260.533260.532608.422608.422608.423872.763872.762608.42V60.2563.1073.1744.8858.5335.9158.5363.101上M55.7858.4256.3043.2045.0434.5645.0458.4258.4245.04N4059.194204.963489.983587.352791.982869.882791.984204.964204.962791.98下M36.5038.2548.5216.6438.8113.3138.8138.8138.2538.81N4100.034250.903579.503579.502863.602863.602863.602863.604250.902863.60V23.1124.2129.5716.8823.6513.5023.6524.21表3—43轴柱内力组合层次截面1.35SGk+1.0SQk1.2SGE+1.3SEkγ(1.2SGE+1.3SEk)MmaxNNmaxMNminM左右左右12上M-27.82-5.33-42.14-4.26-33.7233.7227.8233.72N486.47400.54395.55320.44316.44316.44486.47316.44下M-17.32-0.73-30.26-0.58-24.2124.2117.3224.21N541.04446.55446.55357.24357.24357.24541.04357.24V-16.80-2.47-29.50-1.97-23.6023.6011上M-2.849.23-14.147.39-11.31118.82118.822.84118.82N1037.82866.34853.32693.07682.66682.66682.661037.82682.66下M-5.003.13-11.672.50-9.3398.0498.045.0098.04N1092.40908.35908.35726.68726.68726.68726.681092.40726.68V-0.595.04-10.514.03-8.4193.9093.902上M-5.231.46-10.401.16-8.3242.1542.155.2342.15N6079.815117.755035.074094.204028.054028.054028.056079.814028.05下M-10.4024.01-41.7419.21-33.39169.15169.1510.40169.1588 东北林业大学毕业设计N6151.095139.775139.774111.824111.824111.824111.826151.094111.82V-5.8510.38-21.248.30-16.9991.4991.491上M1.182.01-0.021.61-0.010.130.131.180.13N6659.325604.375514.964483.504411.974411.974411.976659.324411.97下M6.7440.51-28.9932.41-23.1923.1923.196.7423.19N6756.525646.075646.074516.854516.854516.854516.856756.524516.85V2.0311.99-8.189.59-6.557.007.00表3—44轴柱内力组合层次截面1.35SGk+1.0SQk1.2SGE+1.3SEkr(1.2SGE+1.3SEk)MmaxNNmaxMNminM左右左右12上M28.0437.929.8930.337.9130.3328.0430.33N482.45392.12397.12313.70317.69313.70482.45313.70下M17.8320.2910.1516.238.1216.2317.8316.23N537.02443.12443.12354.50354.50354.50537.02354.50V17.1123.718.1618.976.5318.9711上M2.4622.60-18.3518.08-14.6895.7295.722.4695.72N1030.58847.18860.21677.74688.16677.74677.741030.58677.74下M5.4818.10-8.7614.48-7.0176.6876.685.4876.68N1085.16902.21902.21721.77721.77721.77721.771085.16721.77V0.8116.58-11.0513.26-8.8474.6574.652上M4.5310.41-2.698.33-2.1547.1547.154.5347.15N6035.044997.335080.013997.864064.013997.863997.866035.043997.86下M12.5326.61-5.2721.29-4.21120.49120.4912.53120.49N6106.325102.035102.034081.624081.624081.624081.626106.324081.62V6.4315.08-3.2412.07-2.5972.5972.591上M-4.029.23-16.097.39-12.8783.1983.194.0283.19N6609.175472.695562.104378.154449.684378.154378.156609.174378.15下M-3.1019.41-24.6915.53-19.7515.5315.533.1015.53N6706.375603.805603.804483.044483.044483.044483.046706.374483.04V-1.818.08-11.506.46-9.2029.6129.61表3—45轴柱内力组合层次截面1.35SGk1.2SGE+1.3SEkr(1.2SGE+1.3SEk)MmaxNNmaxMNminM+1.0SQk左右左右12上M-102.67-75.86-99.24-60.69-79.39102.67102.6779.39N317.17258.06251.62206.45201.29317.17317.17201.29下M-95.43-73.94-88.73-59.15-70.9995.4395.4370.99N339.73274.89274.89219.91219.91339.73339.73219.9188 东北林业大学毕业设计V-73.46-61.03-76.58-48.82-61.2673.4611上M-56.99-30.15-66.96-24.12-53.5753.5756.9956.9953.57N666.05557.82542.31446.26433.85433.85666.05666.05433.85下M-83.06-55.26-86.25-44.21-69.0069.0083.0683.0669.00N688.61570.12570.12456.10456.10456.10688.61688.61456.10V-51.95-34.80-62.42-27.84-49.9449.9451.952上M-66.08-55.27-57.30-44.22-45.8445.8466.0866.0845.84N3877.323309.493216.072647.602572.862572.863877.323877.322572.86下M-105.64-55.23-124.73-44.18-99.7899.78105.64105.6499.78N3911.003292.723292.722634.182634.182634.183911.003911.002634.18V-63.68-45.02-74.16-36.01-59.3359.3363.681上M-59.63-44.87-56.73-35.90-45.3845.3859.6359.6345.38N4248.053623.633526.252898.902821.002821.004248.054248.052821.00下M-37.74-0.72-65.04-0.57-52.0352.0337.7437.7452.03N4293.993615.773615.772892.622892.622892.624293.994293.992892.62V-24.43-12.86-34.34-10.29-27.4727.4727.473.8.4剪力墙弯矩、轴力及剪力设计值剪力墙弯矩、轴力及剪力设计值的组合方法与柱相似，除考虑地震作用效应的组合和非地震组合中1.35SGk+1.0SQk外，其余组合项均不起控制作用。因此，在剪力墙内力组合中仅考虑上述两种组合。(1)剪力墙内力标准值在恒载内力NGk中，计入了剪力墙的自重。每层剪力墙的自重：1～5层为286kN.m，6～12层为188kN.m。1～5层G1=8.18×7×5=188kN6～12层G2=8.18×7×3.3=286kN表3—46轴线剪力墙内力标准值层次截面恒载内力活载内力重力荷载代表值内力地震内力MNMNMNMNV12上236.674.369.251.01271.2954.413625065.2663.28下236.67193.269.251.01271.295193.313625199.84865.26649.21811上482.82199.29138.52.02552.07200.236875199.848130.81749.218下482.82388.24138.52.02552.07389.186875268.388130.81791.6692上2094.722257.28761.7512.542475.5952263.42375-3715.617685.779318下2094.722543.58761.7512.542475.5952549.72375-5077.938685.779343.0371上2853.322453.2883114.163268.822459.57625-5077.938716.208343.037下2853.322739.5883114.163268.822745.87625-13096.576716.208662.77(2)剪力墙内力设计值剪力墙内力组合方法与柱的相同，以下为剪力墙内力调整方法。由于40.8/8=5.1m，底部两层高度为7.8m，故底部加强部位的高度为7.8m。因本工程的剪力墙为二级抗震等级，所以底部加强部位的弯矩设计值取88 东北林业大学毕业设计MW=0.85×13102.96=11137.516kN.m底部加强部位的剪力设计值为VW=0.85×1.2×445.948=454.867kN.mVW=0.85×1.2×861.601=878.533kN.m上述弯矩设计值和剪力设计值均考虑了承载力抗震调整系数。其它部位剪力墙的弯矩设计值1.2倍的截面组合的弯矩设计值，剪力设计值取考虑地震作用组合的剪力设计值。表3—47轴线剪力墙内力组合表层次截面1.35SGE+1.0SEk1.2SGE+1.3SEkγ(1.2SGE+1.3SEk)设计值调整MmaxNNmaxMNminM12上M388.755325.554325.554276.721276.721307.19357.19388.755297.66N6.81579.54690.1367.61476.61167.61467.6146.815364.64V　4.2643.6243.6243.624下M388.75565.752585.35655.889497.553659.28659.28388.75545.92N261.83147.13316.821125.06269.299125.06125.06261.83531.92V　63.98354.38654.38654.38611上M790.3071036.43444.10880.97377.491057.161057.16857.77377.49N271.0621517.681020.561290.03867.48867.48867.481459.43867.48V　63.98354.38654.38654.386下M790.307277.58975.388235.943829.08011098.221098.22790.307343.28N271.062296.962637.087252.418541.524252.418252.418271.0621034.76V　119.17101.294101.294101.2942上M3589.6221859.5887801.0161580.656630.864-10573.61-10573.613589.6228845.35N3059.8681824.5813607.6581550.8943066.511550.8941550.8943059.8685560.09V　4134351.39351.39351.39下M3589.6223630.6059572.0333086.0158136.228-10573.61-10573.613589.62210219.23N3446.3732168.1423951.221842.9213358.5371842.9211842.9213446.3735747.77V　445.948379.056379.056379.0561上M4683.8472678.73510523.92276.9258945.31810573.6110573.614683.84710520.32N3326.0882020.4213882.5621717.3583300.1771717.3581717.3583326.0886149.28V　445.948379.0561379.0561379.056下M4682.84713102.9620948.1311137.5217805.9110573.6110573.614682.84717869.75N3713.0432363.9814226.1222009.3843592.2032009.3842009.3843713.0436336.96V861.601732.3611732.3611732.3613.9构件截面设计3.9.1框架梁下面以AB跨第1层为例，说明梁正截面、斜截面设计计算方法，其余梁配筋计算结果见表3—48（纵筋）和表3—49（箍筋）。88 东北林业大学毕业设计从表3—37（非地震组合）和表3—38（地震组合）中挑选出AB跨梁跨中截面及支座截面的最不利内力，即跨中截面M=197.225kN.m支座截面MB=－157.65kN.mMCl=－208.19kN.m其中跨中截面弯矩取支座正弯矩244.958kN.m,跨中正弯矩197.225kN.m(非地震组合)和1/2简支梁弯矩=1/2×（1/8×10.591×7.2×7.2+1/12×29.117×7.2×7.2）=97.21三者之中的较大值,即取244.958kN.m。第一层的混凝土等级为C40（=19.1N/，=1.71N/），梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋（=360N/）。(1)梁正截面承载力计算先计算跨中截面。因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。梁受压区翼缘宽度=1/3×7200=2400mm，翼缘厚度=100mm，=565mm。（－/2）=1.0×19.1×2400×100×（565－100/2）=2360.76kN.m＞M故属第一类T形截面。===0.017=1－=0.017=/=1.0×19.1×2400×565×0.017/360=1223因/b=1223/（300×565）=0.7%＞0.26%,满足要求。实配钢筋322（=1140）。再将跨中截面的322全部深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=1140），据此计算支座上部钢筋数量。支座BM=－208.19kN.m=1223===－0.059=1－=-0.057＜0.35且＜2/=70/565=0.124===66188 东北林业大学毕业设计因/=1223/661=1.85＞0.30且/b=661/(300×565)=0.389%＞0.20%,故满足要求。实配钢筋216+118(657)。(2)梁斜截面受剪承载力计算支座B截面的剪力设计值V=112.22kN0.2=0.2×1.0×19.1×300×565=647.49kN＞V=112.22kN，满足要求。箍筋采用HPB235级钢筋(=210N/)===－0.642＜0所以按构造配筋。梁端箍筋加密区的箍筋直径和间距应满足构造要求，故选双肢Ф8＠100，则有/s=101/100=1.01＞0.249，满足要求。沿梁全长箍筋选双肢Ф8＠150，相应的配筋率为===0.224%＞0.26/=0.26×1.57/210=0.194%，满足要求。由上述计算结果及表3—49可知，梁箍筋数量是由构造要求控制的。3.9.2框架柱(1)剪跨比及轴压比验算柱的剪跨比按式验算，其中取柱上、下端截面弯矩设计值的较大者。计算轴压比时，N取考虑地震作用效应组合的轴力设计值。表示柱剪跨比和轴压比的验算结果，表中的、及N取自表3—46，这些值考虑了内力调整，但不考虑承载力抗震调整系数。柱的轴压比不宜大于0.9。(2)柱正截面受压承载力计算纵向钢筋选用HRB400级钢筋(=360N/)，各层的混凝土轴心抗压强度设计值见表。下面以轴第12层为例说明柱受压承载力计算方法。由表3—37可见，轴柱上、下端截面共有6组内力，先取M最大的一组(M=102.18kN.m，N=314.15kN)计算。计算时e0=M/N，ei=e0+ea，附加偏心距ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=23mm，故取e0=230mm。偏心距增大系数η计算如下：e0=M/N=102.18×106/314.15×103=107mm88 东北林业大学毕业设计ei=e0+ea=107+23=130mmζ1===12.9＞1.0(取ζ1=1.0)l0=1.25H=1.25×3.3=4.125mζ2=1.15－0.01l0/h=1.15－0.01×=1.09＞1.0(取ζ2=1.0)η=1+=1+=1.125ηei=1.125×130=143mm＜0.3h0=0.3×660=198mm故为小偏心受压。N＜=0.518×1.0×16.7×700×660=3996.577kN再取轴力最大的一组(M=97.36kN.m，N=296.17kN)计算。e0=M/N=27.82×106/486.47×103=57mmei=e0+ea=57+23=80mmζ1===8.41＞1.0(取ζ1=1.0)ζ2=1.15-0.01l0/h=1.15－0.01×=1.05＞1.0(取ζ2=1.0)η=1+=1+=1.23ηei=1.23×77=95.415mm＜0.3h0=0.3×660=198mm故为小偏心受压。N＜=0.518×1.0×16.7×700×660=3996.577kN所以按构造配筋。按其他4组内力计算，结果均为构造配筋。而且，其他层计算结果表明，也按构造配筋。其余柱配筋结果与柱相似。根据构造要求，全部纵向钢筋的总配筋率不应小于0.7%，同时柱截面每一侧配筋率不应小于0.2%。(3)柱斜截面受剪承载力计算以轴第7层柱为例。该柱的剪力设计值及相应的轴力设计值分别为V=73.17kNN=336.69kN剪力设计值应满足0.2＞式，即0.2=0.2×1.0×16.7×700×660=1543.08kN＞=73.17kN满足要求。柱箍筋数量按式确定。式中λ由表得λ=2.16488 东北林业大学毕业设计N取336.69kN(＜0.3=0.3×16.7×7002=2454.9kN)。因为==234.24kN＞V所以该层柱应按构造要求配置箍筋。根据规定，柱端加密区的箍筋选用Ф8＠80；其最小体积配箍率应满足式，其中=0.06(采用复合箍)，箍筋采用HPB235级钢筋(=210N/),则/=0.06×16.7/210=0.477%＞0.4%采用复合箍筋，如图3—20所示，相应的体积配箍率为===0.77%＞0.636%满足要求。柱非加密区箍筋采用4肢Ф8＠150，相应的=0.41%＞(0.636%)/2，且箍筋间距s=150mm＜10d=180mm，满足要求。其它各层各柱箍筋的配置结果见表3—51。各柱均采用井字形复合箍筋，如图3—20所示。(a)轴柱(b)轴柱(c)轴柱图3—20柱截面配筋图(4)梁柱节点受剪承载力计算以第11层中间节点为例。由表3—45可得节点左右梁端顺时针方向组合的弯矩设计之和为∑Mb=150.775+157.261=308.036kN.m节点核芯区的剪力墙设计值按式计算。其中Hc=3.3m，hb=600mm，hb0=565mm，=35mm，节点剪力增大系数取1.2。==560.53kN88 东北林业大学毕业设计因验算方向的梁截面宽度为300＜700/2mm，=300+0.5×700=650，故核芯区截面有效验算宽度取650mm。节点核芯区的剪力设计值应满足(0.30)/=(0.3×1.5×16.7×700×650)/0.85=2681.82kN＞560.53kN满足要求。核芯区截面所需配置的箍筋数量按式计算，其中N应取第12层柱下端轴力446.55kN和0.5=4092kN二者中的较小值，即取446.55kN，取210N/mm2。=[0.85×560.53×103(1.1×1.0×1.57×650×700+0.05×1.5×446.55×650/700×103)]/[210×(565－35)]=－4.58＜0采用柱端加密区的箍筋数量4肢Ф10＠100，相应的=＞1.929满足要求。上述计算取∑Mb最大，且混凝土强度等级较低的节点计算。计算结果表明，采用柱端加密区的箍筋数量可满足节电核芯区截面的受剪承载力。其它节点不必验算，节点核芯区截面的箍筋采用柱端加密区的箍筋数量即可。3.9.3剪力墙(1)剪跨比及轴压比验算剪力墙的剪跨比λ=M/(Vhwo)，其中M为与V相应的弯矩值，并且M与V应取调整后的值，但不应乘以承载力抗震调整系数。例如，考虑调整及承载力抗震调整系数后第一层的M与V分别为10573.61kN.m和541.79kN，计算剪跨比时应取M=10573.61/0.85=12439.54kN.m，V=541.79/0.85=637.4kN；另外，对同一层剪力墙，应取上、下端剪跨比计算结果的较大值。计算轴压比时，N取重力荷载设计值，计算轴压比不宜超过规定的限值0.6。表列出了剪力墙剪跨比及轴压比的验算结果，表中AW、hwo分别表示剪力墙的截面面积和截面有效高度。可见，轴压比满足要求；但有些层剪跨比小于2，这就要求按式验算剪力墙的截面尺寸。(2)正截面受压承载力计算以第一层剪力墙为例。由表的第一层的最不利内力为M=10573.61kN.mN=6149.28kN剪力墙的翼缘宽度=550mm，翼缘厚度=550mm，=200mm，=7875mm，=7575mm，=300mm。纵向钢筋采用HRB400级(=360N/)。竖向分布钢筋采用2排Ф12＠200，相应的配筋率为===0.565%88 东北林业大学毕业设计该值大于规定的最小配筋率0.25%，故满足要求。采用对称配筋，现假定，且x＜，则将有关数据代入后得=809mm＞=0.518×7575=3924mm所得x＜且x＞2=600mm，所以==6.45879×109N.mm=1.0×19.1×[200×1208×(7575－)+(700－200)×700×(7575－)]=8.04672×1010N.mm将及代入下式=[10573.61×106+6336.96×103×(7575－7875/2)+6.45879×109－8.04672×1010]/360×(7575－300)=－2417mm2＜0选1218(=3054mm2)剪力墙其它各层的纵筋计算结果见表3—54。(3)斜截面受剪承载力计算以第一层剪力墙为例。第一层剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为V=541.79kNN=4340.475kN该层墙的剪跨比为1.76＜2，故验算剪力墙的截面尺寸，即=0.15×1.0×19.1×200×7875=4512.38kN＞V满足要求。88 东北林业大学毕业设计剪力墙的水平分布钢筋按式确定，其中λ=1.76＜2.2，计算时取1.76；=4512.38kN＞4340.175kN,计算时取N等于4340.175kN。将上述数输入式，/0.8×300×7575=－0.260＞0按构造配筋，选用2排Ф12＠200，配筋率为=0.565%＞0.25%满足要求。剪力墙其它各层水平分布钢筋计算结果见表3—55。3.9.4连梁(1)连梁正截面受弯承载力计算因连梁的跨高比l0/h=8.1/0.8=10.12＞5，l0/h=3.6/0.4=9＞5，故与框架梁的受弯承载力计算方法相同，计算结果见表3—57，其中弯矩设计值取自表3—53，纵筋采用HRB400级钢筋。(2)连梁斜截面受剪承载力计算连梁的斜截面受剪承载力计算方法与框架梁的相同。其中V取自表3—49，箍筋采用HPB235级钢筋(=210N/)。88 东北林业大学毕业设计4设计概算表4—1土建工程取费表序号费用名称计算式（一)直接费基价之和12,238,127.10A人工费人工费之和2,389,363.00（二）综合费用A×84～62.8%1,500,519.96（三）利润A×85%2,030,958.55（四）有关费用1远地施工增加费A×15～23%2特种保健津贴A×5～10%3赶工措施增加费A×5～10%4文明施工增加费A×2～4%95,574.525集中供暖等项费用A×3.5%83,627.716人工费差价（26.35-22.88）×工日362,372.807材料差价8预制构件增值税按实际票据计算9其它按有关规定计算10工程风险系数[（一）+（二）+（三）]×3～8%（五）劳动保险基金[（一）+（二）+（三）+（四)×3.32%529,500.42（六）工程定额编制管理费、劳动定额测定费[（一）+（二）+（三）+（四)]×0.1%1,594.88（七）税金[（一）+（二）+（三）+（四)+(五）+（六）]×3.44%57,937.43（八）单位工程费用（一）+（二）+（三）+（四)+(五）+（六）+（七）19,289,576.36其中:1,2,3,8,9,10不计,4,文明施工增加费的费率为4%88 东北林业大学毕业设计表4—2汇总表序号分部工程直接费人工费（元）材料费（元）机械费（元）1土石方工程47,986.9947,586.680.00400.312桩基础工程189,844.8735,794.21114,365.6539,685.013脚手架工程327,492.0973,140.93241,520.0112,831.154砌筑工程226,255.6925,878.19199,418.36959.145钢筋混凝土工程10,664,706.702,116,085.138,110,451.06438,088.876构件运输及安装工程0.000.000.000.007门窗及木结构工程11,092.786,233.844,887.740.008楼地面工程109,178.9226,677.2879,646.382,866.159屋面工程55,920.545,962.9481,710.390.0010防腐工程24,098.732,686.3821,412.350.0011装饰工程83,713.0438,262.6443,616.321,834.0812垂直运输497,838.5611,059.710.00427,992.28合计12,238,128.912,389,367.938,897,028.26924,656.9988 东北林业大学毕业设计表4—3单位工程概算表项目名称：土石方工程序号定额编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额11—23人工挖土100m330.9661,356.3341,999.791,356.3341,999.79021—48人工平整场地100m212.36672.07891.2572.07891.2531—49原土打夯100m210.32248.89504.6432.49335.3616.4169.2841—51房心回填土100m31.306686.39896.68509.54665.65176.85231.0351—59人工运土方20m100m32.628466.751,226.75466.751,226.7561—-60运土方200m100m32.628938.972,467.88938.972,467.8878910111213141516171819合计47,986.9947,586.680400.3188 东北林业大学毕业设计表4—4单位工程概算表项目名称：桩基础工程序号定额编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额12—104钻孔清土10m343.0971,113.8648,004.02463.5519,977.61650.3128,026.4122—108混凝土搅拌、运输灌注10m343.0973,291.20141,840.8536715,816.602,653.68114,365.65270.5211,658.60345678910111213141516171819合计189,844.8735,794.21114,365.6539,685.0188 东北林业大学毕业设计表4—5单位工程概算表项目名称：脚手架工程序号定额编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额13—1综合脚手架100m3130.641,020.97133,376.25271.3635,449.60699.0191,316.4350.66,610.2223—2外脚手架100m2130.641,485.92194,115.83288.5237,691.331,149.78150,203.5847.626,220.92345678910111213141516171819合计327,492.0973,140.93241,520.0112,831.1588 东北林业大学毕业设计表4—6单位工程概算表项目名称：砌筑工程序号定额编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额14—71内墙10m343.5751,426.8562,174.28285.0812,422.221,130.9949,282.3210.78469.7324—167外墙10m358.7522,792.78164,081.41229.0313,455.972,555.42150,136.048.33489.4345678910111213141516171819合计226,255.6925,878.19199,418.36959.1488 东北林业大学毕业设计表4—7单位工程概算表项目名称：钢筋混凝土工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额15—47承台模板10m310.0982,343.9923,669.61288.292,911.151,906.5519,250.32149.351,508.1425—87设备基础10m335.0211,119.6739,211.52208.217,291.64870.2830,477.7341.181,442.1535—114柱模板210m318.5644,580.4885,032.03859.8315,961.883,516.7965,285.69207.333,848.8745—120柱模板110m329.2134,236.22123,751.85692.3820,226.363,361.1498,188.31177.75,191.1155—145梁模板10m31,145.665,233.145,995,420.101,302.791,492,559.603,668.054,202,352.84262.3300,507.6765—214板模板10m3104.5095,427.45567,219.76982.92102,724.424,226.00441,656.89218.5322,838.4575—481基础10m335.0122,404.4884,185.65242.078,475.352,038.4771,370.91123.944,339.3985—489柱10m347.7773,011.38143,874.10494.2123,611.772,441.41116,642.7675.763,619.5795—493梁10m31,145.662,863.093,280,139.14354.87406,561.782,433.332,787,778.5874.8985,798.78105—503板10m3104.5092,714.87283,729.54299.0431,252.502,339.48244,497.7476.357,979.30111213141516171819　合计　　　10,664,706.70　2,116,085.13　8,110,451.06　438,088.8788 东北林业大学毕业设计表4—8单位工程概算表项目名称：门窗及木结构工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额17—18组合窗100m215.725313.164,924.38118.291,860.09194.873,064.290027—56门扇安装100m26.048467.212,825.69467.212,825.690037—123防火门安装100m20.7562,897.892,190.801,899.961,436.37997.93754.44047—149折叠式全板钢大门安装100m20.2883,999.681,151.91387.83111.73,711.851,069.0105678910111213141516171819　合计　　　11,092.78　6,233.84　4,887.74　088 东北林业大学毕业设计表4—9单位工程概算表项目名称：楼地面工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额18—13100厚碎石垫层10m310.8861,345.5914,648.63224.912,448.461,091.0411,877.5030.64333.5628—25C10混凝土垫层30厚10m33.2662,166.467,075.49280.28915.371,777.125,803.93109.06356.1838—3320厚水泥砂浆找平100m2130.637669.4587,454.81178.4623,313.44474.3361,964.9516.662,176.4148—41楼地面整体面层1002129.357993.76128,549.81337.9443,714.90636.7182,362.9019.112,472.015678910111213141516171819　合计　　　109,178.92　26,677.28　79,646.38　2,866.1588 东北林业大学毕业设计表4—10单位工程概算表项目名称：屋面工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额19—18三毡四油防水层100m210.892,439.6426,558.90160.851,751.082,278.7924,807.8229—45APP卷材屋面100m210.893,001.8532,679.3485.11926.542,916.7431,752.8039—71100铸铁落水管10m65.28449.7829,361.6464.524,211.87385.2625,149.7745678910111213141516171819　合计　　　55,920.54　5,962.94　81,710.39　088 东北林业大学毕业设计表4—11单位工程概算表项目名称：防腐工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额110—214屋面保温10m316.331,475.7724,098.73164.512,686.381,311.2621,412.352345678910111213141516171819　合计　　　24,098.73　2,686.38　21,412.35　088 东北林业大学毕业设计表4—12单位工程概算表项目名称：装饰工程　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额111—5内墙砖墙面抹灰100m216.79680.6811,426.75358.996,026.45302.585,079.4919.11320.8211—6混凝土墙抹灰100m221.75963.1220,944.39431.529,384.01512.9811,155.4718.62404.92311—19外砖墙面粗砂灰100m229.38730.7821,467.39310.719,127.42401.4511,793.0018.62546.98411—71假面砖100m229.381,016.9729,874.51467.2113,724.76530.6515,588.3719.11561.385678910111213141516171819　合计　　　83,713.04　38,262.64　43,616.32　1,834.0888 东北林业大学毕业设计表4—13单位工程概算表项目名称：垂直运输　序　号定额　编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额113—58塔式起重机100m2130.6373,810.86497,838.5684.6611,059.713,276.20427,992.282345678910111213141516171819　合计　　　497,838.56　11,059.71　0　427,992.2888 东北林业大学毕业设计表4—14单位工程概算表项目名称：构件运输及安装工程序号定额编号子目名称工程量价值（元）其中（元）单位数量单价合价人工费材料费机械费单价金额单价金额单价金额16—93门窗运输100m215.245219.783,350.5535.24537.23　　184.542,813.312　　　　　　　　　　　　3　　　　　　　　　　　　4　　　　　　　　　　　　5　　　　　　　　　　　　6　　　　　　　　　　　　7　　　　　　　　　　　　8　　　　　　　　　　　　9　　　　　　　　　　　　10　　　　　　　　　　　　11　　　　　　　　　　　　12　　　　　　　　　　　　13　　　　　　　　　　　　14　　　　　　　　　　　　15　　　　　　　　　　　　16　　　　　　　　　　　　17　　　　　　　　　　　　18　　　　　　　　　　　　19　合计　　　3,350.55　537.23　0.00　2,813.3188 东北林业大学毕业设计5施工组织设计5.1工程概况本工程为哈尔滨市世纪星酒店设计，平面矩形，长63米，宽21米，建筑面积为约13000m2，占地面积约为1323m2。室内外高差450毫米。该工程按7度抗震设防，主体为框架—剪力墙结构，楼板及屋面现浇，室内地面为水泥地面，厕所为缸砖地面。屋面防水层为SBC120聚乙烯丙纶双面符合防水卷材，并设有保温层和隔气层。隔墙采用双面抹灰板条隔墙，用M20混合砂浆砌筑[20]。内墙采用石灰粗砂粉刷，外墙装饰为贴瓷面砖。5.1.1建筑特点世纪星酒店：共12层，一层为大厅，二层为文体活动室。建筑总高度：46.9米；内设四部电梯、三部防火楼梯；首层层高5.5m，标准层高3.3m。(1)使用功能7个商铺、1个医疗室、3个前厅办公室、大堂、收发室、服务台、总台机房、多功能餐厅、配电室、电梯机房等。(2)围护结构外墙为300厚墙体，采用水泥空心砖砌筑。(3)排水屋面排水：采用有组织排水生活用水：管道排到室外检查井(4)水文地质情况[23]地形较为平坦。地质岩性场地内钻孔揭露深度内，除上部回填土外，均由第四系粉质粘土，粉土组成，岩性较单，按地基土的物理力学性质划分为六层，分层如下：杂填土：厚1.20米，无工程意义。粉质粘土：黄褐色，硬塑、坚硬状态，干、稍湿、低高压缩状态，厚6.20米。粉质粘土：黄褐色，稍湿，稍密。厚3.80米。粉土：深褐色，稍湿，稍密，厚3.30米。粉土：黄—深黄色，含铁及砂质，干—稍湿，厚3.50米。土：黄色，稍湿，稍密，厚度未揭露。钻探深度内未见地下水。本地区地震基本烈度为8度，近震。5.1.2结构特点(1)结构形式本工程为框架—剪力墙结构，楼板为钢筋混凝土现浇楼板(2)基础形式本工程为桩基础。(3)混凝土的强度等级桩为C25，1～4层采用C40，5～12采用C355.1.3装饰特点(1)内装饰：墙面用石灰粗砂粉刷，然后再用石灰砂浆抹平(2)外装饰：外墙用瓷砖墙面(3)楼地面：室内地面采用水泥地面88 东北林业大学毕业设计(4)门窗：大厅入口门和窗采用铝合金玻璃门、窗，教室用木门。5.1.4气象条件哈尔滨地处中纬度地带，属北温带湿润大气。为温暖半湿润季风性气候，春季干燥少雨，夏季炎热多雨，秋季天高气爽，冬季寒冷干燥。据哈尔滨市气象台提供的1951年以来的资料，按气温、降水量、蒸发量、风向风速、湿度和气压等气象要素和冻土情况简述如下。(1)气温哈尔滨市气温七月份最高，一月份最低，年平均气温为14.5℃(发生在1955年7月24日)，极低气温-30。7℃(发生在1953年1月17日)，从每年气温统计值来看，其气温呈逐渐增加的趋势。(2)降水量哈尔滨市年平均降水量为669.30mm，年最小降水量为320.70mm，年最大降水量为1283.40mm（1973年），累年月最大降水量为504.50mm（发生在1962年7月），一日最大降水量为298.40mm（发生在1962年7月13日），一日最大降雪量为190mm（发生在1971年3月2日），一年之内降水主要集中在六、七、八月份，多以暴雨形式降落，三个月的降水量占全年降水量的65%。(3)风速与风向哈尔滨地区主要以东北，东南风向为主，累年极大风速为33.3m/s（发生在1951年7月21日），风向W，最大月平均风速为26.3m/s，最小月平均风速为1.0m/s。(4)冻结日数据哈尔滨市气象台1954∼1970年资料，年间最早冻结日期为十二月中旬，最晚为第二年的二月中旬，一般在一月上旬开始冻结，最早解冻日期为一月上旬，最晚为三月上旬，平均为二月上旬。最长连续冻结日数为81天，（1966年12月8日∼1967年3月6日），最短冻结日数为13天（1964年1月12日∼24日），平均连续冻结日数在30天左右。最大冻土深度0.44米。(5)资源供应所用材料均由运输车队运到现场，再由机械协助工人运到操作台。5.1.5工程目标(1)质量目标　保持质量，创建优质工程，杜绝铺张浪费节省材料。本工程按照国家标准《建筑安装工程质量检验评定统一标准》的要求进行质量检验评定。(2)工期目标　在规定的时间内完成预定的目标，尽量不推后工期(3)安全目标、文明施工，杜绝任何安全事故发生；环保质量部门质量认证，并且作好了污染和粉尘等的防治措施。5.2施工准备工作计划5.2.1现场准备(1)施工道路及场地做好施工场地道路、水、电、通讯工作，按集团CIS战略设置围墙，并进行美化装饰，做好邻近建筑物、道路等安全防护工作。根据临水、临电设计方案，搞好施工现场临时用电、临时用水管线的敷设。(2)施工现场临时用水水源：采用施工、生活和消防合一的供水方式，利用原有蓄水池。用水量的计算。干管布置及管径选择。消火栓的布置。88 东北林业大学毕业设计生产用水设施。a．现场生活用水。b．排水系统。(3)施工现场临时用电在施工现场西北侧设450kw配电室，由建设单位开闭所引入两路电缆。用电量计算。所有保护零线截面为50mm2,保护线采用绿/黄双线。5.2.2技术准备(1)熟悉和审查施工图纸，组织图纸会审。(2)合同签订后，由技术部门向建设单位领取各专业图纸，由资料员负责施工图纸的收发，并建立管理台帐。(3)由主任工程师组织工程技术人员认真审图，做好图纸会审的前期工作，针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录。(4)工程开工前及时与业主、设计单位联系，做好设计交底及图纸会审工作。准备与本工程有关的规范、规程、图集。根据施工图纸，配备与本工程相关的规范、规程及有关图集，并分发给项目经理部相关人员。测量人员根据建设单位提供的水准点高程及坐标位置，做好工程网桩的测量定位，同时做好定位桩的闭合复测工作，并做好标时加以保护。工程技术人员认真了解地下管网及周围环境情况，明确其具体位置及深（高）度。器具配置。a.测量器具配置见表5—1表5—1　测量器具配置表序号测量器具名称型号规格单位数量备注1电子经纬仪DJD2台1工程开工即组织进场2光学经纬仪TDJ2E台23自动安平水准仪DZS3-1台14激光垂准仪DZJ3台15红外线测距仪ND3000台16钢卷尺50m把27.5m把125.0m把207水准标尺5m根28工程检测尺JZC-2/2m根2b.试验器具配置见下表5—2。表5—2　试验器具配置表序号试验器具名称规格型号单位数量1混凝土抗压试模100×100×100mm组30砂浆试模70.7×70.7×70.7mm组3混凝土抗渗试模175×185×150mm组52温湿度自控仪SWMSZ台13磅称TGT-1000台14电子吊秤15t台1(5)技术工作计划88 东北林业大学毕业设计根据工程的特点，经过详细的技术论证，按期编制缜密、合理的施工组织设及及各分布（子分部）分项工程施工方案，要求施工组织设计和方案必须尽审批后实施，技术交底及时准确并有针对性。施组、方案编制计划见下表：表5—3　施组、方案编制计划表序号施组、方案名称编制人1《施工组织设计》×××2《项目质量计划》×××3《钢筋工程方案》×××4《模板施工方案》×××5《混凝土施工方案》×××6《施工测量方案》×××7《成品保护方案》×××8《雨期施工方案》×××9《冬期施工方案》×××10《环境管理方案》×××(6)　施工试验工作计划表5－4主要试验项目计划表序号主要试验项目试验计划总次数见证取样次数1混凝土试块50152钢筋原材2063钢筋机械连接（冷挤压）2064防水材料104(7)　新技术、新材料、新工艺推广计划提前做好模板设计详图及钢筋放样工作。做好各种物资进场计划。表5－5科技推广应用计划表序号项目名称应用部位用量1大体积混凝土施工技术基础底板29800m32泵送混凝土施工技术柱体结构9800m33弹性体SBS改性沥青防水卷材应用屋面5840m24计算机应用技术施工管理全过程11台5.2.3物资准备(1)根据施工进度计划，分阶段提出材料、机具需用计划，安排好进场时间。选择合格供应商，组织好货源，把好材料关。(2)主要施工机械计划　表5-6主要机械计划序号机具名称规格单位数量1塔吊TQ60／80台12混凝土搅拌机J1－250台23砂浆搅拌机VJZ－200台14钢筋调直机GJ4／4台25钢筋切断机GJ5－40台16钢筋弯曲机WT40－1台17对焊机VN1－75台18打夯机HW-60台19水磨石机Ms－1台410振捣器5台1811翻斗车0.5平方米台888 东北林业大学毕业设计12手推车台24(3)主要劳动力计划表5-7劳动力需要量计划序号工种名称最高人数1木工182瓦工163混凝土工284抹灰工655钢筋工146架子工67焊工58油漆工89玻璃工810普工52(4)主要材料计划：钢筋、水泥、砂、石、陶粒砼按期供应(5)主要机具：模板、密目安全网、钢跳板、竹胶大模板、手推车、经纬仪5.3施工方案、施工方法、技术组织措施5.3.1划分施工段本工程总的施工顺序为先主体后围护，先土建后设备安装，先结构后装饰。主体结构自下而上逐层分段流水施工。根据工程的施工条件，全工程分三个阶段进行施工：第一阶段，基础工程；第二阶段，结构工程；第三阶段，装修工程。(1)基础阶段采有机械挖土、浇筑混凝土垫层分段流水。(2)结构阶段绑扎钢筋、支模板、现浇混凝土和砌筑均分段流水施工。(3)装修阶段自上而下顺序进行，要求工序搭接合理，避免返工费料，并尽可能安排交叉作业，以缩短工期。该工程划分为3个施工段，12个施工层，以保证相应的工作队在施工与施工层间有组织、有节奏、连续、均衡施工。本工程施工场地大，装修施工作业面大，可投入较多的工种队伍进行穿插作业，墙体抹灰、门窗安装、楼地面施工、屋面防水保温、内墙饰面等合理安排进行施工。装修全面开展前，做好样板的试作验收工作及各种材料的确认和货源的组织工作。室外装修和屋面工程在雨季来临前完成，通过严格周密计划，合理组织施工，做到作业面不闲置，工序衔接紧密，处理好各专业之间的协调配合和成品保护工作。5.3.2施工运输方式的选择机械布置(1)垂直运输方式：塔吊(2)主件：龙门吊(3)砂浆、砼的搅拌：用J1-250的3台混凝土搅拌机搅拌(4)钢筋加工区布设对焊机、切割机、弯曲机、直螺纹加工机等钢筋加工机械。木工房配置圆锯、圆刨等。5.3.3脚手架形式及围护(1)施工准备在进行首层结构施工时，应开始准备外脚手架的材料，排选合格的构件，同时按计划配备。搭设前联系好符合要求的竹笆、安全网等防护材料。(2)搭设程序立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接锁→横杆。88 东北林业大学毕业设计(3)施工方法根据脚手架设计，采用3.0m和1.8m两种不同比度立杆相互交错，参差布置，上层均用3.0长立杆接长，顶部再用1.8m长立杆找齐，以避免立杆接头处在同一水平面上。装立杆时，及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体。搭设完两层横杆，首先应检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度，其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座使横杆间的水平偏差小于1/400L，当底层架符合要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。在调整后，铺设底层脚手板及安全网。随着结构层的施工，逐层设置连接撑，并按要求搭设斜杆和剪刀撑。(4)质量要求及注意事项所使用构件均应满足要求，构件焊缝饱满，没有咬肉，裂纹，无锈蚀，变形，可调构件，螺纹完好。外用围护安全网直径不小于5mm的尼龙绳绑于大横杆上，每点均须绑扎，上下左右要绷直。在搭设过程中，应随时调整整架的垂直度，通过调整连墙撑的长度来实现，垂直度小于1/500L，最大允许偏差为100mm。脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不超过建筑物二步架。在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置必须稳妥。搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，并且架体上严禁堆放材料，其上史允许放些临时零星材料，且放置要稳固。建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全机检查符合安全要求后才能继续使用。(5)脚手架拆除脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。脚手架拆除程序应从上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。拆除的构件应用吊具吊下或人工道下，严禁抛掷。拆除的构件及时分类堆放，以便送输、经营。5.3.4现场供电根据当地电源，选用国产SJL1-160变压器一台，场内暂设电源干线断面选择为：动力用电选用50mm2绝缘聚氯乙烯护套铝芯电力电缆，埋入地下。照明线为6mm2铝芯橡皮线。5.3.5施工技术方案和技术措施(1)工程测量规范(2)土方与爆破工程施工验收规范(3)地基与基础工程施工及验收规范88 东北林业大学毕业设计(4)建筑桩基技术规范(5)砼结构工程施工及验收规范(6)地下防水工程及施工及验收规范(7)钢筋焊接施工及验收规范(8)屋面工程技术规范(9)建筑地面工程技术施工及验收规范(10)塑料门窗安装施工及验收规范(11)建筑装饰工程施工及验收规范5.3.6主要施工方法(1)钢筋工程钢筋加工。调直直径8～22的钢筋采用冷拉调直方法，冷拉率控制在1%以内，其余钢筋采用调直机调直。钢筋应按下料长度严格下料，采用钢筋切断机切断。钢筋弯曲成形采用钢筋弯曲机。为使弯曲成形准确，弯曲前应订出相应的弯曲点。受力钢筋弯曲成形后，顺长度方向全长尺寸误差不超过20mm。剥肋滚压直螺纹接头所用的连接套筒采用优质碳素结构钢，冷挤压接头所用的连接套筒采用20钢。钢筋绑扎。除柱钢筋和梁钢筋中的主筋采用机械接头外，其余受力钢筋和箍筋均采用绑扎连接。钢筋绑扎采用现场绑扎，用20号铁丝。柱、梁箍筋与受力筋垂直设置，钢筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置。板钢筋网周围两行钢筋交点应每点绑扎牢固，中间部分的相交点可相隔绑扎。总之，绑扎时要做到钢筋位置准确，绑扎牢固，钢筋接头位置、搭接长度、保护层厚度等符合要求，并严格按图施工。钢筋连接。本工程中梁柱纵向受力钢筋均采用机械连接，接头位置应严格按图施工。(2)模板工程模板及其支架应能保证结构和构件的形状、尺寸和相对位置，有足够的强度、刚度和稳定性。板缝应严密、不漏浆。在构件接头处，不足模板的空缺可用木模补缺。钢模板优先采用通用规格及大规格的模板，这样整体性好并可减少装拆工作。模板以其长边沿梁板的长度方向或柱的高度方向排列，模板端头接缝宜错开，以提高模板的整体性，并使模板在长度方向易保持平直。柱箍筋采用钢管和扣件制作。梁托架采用角钢制作，可根据梁的截面尺寸进行调整。支托为拼接型，以适合不同跨度的需要。钢管顶撑由套管和插管组成，支架横杆距离为1500mm。(3)混凝土工程混凝土制备应采用符合质量要求的原材料，按规定的配合比，满足施工和易性要求，并应符合节约水泥，减轻劳动强度的原则。混凝土搅拌。混凝土搅拌有一次投料法和二次投料法，我采用的是二次投料法，是经过我国的研究和实践形成了“褒砂石法混凝土搅拌工艺”，分两次加水，两次搅拌。先将全部的石子，砂和70%的拌和水倒入搅拌机，拌和15s使骨料湿润，再倒入全部水泥进行造壳搅拌30s左右，然后加入30%的拌和水在进行糊化搅拌60s左右即可。混凝土运输。混凝土在运输中不应产生离析现象，运至浇筑地点后，应具有一定的塌落度，并保证在初凝前能有充分时间进行浇注。气温低于25摄氏度时，混凝土搅拌结束至浇筑完毕所经历时间不超过2h，高于25摄氏度时不应超过1.5h。混凝土地面运输采用手推车，垂直运输采用井架和塔吊混合运输，楼面运输采用手推车。88 东北林业大学毕业设计混凝土浇筑。混凝土浇筑前，应对模板、支架、钢筋和预埋件进行检查，符合设计要求后才能浇筑混凝土，浇筑时应保证混凝土的均匀性、密实性和结构的整体性，要保证钢筋及预埋件位置正确，模板及支架不应松动或超过允许的变形。重要部位的混凝土应填写施工记录。混凝土采用梁柱一次整体浇筑方法。由于柱高大于3m，浇筑柱混凝土时应采用溜管下料，浇筑前底部应先填20～30mm与原混凝土成分相同的水泥砂浆，然后分层浇筑，当浇筑至柱顶出现较厚的砂浆层时，则应加干净骨料仔细捣实。在浇筑后，须停顿1～1.5h，待柱混凝土初步沉实后，再浇其上的的梁板，以避免因柱混凝土下沉在梁接头处形成裂缝。浇筑柱时，各施工段内的柱应安排由外向内对称的依次浇筑，以避免柱模因混凝土单向浇筑受推倾斜误差积难以纠正。混凝土捣实。混凝土捣实采用插入式振动器振捣，振动器操作时要做到快插慢拔，每一插点的振捣时间不小于20s，应避免碰震钢筋、模板及预埋件等。养插护。混凝土中应加入早强剂，保证一夜后混凝土强度达到可进行上部结构施工的强度。混凝土养护采用自然养护，在浇筑12h后即覆盖和浇水使其保持湿润状态。养护时间不得少于7昼夜。拆模。不承重的侧模先拆除；在拆除承重模板。大型摸板板块宜拆除。支撑件和整体件应逐件拆卸。摸板应逐块拆卸传递。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。不应对楼层形成冲击荷载。整体拆模如发现有缺陷，应进行修补。做好保温层后做水泥砂浆找平层，其表面应平整竖实、无松动、起砂等现象，在与突出屋面结构的连接处及基层转角处，应做成钝角。待水泥砂浆找平层干燥后，将基层清扫干净，并提前2天涂刷冷底子油，干燥后立即铺贴油毡。(4)装饰工程抹灰工程。内墙抹灰为中级抹灰，抹灰前应对墙、楼板等表面的灰尘、污垢和油渍清除干净，并将墙上的施工洞堵塞密实。对过于干燥的基层要洒水湿润。抹灰质量应按施工验收规范要求控制5.4季节性施工措施5.4.1冬雨期施工措施(1)冬期、雨期施工部位根据施工进度计划，本工程施工过程只经历一个冬期，不经过雨期。进入第一冬期施工的主要部位是基础工程。(2)冬期施工准备冬期施工特点冬期施工由于施工条件及环境不利，是工程质量事故的多发季节，尤其砼工程居多。质量事故出现的隐蔽性、滞后性，即工程是冬天干的，大多数事故在春季才开始暴露出来，因而给事故处理带来很大的难度，轻者进行修补，重者重来，不仅给工程带来损失，而且影响工程的使用寿命。冬期施工的计划性和准备工作的时间性强。这是由于准备工作的时间短，技术要求复杂。往往有一些质量事故的发生，都是由于这一环节跟不上，仓促施工造成的。气温特点：根据哈尔滨市气温特点及有关规定，冬期施工时间为11月15日至翌年3月15日，总计126天。但根据历年气温的变化规律，冬期施工又可分为一般性低温阶段和极低温阶段。一般低温阶段的时间是：每年的11月15日至12月中旬和翌年的2月中旬至3月15日，大约60～70天，占整个冬施时间的50%左右。极低温阶段的时间是：每年的12月下旬至翌年的2月中旬，特别是1月份属于哈尔滨市气温的最冷月，日最低气温大约-30℃左右。冬期施工准备根据工程需要，准备好足够的草帘子、燃料、外加剂和加热设备的采购供应。做好冬期施工砂浆的掺加剂的试配试验工作。做好现场排水工作，防止大面积积水。88 东北林业大学毕业设计进入冬期施工前，对掺外加剂人员、测温保温人员，应进行专门技术业务培训。与当地气象台保持联系，及时收听天气预报，防止寒流突然袭击。安排专人测量施工期间的室外气温、砼的温度并作好记录。制定专门的测温制度和质量检查制度等。方案确定后，要组织有关人员学习，并向班组进行交底。冬期施工措施冬期施工技术及安全措施凡进行冬期施工的项目，必须复核施工图纸查对其是否能适应冬期施工要求，否则通过图纸会审解决。进入冬期施工前对试验人员、测温人员和管理人员专门组织技术业务培训，学习本工作范围内的有关专业知识，明确职责，经考试合格方准上岗工作。经常收看和收听天气预报，防止寒流突然袭击。冬期施工中火源、易燃物较多，应建立、健全防火制度，火源火种有专人管理，严防焊接火花引起易燃物着火。现场备足灭火器械，保证消防水源，道路畅通无阻。下雪后必须清扫作业现场，斜道必须设防滑条，脚手架必须设护身栏杆。接触气源、热源时，要注意防止烫伤，对皮肤有腐蚀的化学剂，不可用手接触。所有储水机械设备及管道内的存水在每天下班前把水放净，防止冻裂，管池试水后要及时排出。在施工时，要采取防滑措施，大雪后必须将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动、下沉现象，务必及时处理。在施工时，凡高空作业，必须系安全带，穿胶底鞋，防止滑落或高空坠落。(3)冬期施工分项工程施工措施a．钢筋工程当环境温度低于-15℃时螺纹钢筋不进行冷弯操作。焊接后冷却的接头应避免碰到冰雪。b．模板工程浇筑混凝土前，认真检查模板，清理模板内的冰雪。模板和保温层在混凝土达到抗冻临界强度并冷却到5℃后方可拆除。拆模时混凝土温度与环境温度差大于20℃时，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。c．砼工程本工程全部使用商品混凝土；冬季施工中掺加抗冻外加剂，应认真执行配合比。混凝土运输、浇筑容器需保温，以保证混凝土的出罐温度和入模温度达到要求。分层浇筑厚混凝土时，已浇筑层的混凝土温度在未被上一层混凝土覆盖前不应低于2℃。在墙、柱表面先覆盖一层黑色塑料布，在黑色塑料布外面再盖一层阻燃稻草被，既能防止混凝土内的水份蒸发，又能防止混凝土内热量的散失。新浇梁板混凝土表面先刷一层抗冻性养护液，然后覆盖一层黑色塑料布，再在上面覆盖2∼3层阻燃稻草被；边、棱角部位保温材料厚度应为表面部位的2∼3倍。严格监控混凝土的强度，采用测试同条件试块的方法控制保温的拆除时间。安排专职测温员测出混凝土养护期间的温度，认真做好每个阶段的测温记录。5.4.2雨季施工措施雨季之前做好排水设施，保证雨季进场道路通畅。水泥等怕潮材料入库垫高码放，先收先发，后手收后发，存放期超过3个月重新做实验，按实际强度使用。88 东北林业大学毕业设计砼浇筑时遇大雨用塑料布、油毡等覆盖新浇筑的砼。预知有雨天气不安排砼浇筑。塔吊、电梯、建筑物保证有效接地，防止雷击。5.5质量安全措施遵照现行的建筑工程施工和验收规范及建筑安全操作规程的规定，并结合工程实际，施工时应注意以下几点：5.5.1质量措施(1)框架柱、梁、雨棚、楼篷、板等现浇混凝土使用早强剂，达到规范规定的拆模强度后方可拆模。(2)钢筋绑扎安装完毕后进行检查验收。(3)在浇筑混凝土前应进行验收，并做好隐蔽工程记录，经甲、乙方等有关单位验收合格签字后方可浇筑。浇注时注意保证混凝土浇筑捣实。(4)各种构件运输和堆放都要符合操作规程，现场堆放位置要正确，尽量减少二次搬运。(5)每一构件安装时，必须保证位置的正确性，误差不得超过规定要求。对中心线及标高，每层要用仪器测量、校正，严防误差积累。(6)室内装饰的各种顶棚，要求严格遵守操作规范，按现行规范中级抹灰标准进行。(7)屋面、厕所等部位的防水工作一定要严把质量关。(8)各分部分项工程要求达到质量检验评定标准的优良等级。(9)技术管理方面要及时做好材料试验，不合格的材料不能用，及时提出各种砂浆、混凝土配合比的申请及试块的制作、试验等。做好技术质量交底工作，主要分部分项工程要将质量标准悬挂在现场。做好质量自检、互检、交接检工作，并做好记录，不合格的产品及工序不予验收。(10)冬雨季施工时，注意场地排水通畅，严禁塔轨下及板类堆放区积水浸泡。注意砂浆和混凝土配合比的调整，注意安全施工。5.5.2安全措施(1)按照规定搭设安全网，严禁施工人员等向外抛杂物、拉圾(2)塔吊须有防雷设施，接地电阻不应大于4欧，轨道两端要有堵头，以防脱轨。(3)凡进入现场的人员一律要戴安全帽。(4)定期检查吊具吊索。各种构件吊装前应进行试吊，吊离地面30cm应停车后缓慢引驶，检查刹车是否灵活，吊具是否安全可靠。(5)构件吊装时要注意在塔吊的回转半径范围内严禁站人和通行。(6)夜间施工要有足够的照明。(7)现场闸刀要设箱加锁，设备专人专机使用。(8)要加强安全教育，严格执行国家建设部关于安全生产的有关技术规定以及有关工种的安全操作规程。(9)施工用地范围设围护，有明显标志，以免外人误入工地造成事故。(10)保持消防设施完好，注意防火。5.5.3环境保护措施(1)降低环境污染和噪音的措施①施工现场防扬尘措施88 东北林业大学毕业设计施工垃圾使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛散造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运前，要适量洒水减少扬尘。施工现场要在施工前做好施工道路规划和设置，尽量利用设计中永久性的施工道路。路面及其余场地地面要硬化。闲置场地要绿化。水泥和其它易飞扬的细颗粒散体材料应尽量安排库内存放。露天存放时要严密苫盖，运输和卸运时防止遗洒飞扬，以减少扬尘。施工现场要制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。②搅拌站的降尘措施施工采用商品砼，减少搅拌扬尘。砂浆及零星砼搅拌要搭设封闭的搅拌棚，搅拌机上设置喷淋装置方可进行施工。③茶炉、大灶的消烟除尘措施茶炉采用电热开水器。食堂大灶使用液化气。(2)施工现场的水污染防止措施现场搅拌机前台及运输车辆清洗处设置沉淀池。排放的废水要排入沉淀池内，经二次沉淀后，方可排放。未经处理的泥浆水，严禁直接排入城市排水设施。使用瓶装成品乙炔气排放控制。施工现场由于气焊使用乙炔发生罐产生的污水严禁随地倾倒，要求专用容器集中存放，倒入沉淀池处理，以免污染环境。油漆油料库的防漏控制。施工现场要设置专用的油漆油料库，油库内严禁放置其它物资，库房地面和墙面要做防渗漏的特殊处理，储存、使用和保管要专人负责，防止油料的跑、冒、滴、漏、污染水体。禁止将有毒有害废弃物用作土方回填，以免污染地下水和环境。⑶施工现场防噪声污染的各项措施人为噪声的控制措施。施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度，尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。强噪声作业时间的控制。凡在居民稠密区进行强噪声作业的，严格控制作业时间，晚间作业不超过22时，早晨作业不早于6时，特殊情况需连续作业（或夜间作业）的，应尽量采取降噪措施，事先做好周围群众的工作，并报工地所在的区环保局备案后方可施工。(3)强噪声机械的降噪措施产生强噪声的成品加工、制作作业，应尽量放在工厂、车间完成，减少因施工现场的加工制作产生的噪声。尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械。施工现场的强噪声机械（如搅拌机、电锯、电刨、砂轮机等）要设置封闭的机械棚维护，以减少强噪声的扩散。加强施工现场的噪声控制加强施工现场环境噪声的长期监测，采取专人监测，专人管理的原则，要及时对施工现场噪声超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。(4)其它污染的控制措施①木模通过电锯加工的木屑、锯沫必须当天进行清理，以免锯沫刮入空气中。②钢筋加工产生的钢筋皮、钢筋屑及时清理。③建筑物外围立面采用密目安全网，降低楼层内风的流速，阻挡灰尘进入施工现场周围的环境。④控照灯尽量选择即满足照明要求又不刺眼的新型灯具或采取措施，使夜间照明只照射施工区域而不影响周围社区居民休息。⑤项目经理部要制定水、电、办公用品（纸张）的节约措施，通过减少浪费，节约能源达到保护环境的目的。文明施工目标施工场地园林化、景观化，营造良好的施工环境。5.5.4安全文明施工(1)安全条款在围墙外边的转角及大门处设计安全警示牌。场内的施工道路及所有材料堆场均采用素土夯实，上铺C10砼。在生活区与施工区之间用钢管加绿色密目安全网进行分区域，悬挂各种安全标示牌。88 东北林业大学毕业设计在施工道路两边设绿化带。现场内设专门的吸烟室以及宣传栏。(2)隐蔽验收及技术复核计划为了确保工程质量，我东林建工公司针对隐蔽工程项目多，工程量大的特点，特编制隐蔽验收记录及技术复核计划表，对各个分项工程派专人负责且进行复核，确保工程成优：隐蔽验收计划表序号隐蔽项目验收内容验收人员基坑验槽土质、标高甲乙双方、监理、设计、质监、地勘基础钢筋规格、数量、间距、锚固、接头、插筋、保护层厚度甲乙双方、监理柱、梁板、楼梯钢筋规格、数量、间距、锚固、接头位置、插筋、节点构造、保护层厚度甲乙双方、监理砌体轴线、灰浆饱满程序、拉结筋位置、数量及构造钢筋甲乙双方、监理预埋件、管道标高、位置、规格、数量甲乙双方、监理建筑预埋、焊接数量、位置、焊缝长度是否符合设计要求甲乙双方、监理防雷数量、位置、电阻值甲乙双方、监理、质监主体结构验收标高、层高、垂直度、轴线、砂浆、砼强度等甲乙双方、监理序号项目内容控制方法a.测量定位建筑物的定位，标高、垂直度控制、结构放样设控制点，测量资料及成果，必须有包括业主、监理在内的互相验证。b.地基验槽地基开挖到设计要求的标高或持力层后，在基础施工前要签认设停止点，须经设计、勘察、监理、质检等会验签证。c.钢筋对焊配料对钢筋的材质、规格、数量、布置方式以及对焊的控制设控制点，有关项须经验证，其中对焊控制必须按规定执行。d.砼试配投料搅拌取工程实样作砼试配，投料前检查骨料的符合性，测含水率，调整水灰比投控制点，试配按规定搅拌后随机抽取，做试块。e.隐蔽验收已完工程被隐蔽或覆盖进入下一道工序之前要作验查，合格后才能进入下道工序施工设停止点，监理、质检等部门没有一致认可之前不得隐蔽，按规定办理隐蔽验收记录。f.管道接口上下水安装中，管道之间的接口及管口与器皿，走道楼地面的接口设控制点，上水管做打压检验，下水管做闭水检验、业主/监理旁站记录。g.避雷接地按设计要求的方式做好接地设控制检验其做法及布置以及测定接地电阻值、业主、监理旁站记录h.电气线路88 东北林业大学毕业设计按设计要求埋设（安装）好确保线路畅通设控制点、引出线用万能表检查，并作记录。i.焊接作业包括钢筋竖向焊接。按工艺规程或工艺考证成果操作对施工能力进行鉴定，对操作过程的工艺参数及成果，做检查、检验。j.防水工程包括结构自防水及防水作业，按设计要求工艺规程作业对施工能力进行鉴定，对操作过程的工艺参数及成果，作抽查、检验，设控制点，对操作过程的工艺参数抽查，重要部位实行旁站。k.工艺考评各种工艺评定做样板墙、样板间、试验段等。设停止点，工艺考评不合格者不得投入正式施工，必要时监证、记录。l.雨季施工对雨季施工时采取特殊的作业方法，确保工程质量。对施工能力进行鉴定，对操作过程的工艺参数及成果，作抽查、检验，编制详细的冬、雨季施工措施，并设监证点，实行旁站，监督检查。5.5.5质量通病与防治(1)楼地面质量通病与防治面层起砂、起皮：水泥地面完工后，养护工作的好坏对地面质量的影响很大，必须要重视，当面层抗压强度达5Mpa时才能上人操作。面层空鼓、有裂缝：在抹水泥砂浆之前必须将基层上的粘结物、灰尘、油污彻底处理干净，并认真进行清洗湿润，保证面层与基层结合牢固。在已处理洁净的基层上刷一遍水泥浆，目的是要增强面层与基层的粘结力，涂刷水泥浆稠度要适宜（一般0.4～0.5的水灰比），涂刷时要均匀不得漏刷，面积不要过大，砂浆铺多少刷多少。另外一定要用刷子涂刷已拌好的水泥浆，不能采用干撒水泥面后，再浇水用扫帚来回扫的办法，以免影响面层与基层的粘结质量。有地漏的房间倒泛水：在铺设面层砂浆时先检查垫层的坡度是否符合要求。设有垫层的地面，在铺设砂浆前抹灰饼和标筋时，按设计要求抹好坡度。面层不光、有抹纹：必须认真按前面所述的操作工艺要求，用铁抹子抹压的遍数去操作，最后在水泥终凝前用力抹压不得漏压，直到将前遍的抹纹压平、压光为止。(2)门窗质量通病与防治运输存放损坏：运输时应轻拿轻放，存放时应在库房地面上用方枕木垫平，并竖直存放，并应远离热源。门窗框松动：安装时应先在门窗外框上按设计规定的位置打眼，用自攻螺丝将镀锌连接件紧固；用电锤在门窗洞口打孔，装入尼龙胀管，门窗安装后，用木螺丝将连接件固定在胀管内；单砖应砌砼块木砖，以增加和连接件的拉结牢固程度，使门框安装后不松动。门窗框与墙体缝隙未填软质材料：应填入泡沫塑料或矿棉等软质材料，使之与墙体形成弹性连接。门窗框安装后变形：填缝时用力过大，使之受挤变形，不得在门窗上铺搭脚手板。上下层不顺直，左右安装不符线：洞口预留偏位，安装前没按规定的要求先弹线找规矩，没吊好垂直立线，没找好窗上下水平线。为解决此问题，要求施工人员必须按工艺标准操作，安装前必须要弹线找规矩，做好准备工作后再干。门扇翘曲：即门扇“皮楞”。对翘曲超过了3cm的，应经过处置后再使用。也可通过五金位置的调整解决扇的翘曲。88 东北林业大学毕业设计门扇开关不灵、自行开关：主要原因是门扇安装的两个合页轴不在一条直线上；安合页的一边门框立梃不垂直；合页进框较多，扇和梗产生碰撞，造成开关不灵活，要求掩扇前先检查门框立梃是否垂直，如有问题应及时调整，使装扇的上下两个合页轴在一垂直线上，选用合适五金，螺丝安装要平直。门扇下坠：主要原因合页松动；合页选用过小。要求选用合适的合页，并将固定合页的螺丝全部拧上，并使其牢固。污染：保护措施不够，清洗不认真。五金配件损坏：由于安装后保管不当，使用时不注意。(3)抹灰质量通病与防治空鼓、开裂和烂根：第一、施工前注意基体清理和浇水；第二、施工操作时应分层分遍压实；第三、施工后及时浇水养护，并注意操作地点的洁净，抹灰层一次抹到底，克服烂根。面层不平整、空鼓、裂缝：施工时基层必须清理干净，浇水湿润要到位，一次抹灰不能过厚，避免结合不牢。在加气砼与砼交界处加挂200-300宽0.8mm厚9×25孔钢板网，有效的防止砖墙面与砼交接处抹灰层开裂，天棚抹灰基层采用刷砼界面剂，有效的防止天棚抹灰空鼓、开裂等。面层爆灰：控制好罩面的白灰膏的熟化时间，一般不少于30d。护角不牢、阴阳角不正：用1：2水泥砂浆做护角，高度不应低于2m，侧面宽度不小于50mm。在底糙施工过程中，先在墙面设置标高，阳角采取与糙面平的第一次水泥砂浆护角，然后分层赶糙；严格控制每层厚度，要求做到大面细而平，阴阳角用阴阳角尺处理方正、顺直。在阳角处采用二次护角，然后上面层，并控制好每遍的收光时间。在收光完成后对阴阳角用阴阳角尺再作一次精心处理，这样可大大改善阳角掉角和阴角不顺直等现象，阴阳角经过二次处理后观感效果比较理想。(4)涂料质量通病与防治面层的空鼓和裂缝：主要原因是底层抹灰没按要求分格，水泥砂浆面积过大，干缩不一，会形成空鼓及开裂。底层的空裂而将面层拉裂，因此，打底灰时应按图纸上的要求分格，以解决灰层收缩裂缝。底灰抹的不平，或抹纹明显：主要因为喷、滚、弹涂层较薄，底灰上的弊病，要想通过面层来掩盖是掩盖不了。所以要求底灰抹好后，应按水泥砂浆抹面交验的标准来检查验收，否则，面层涂层不能施涂。面层施工接槎明显：主要原因是面层施工没将槎子甩在分格条处或不显眼的地方，而是无计划乱甩槎，形成面层涂层接槎明显可见。解决办法：施工中间甩槎，必须把槎子甩到分格缝、伸缩缝或管后不显眼的地方，严禁在块中甩槎；二次接槎施工时注意涂层厚度，避免涂层重叠，形成深浅不一。颜色不均：主要原因是配合比掌握不准，掺加料不匀；喷、滚、弹手法不一，或涂层厚度不一；由专人掌握配合比，合理配料，计量要准确；喷、滚、弹面层施工指定专人负责，面层厚度一致。施工时颜色很好，交工时污染严重：产生原因是涂层颜色不好，经风吹、雨淋、日晒颜色变化，交工验收时污染严重，不受看。解决办法：选用抗紫外线、抗老化、抗日光照射的颜料，施工时严格控制加水，中途不能随意加水，以保证颜色一致；为防止面层的污染，在涂层完工24h后喷有机硅一道。并意有机硅喷涂厚度一致，防止流淌或过厚，形成花感。裂纹：环境温、湿度应适宜，分层喷涂时通风干燥的时间要掌握好。厚薄不匀：喷涂时喷嘴角度应与构件表面垂直，距离适宜，各层喷涂应有一定的时间间隔，不可跟的过紧。(5)油漆工程质量通病与防治88 东北林业大学毕业设计漏刷：漏刷一般多发生在门的上、下冒头和靠合页小面以及门框、压缝条的上、下端部和衣柜门框的内侧等，其主要原因室内门扇安装时油工与木工不配合，故往往下冒头未刷油漆就把门扇安装了，事后油工根本刷不了（除非把门扇合页卸下来重刷）；加上习惯后装及把关不严、管理不到位等，往往有少刷一遍油漆的现象。其他漏刷问题主要是操作者不认真所致。缺腻子、缺砂纸:缺腻子、缺砂纸一般多发生在合页槽、上中下冒头、钉孔、裂缝、节疤以及边棱残缺处等。主要原因是操作未认真按照工艺规程去操作所致。流坠、裹楞：油漆流坠、裹楞主要原因有二，一是由于油漆料太稀，漆膜太厚或环境温度高，油漆干性慢等原因，都易造成流坠、裹楞；二是由于操作顺序和手法不当，尤其是门边棱分色处，如一旦油量大和操作不注意，就往往容易造成流坠、裹楞。刷纹明显：主要油刷子小或油刷未泡开刷毛发硬所致。应用相应的合适的刷子，并把油刷稀料泡软后使用。粗糙：主要原因是基层不干净，油漆内有杂质或在尘土飞扬时施工，造成油漆表面常发生粗糙现象。应注意用湿布擦净，油漆要过箩，严禁刷油时清扫或刮大风时刷油。皱纹：主要是漆质不好，兑配不均匀，溶剂挥发快或催化剂过多等原因造成。棱角腻子不平整：主要是腻子抹得不饱满，以及收缩引起。解决办法是重补腻子，直至达到平整为止，干后用砂纸打磨平整。磨破棱角：主要是门窗棱角容易磨穿、磨破，磨水砂纸和打砂蜡时不要用力过猛。要轻抹轻打才能保持棱角完整。五金污染：除了操作要细和及时将小五金等污染处清擦干净外，应尽量后装门锁、拉手和插销等（但可以事先把位置和门锁孔眼钻好）。确保五金洁净美观。反锈：反锈一般多发生在金属表面等工程，其主要原因：一是产品在出厂前由于没有认真除锈就涂刷防锈漆；二是由于运输和保管不好碰破了防锈漆；三是金属表面在安装之前，未认真进行检查，未补做除锈漆和涂刷防锈漆工作。倒光：由于金属屋面吸油快慢不均或表面不平，加上室内潮湿或底漆未干透及稀释剂过量等原因，都可能产生局部漆面失去光泽的倒光现象。(6)安全施工制度坚持安全教育制度对新入场的工人进行严格的三级安全教育，对应熟知的安全技术操作规程进行考试，不合格者不能上岗。组织班组开展经常性安全教育活动，学习安全技术操作规程，教育工人不违章作业和不得有违纪行为。提高职工自我保护意识。项目部每周一上午开一次安全例会，由生产副经理主持，专职安全员讲解本周安全文明施工方面的注意事项。班组在每天班前召开安全会，并切实搞好班组三上岗活动记录。层层落实安全责任制逐级建立安全生产岗位责任制，明确从项目经理到各班组长组成的责任制，形成“一级抓一级、一环扣一环、并对上一级、上一环负责”的管理网络，那一级出现问题就追究那一级管理人员的责任，促进责任制有效扎实地落实到各工种、各工序、各班组中，形成齐抓共管的氛围。编制安全技术措施制度施工中采取的任何安全措施，都应编制具有针对性的安全交底或方案，同时按程序批准后，方能组织实施。采用新技术、新工艺、新材料、新设备时，必须制定相应的有针对性的安全技术措施，并付诸实施。88 东北林业大学毕业设计定期检查与跟踪相结合的检查制度公司定期或不定期的组织安全生产大检查，着重检查安全生产的组织措施、技术措施、安全防护的落实情况，指导安全生产活动的开展，解决安全生产中的问题。公司对项目每月组织一次安全检查，具体落实有关安全生产的制度、措施，并解决安全生产中出现的问题，对安全事故隐患采取有效的预防措施。项目部设立安全管理小组，实行现场领导值班制度，时刻把安全生产管理工作放在首位，每天跟班巡回检查，及时发现和消除事故隐患，边查边改，制止违章作业和违纪行为。检查重点围绕高空作业、电气线路、机械动力等方面进行，以防止发生高空坠落、触电、机械伤人等事故，检查中发现问题和隐患，必须立即整改，确保安全施工，并做好书面记录和签字。安全检查活动应做好记录，并执行书面整改通知单制度，对提出的问题应及时整改，同时对整改的问题相应做好记录。实施安全文明施工交接制度，每道工序完成后，由安全员、工长及下道工序施工班组进行联合验收，符合安全文明施工要求后，办理交接手续，如不符合要求，将追究工长和施工班组的责任，除了要求立即整改外，还将视情节轻重进行处罚。坚持执行安全技术交底措施分部工程施工前应由项目安全责任人对全体施工人员进行施工安全技术交底，分项工程或每个工种施工前由专职安全员对班组作业人员进行书面的施工安全交底，班组每个人员履行签字手续后方可进行作业。坚持上岗证制度所有施工人员应持证上岗，特种作业人员应持特殊作业证，方可进行现场压证作业。坚持准用证制度施工现场的外架、塔吊、外用电梯、机械设备、临时电气线路等均应组织有关人员检查验收，合格签字后方准挂牌投入使用。坚持“安全三宝”使用制度进行施工现场必须戴好合格的安全帽，坚持使用安全三宝。施工现场必须悬挂醒目的安全标语和安全色标，实行全封闭管理，设立门卫，严禁学校师生进入现场。危险施工区域挂警示灯。(7)现场安全生产措施严格按照国家和地方安全施工操作规程施工，做到分工种、分班组进行安全施工书面交底，应有双方签字，设定现场安全施工监督小组，项目经理挂帅，下设专人负责进行安全巡视和检查安全设施。严格执行市规定的施工现场安全防护标准，现场有明显的安全标志牌。在作业区划出禁区，设置围栏，禁止学校师生通行闯入。按规定搭设各种安全防护设施，如临边、四口的安全防护栏。脚手架、马道架等的搭设均应符合有关安全规定。距地面2m以上作业要有防护栏、挡脚板或安全网，架设安全网应设专人检查监护，发现不符合要求时，应停止使用，立即整改。用料斗吊运砼时，信号工要认真负责，接近下料位置时，必须减慢速度。在外墙边缘操作时，应预先检查外沿防护栏杆是否安全可靠，必要时应佩戴安全带作业。高空作业时，必须带好安全带，对于U型卡等零件要装在箱内，不得散放在脚手板上。工具应放在工具袋内，以免掉落伤人。现场操作工人必须戴好安全帽。起重信号工人必须经过安全技术培训，持有安全合格证，不准非信号工指挥起重作业。清理楼地面时，不得从窗口阳台向外扔杂物。夜间地面采光，应采用36伏低压照明。在外架上施工时应对脚手架、护身栏杆进行全面检查，及时排除隐患。如用结构架子搞装修施工应要求架子工进行拆改，禁止非架工自翻脚手板或搭临时架子，脚手架上的工具，材料要分散放稳，不得超过限制荷载。外装饰如为多种主体交叉作业时，外脚手架应在首层确保满铺一层脚手板交圈防护，并88 东北林业大学毕业设计避免正垂直上下作业。杂物垃圾均须通过指定地点向下倒运，严禁随意向下扔。在楼梯间等地方设置防护栏，并悬挂醒目标志（夜间施工的应有红色警示灯）。临边、洞口的防护设专人管理，经常检查防护措施的可靠性和完备性，安全网内积存的杂物要定期清理。施工现场洞口、临边的防护措施：1.5×1.5m以下的孔洞，加固定盖板；1.5×1.5m以上的孔洞，四周设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。各主要出入口设有明显的安全标志；楼梯踏步及休息平台处，设两道牢固防护栏杆或用立挂安全网做防护；建筑物楼层临边四周设立挂安全网加一道防护栏杆。建筑物的出入口搭设长3—6m、宽于出入通道2m的防护棚，棚顶应满铺不小于50厚的脚手板，非出入口的通道两侧必须封严。专业性较强的分部要单独编制专项安全技术措施安全防护等，都应编制专项方案。(8)机械安全措施所有机械设备必须做到定期检查，机械不得带病工作，非专业人员不得开启机械。大型机械的安装必须符合规定要求，并办理验收手续，经验收合格后方可使用。临时用电安全措施施工现场临时配电线路采用三相五线制，配电箱安装漏电保安器；各种机电设备，都要接好地线或接零保护；施工照明用电电压不大于36V。配电系统实行分级配电，各类配电箱、开关箱安装和内部设置必须符合有关规定，开关电器应标明用途。手持电动工具应符合有关规定，电源线、插头、插座应完好，电源线不得任意接长和调换，工具的外绝缘完好无损，维护和保管由专人负责。电焊机外壳做接地保护，一次电源线长度不大于5m，两侧接线应压接牢固，并安装可靠防护罩。5.6降低成本措施(1)以施工图预算控制成本支出。(2)以施工图预算控制部分分项工程盈亏。(3)以控制工期和关键点的完成时间达到降低成本的效果。(4)建立材料消耗台帐，严格控制材料消耗。(5)建立工程项目月度财务收支计划制度。使成本费用开支更加合理。(6)建立项目成本审核认证制度。(7)加强质量管理，降低质量成本。(8)强化施工安全，降低质量成本。88 东北林业大学毕业设计5.7施工总平面布置图5—1施工总平面图88 东北林业大学毕业设计6结语世纪星酒店设计建筑部分运用天正CAD完成首层平面图、标准层平面图、立面图、剖面图，并写出设计说明书。结构部分主要通过手算完成荷载汇集、框架、剪力墙、连梁的刚度、水平地震作用、竖向荷载作用下框架剪力墙的协同分析，框架的内力通过PKPM分析程序完成。构件截面设计使用结构设计软件PKPM进行整体计算并配筋，并对部分截面附加了手算，手算和计算机分析两种计算方法的配筋结果基本一致。这样既掌握了理论部分也熟悉了软件的应用。经济分析部分对工程所涉及到的施工费用进行了大体的估算。施工组织设计根据自己的设计方案，查阅了大量资料和文献，力求全面。通过这次毕业设计，使我对自己所学的专业有了一个全面的认真和深刻的了解，在这次设计中让我感触很深，通过毕业设计，使我对已经学过的专业知识进一步加深理解，由比较零碎的知识，形成了一个知识体系，并学会了用专业的头脑去思想问题和解决问题。此外也完成了关于专业素质的培养。我们所从事的行业要求我们必须具有精益求精的专业素质。对于每一步设计一定要计算得非常准确。做工程项目时即要讲究不偷工减料，又要节省资金投入。通过这次毕业设计，我对AutoCAD、天正软件，excel、word等办公应用软件应用更加熟练，并基本掌握了应用PKPM软件进行结构计算和设计的方法，而且在设计过程还学会了查阅与专业相关的各种书籍、国家标准规范、工程设计图集及其他参考资料。95 东北林业大学毕业设计目录摘要Abstract1绪论12建筑设计32.1总述32.2平面设计32.3立面设计32.4剖面设计32.5经济技术指针及建筑设计总说明43结构设计53.1工程概况53.2结构布置及计算简图53.2.1梁、板截面尺寸53.2.2柱截面尺寸53.2.3剪力墙的布置63.2.4计算简图63.3剪力墙、框架及连梁的刚度计算73.3.1剪力墙刚度计算73.3.2框架剪切刚度计算113.3.3连梁的约束刚度143.3.4框架-剪力墙结构刚度特征值的计算163.4重力荷载计算163.4.1屋面荷载163.4.2楼面荷载173.4.3梁、柱的重力荷载计算173.4.4重力荷载代表值183.5横向水平地震作用193.5.1结构基本自振周期T1998 东北林业大学毕业设计3.5.2水平地震作用193.6水平荷载作用下框架-剪力墙结构内力与位移计算213.6.1位移计算与验算213.6.2总框架、总剪力墙的内力计算213.6.3横向水平地震作用下构件的内力计算243.7竖向荷载作用下框架-剪力墙结构的内力计算293.7.1结构计算单元以及计算简图293.7.2荷载计算313.7.3内力计算353.8作用效应组合383.8.1结构抗震等级383.8.2框架梁弯矩和剪力设计值393.8.3框架柱弯矩、轴力及剪力设计值433.8.4剪力墙弯矩、轴力及剪力设计值483.9构件截面设计503.9.1框架梁503.9.2框架柱513.9.3剪力墙543.9.4连梁564设计概算575施工组织设计715.1工程概况715.1.1建筑特点715.1.2结构特点715.1.3装饰特点715.1.4气象条件725.1.5工程目标725.2施工准备工作计划725.2.1现场准备725.2.2技术准备7398 东北林业大学毕业设计5.2.3物资准备745.3施工方案、施工方法、技术组织措施755.3.1划分施工段755.3.2施工运输方式的选择机械布置755.3.3脚手架形式及围护755.3.4现场供电765.3.5施工技术方案和技术措施765.3.6主要施工方法775.4季节性施工措施785.4.1冬雨期施工措施785.4.2雨季施工措施795.5质量安全措施805.5.1质量措施805.5.2安全措施805.5.3环境保护措施805.5.4安全文明施工815.5.5质量通病与防治835.6降低成本措施875.7施工总平面布置886结语95参考文献附录致谢98'