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'综合楼模板工程施工方案市场综合楼模板方案##综合楼模板工程施工方案一、工程概况（一）工程简介1、##综合楼工程位于村，在东向，8酒店相望。建设单位：市场建设营运有限公司监理单位：土木工程管理有限公司设计单位：建筑设计有限公司总包单位：建设工程有限公司勘察单位：土工程勘察研究院2、整体功能：地下二层为车库兼作人防，地下一层为车库，地上一～三层商场，四层以上为办公室。3、本工程##综合楼，总建筑面积46740.84㎡，总造价约8600万元。建筑层高：地下二层约4.2m,地下一层约5.7m，一层6.0m,二层4.5m,裙房三层4.5m，主楼三层4.8m，四层～十三层3.4m。4、结构概况：70 综合楼模板工程施工方案断面厚度(㎜)基础底板厚度650～800外墙厚度300，400内墙厚度250，300地下室柱断面800*1600，950*950，750*800，700*800，650*750，500*600标标准层柱断面750*800，700*800，650*750，600*750，550*700，500*600，600*650，700*750，550*650，500*1150，500*600地下室梁断面450*1200，400*1000，400*900，400*750标准层梁断面350*800，250*800，350*700，300*700楼板厚度100，120（屋面板）板式楼梯厚度100（二）、模板工程施工特点1、管理方面本工程模板工程量大，结构施工工期短，需要一次性投入模板量2.5套，因此模板加工、堆放需用地大，使工程施工组织安全技术管理和现场文明施工管理难度加大。2、技术方面（1）本工程地下室及裙房三层层高较高，进行模板设计时，要注意支撑体系的选用及支撑的稳定性。拟采用钢管脚手架支撑体系（详见《高大模板施工方案》）。四层以上层高3.4m，拟选用木支撑体系模板施工方案。在进行深梁（梁高大于700）截面模板设计时要考虑在梁腹部设对拉螺栓以增强侧模的稳定性。（2）本工程后浇带模板拟采用独立的支撑系统，后浇带模板待后浇带混凝土强度达到设计强度的75％后才拆除，以保证后浇带的施工质量及后浇带洞口临边的安全。二、编制依据1、《建筑施工安全技术手册》；2、业主提供的施工图、设计文件；70 综合楼模板工程施工方案3、《建筑施工安全检查标准》JG59-99；4、《混凝土工程施工质量验收规范》GB50204-20025、《建筑工程模板施工手册》；6、国家有关施工规范、规程和行业标准。三、模板工程施工准备（一）、技术、管理准备1、成立以项目经理为首的项目经理部组织机构，项目经理部由项目经理、技术负责人、施工员、质检员、安全员、材料员及班组长等组成，各岗位人员职责分工明确。2、组织项经部管理人员进一步的熟悉图纸，并再次学习相关规范规程。技术负责人做好对施工员、质检员技术交底工作。组织相关人员做好对班组的交底工作，签定相关合同，建立奖惩制度。3、劳务层负责人为模板班组的班组长。由施工员对其进行技术交底，班组长必须按技术交底和本方案严格执行。由安全员负责对其进行安全技术交底，班组长对自己职责范围内安全工作负全责，并配合项经部相关人员做好工人的安全、技术等教育、交底工作。班组长负责工人的日常管理和具体分工。4、及时了解建材市场行情，做好调查工作。采用的九夹板和骨料质量要保证优质。针对可能出现的困难的情况，要做好多手准备，做好材料的及时供应等。（二）、物资、劳力准备1、主要机具需要量计划序号物资名称规格单位数量进场时间1锯木机台式（移动）台42010年7月2手提电锯G3G-G400台102010年7月3手提平刨台102010年7月4手提钻机台52010年7月70 综合楼模板工程施工方案2、材料准备(1)、木支撑不得使用有腐朽、严重扭曲、变形材料。(2)、模板选用915×1830×18九合板；梁底板选用规格为25厚松木板。(3)、松木骨料选用50×100、75×150、100×100。（4）支撑选用松圆木尾径≥80㎜。（5）拉结板用2000×80×25的松木板条，每块拉结板长度必须能拉结三根支模以上，不允许只拉结两根支模。主要材料需要量计划序号物资名称规格单位数量进场情况（时间）1九夹板915×1830×18M221000按进度分批进场。2松木骨料50×10075×150100×100M3120100803钢管Φ48×3.0mm吨1004松圆木Φ80M31005顶托个约20003、劳动力计划工人数量：施工阶段投入模板工60人，其中初级工及以上45人，杂工15人。（三）、工期计划时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日地下室2010752010820上部结构201082520112570 综合楼模板工程施工方案四、模板施工设计方案（一）地下室模板地下室二层，层高为4.2m，地下室一层，层高为5.7m楼，最大柱间距为6.9m，最大方形柱截面为800×1600,顶板最大梁截面为450×1200mm，剪力墙最大厚度300㎜,顶板最大厚为300mm。地下室柱、梁、板设计方案详见《高大模板施工方案》。剪力墙模板：模板采用1830×915×18胶合板，φ4.8*3.0钢管作楞。竖向次楞@300，横向采用双钢管合并主楞@490㎜；对拉止水螺栓直径(mm):M14，水平间距(mm):600，竖向间距(mm):490。地下室基础梁顶面往上300～500㎜与地下室外墙体交接处施工缝设置止水钢板；一层梁板梁底往下300～500㎜与外墙体交接处施工缝设置止水钢板。详附图（二）标准层模板1、柱：柱截面按750×800mm计算，模板采用1830×915×16胶合板，竖楞采用50×100方木，750方向设三道、800方向设四道，柱箍采用100×100方木M12对拉螺栓，柱箍间距为400㎜，起步为200设一道，后每400设一道。70 综合楼模板工程施工方案2、梁的模板梁底板均采用规格为25厚松木板，横楞75×150@300㎜，侧模均采用915×1830×18九合板，梁侧设50×100竖横木方楞，横档间距@500设60×80㎜的小方木。顶撑采用尾径≥Φ80㎜的松木@=500㎜，在中间纵横交叉设2道水平拉撑及一道剪力拉撑。第一道拉撑离地30㎝，第二道间隔2ｍ，且必需顶墙顶柱；底层三道拉条剪刀撑必须顶地顶梁，与地面成450～600角，交叉点用3寸钉钉牢且不少于3个；本工程较大梁高为800㎜，梁中用螺栓加固一道。70 综合楼模板工程施工方案（1）梁板由底模和侧模组成，底模承受垂直荷载，一般较厚，梁侧模板受侧向压力，装拆方便及钢筋绑扎、安装，便于撑捣砼。（2）底模由下面琵琶撑支柱承托，其间距应由梁的高来确定，一般为0.5－0.8m之间为宜；对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为（L/1000～3L/1000），支柱间应用水平拉杆或斜杆拉牢，以增加整体稳定性，侧模底部用夹条夹住，顶部用格栅住或支撑支牢，以防止浇筑砼时变形，梁宽大于250㎜搭设排架顶撑。（3）支撑应竖向垂直，并设置垫板，严禁用砖垫底，调整高低的木楔要钉牢，以保证上层支撑的荷载能传递到下层支撑上。3、平板模板楼板模：层高按3.4m，标准层砼板厚100mm,屋面板砼板厚120mm。模板采用1830×915×16胶合板，小楞木采用60×80方木，大楞木采用75×120方木，大小楞木间距为450mm，立杆φ80圆松木纵横向间距1000㎜，纵横各设2道水平拉撑及1道剪刀拉撑。每根支撑底部须用楔木楔紧、钉牢。70 综合楼模板工程施工方案（1）铺板可以从四周铺起的中间收口。同一轴线的梁侧板对应通线安装，板面铺设做到接缝严格，表面平整。为了加强板外模的整体性，在钢筋绑扎完成后，在外模的拼条拉10＃铁丝穿过模板与支承楼板的楞木连结用铁钉钉牢，在施工时必须挂通线，以防弯曲不直。(2)楼板模板安装完成，梁底、板面的木屑、杂物、铁丝应清理干净，管理人员及施工组应认真检查支架是否牢固，按图纸及规范要求进行技术复核，相互间的几何尺寸是否正确，确认合格后，方可进入下一道工序施工。挑檐板模板必须撑牢拉紧，防止向外倾覆，确保安全。现浇结构模以安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（㎜）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查70 综合楼模板工程施工方案表面平整度52m靠尺和塞尺检查五、主要施工方法及措施（一）施工部署1、地下室按后浇带划分为一个施工段，由于工期紧，框架中柱、内墙1次浇筑，边柱、外墙一起浇筑；施工顺序为由西向东。2、本工程一次性投入2.5套模板及支撑。循环使用。3、本工程选用采用WY-Z型油性脱模剂，第一次使用前和每次模板拆除后均要及时均匀涂刷。涂刷时，不得玷污钢筋和砼接槎处。4、模板的现场制作及外加工模板现场制作按模板结构设计方案进行加工并符合规范要求。采用优质九合板必须对其质量、平整、耐磨性等严格把关。龙骨必须刨光。5、模板存放的位置及场地地面要求模板场地要硬化，要做好排水措施，防止积水腐蚀模板。设置模板材料临时堆场，要求堆场上模板分类整齐堆放，堆放高度不大于1.6m，且模板清理整修时产生的垃圾做到及时清运。（二）、模板的安装1、一般要求（1）、模板安装必须按本施工方案进行，严禁任意变动。（2）、安装上层结构模板及其支架时，下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。（3）、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施严防倾覆。（4）、支柱全部安装完毕后，应及时加固横向和纵向的水平，并与支柱固定牢靠，水平撑应设上下两道。（5）、模板斜撑支护在地基上时，地基必须夯打坚实，并应设垫块或垫板，保证有足够的支撑面积，同时必须有排水措施和相应的防水措施。（6）、跨度在4米以上(包含4米)的梁、板结构，底模板按跨度的1～3‰起拱。70 综合楼模板工程施工方案（7）、模板安装时，预埋件和预留孔洞的位置应准确，安装应牢固，铁件应与结构配筋焊接或采用钢架固定，预埋件中心线要从轴线引出。（8）、模板安装应与钢筋绑扎、水电管线安装及砼浇筑等有关工种密切配合。（9）、模板安装经检查无误后时，方可进行下道工序，在浇筑砼时设专人看模，如发现位移、鼓胀、下沉、漏浆、支撑脱落预埋件走动等现象，应停止浇筑，并立即纠正后继续浇筑砼。（10）、模板安装前应认真做好技术及安装交底，模板浇筑砼前必须充分浇水湿润，拆模后，及时清理刷砼隔离剂。（11）、模板安装完成后，应做好“落手清”，办好交接班检查手续后正式移交一道工序。拆模应材料归堆，清理现场。（三）、模板安装施工工艺柱、梁板、墙模板安装顺序及技术要点1、支柱模顺序放样弹线（柱模限位角铁采用∟40×4角钢焊定）→刷脱模剂→各向立模安装→柱箍安装→安装支撑系统→调整标高、垂直度和几何尺寸→核验合格后转入下道工序支柱模技术要求⑴为保证断面尺寸，在柱断面四个角用L40×3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点引测到柱钢筋上后（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制柱模顶的标高。⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模板安装基本结束时，在梁板模板上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。⑷70 综合楼模板工程施工方案清扫孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。⑸拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇砼之前插入2Ф6拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确2、支梁、板模顺序安装门架及钢管立柱→安装顶托→调整顶托高度→安装托梁、主次搁栅→铺钉胶合板及拼板→梁板轴线标高调整→面板拼缝粘贴胶带纸→刷脱模剂→质检→下道工序支梁、板模技术要点（1）梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。（2）平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距，摆中间部分的搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。平板间的板缝尽量拼密，不留缝隙，以保证砼板底平整。（3）为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。(4)后浇带模板安装留置后浇带时，后浇带两侧模板支撑要牢固紧密，并形成独立的支撑体系。为确保施工质量和安全要求，在梁板模板拆除时，后浇带模板不拆除。后浇带模板等到后浇带混凝土强度达到设计强度75％才拆除。后浇带两侧垂直施工缝采用钢丝网模板，辅助钢筋进行加固，并在竖向施工缝两侧处设置木条，以保证新旧混凝土衔接光滑平整。3、剪力墙模板安装70 综合楼模板工程施工方案（1）、按放线位置钉好压脚板，然后进行模板的拼装，边安装边插入穿墙螺栓和套管。穿墙螺栓的规格和间距在模板设计时应明确规定。（2）、有门窗洞口墙体，宜先安好一侧模板，待弹好门窗洞口位置线后再安另一侧模板，且在安另一侧模之前，应清扫墙顶面杂物。（3）、根据模板设计要求安装拉杆和斜撑。一般内墙可在两侧模板就位后再装另一边，且边安装边校正其平整度和垂直度。（4）、安装完毕后，应检查一遍扣件、螺栓、拉顶撑是否穿固，模板拼缝以及底边是否严密，特别是门窗沿边的模板支撑牢固。六、模板拆除的施工程序、方法（一）拆除的顺序1、拆柱模顺序拆支撑体系→拆柱箍→拆柱模→检查修整柱模→刷脱模剂→转运下一工作面2、拆梁板模顺序拆除部分水平拉杆→敲支拉杆销→降下顶托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉杆→清理修整模板→转运下一工作面3、侧模拆除的要求非承重模板(板墙、柱、梁侧模)拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2MPa；但拆模时严禁猛敲、乱撬，损坏砼构件棱角。4、底模拆除的要求，（1）梁、板底承重模板的拆除时间按照留置的一组楼板拆模同条件养护砼试块的强度来严格确定。（2）拆模审批制度：A、同条件养护砼试块的强度符合要求后，由施工员提出申请报告（附同条件养护砼试块的强度报告）。B、经技术负责人审批、报监理同意后方可进行。C、拆模前，施工员要根据施工方案和规范要求对班组成进行安全技术交底。拆模时混凝土强度如下表所示：结构拆模时所需砼强度70 综合楼模板工程施工方案结构类型结构跨度按设计标号的百分率计板≤250＞2，≤875梁≤875承重结构＞8100悬臂梁≤2100悬臂板＞21005、地下室后浇带模板采用独立的支撑系统，后浇带模板待后浇带混凝土强度达到设计强度的75％后才拆除。6、拆除摸班一般应采用撬杠，严禁作业人员站在正拆除的模板上，拆除时不要用力过猛，拆下来的模板要及时整理、堆放以再利用。7、已拆除的模板、立杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严禁操作人员踏空而坠落。8、拆除时应逐块拆卸，不得成片松动或撬落拉倒。作业人员严禁站在悬臂结构上面敲除底模。9、作业人员不可拥挤在一起，每个人应该有足够的工作面，多人同时操作时，应注意配合，统一信号和行动。（二）、模板的维护与维修1、模板在使用过程中的注意事项每次拆模后要及时进行清洁和涂刷脱模剂。严禁使用九合板当跳板。2、不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序。3、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击5、作业人员拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，报告施工员，经过处理后方可继续拆除。七、模板工程技术质量保证措施1、成立以项目经理为首的项目经理部质量保证体系70 综合楼模板工程施工方案，由项目经理、技术负责人、施工员、质检员、安全员、材料员及班组长等组成，各岗位人员按职责分工明确，严格按质量责任制要求工作。2、加强材料质量验收工作材料进场验收制度：A、材料员负责采购进场物资的验证工作，检查产品质量证明文件，进货单、产品标牌、型号、几何尺寸和数量。对有产品质量文件的材料，在没有接到质保书或经验证不合格的，或发现材料质量不合格时，禁止供应和使用。B、及时向业主或监理提供该材料的品种、规格、合格证、材质证明书等以及进场后检验、收发、领用、投料、过程控制。C、对材料的进行标识，保证经检验和试验合格的材料使用。D、加强材料搬运过程的管理。3、质量要求（1）主控项目：A、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。B、在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）、一般项目模板安装应满足下列要求：A、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；B、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装工程施工的隔离剂；C、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；D、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000~3/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。E、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。70 综合楼模板工程施工方案F、现浇结构模板安装的偏差应符合规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。（3）在施工过程中督促各班组做好质量自检工作，在班组自检的基础上由施工员跟踪检查，由专职质检员负责对模板工程检验批进行验收。验收严格按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）的要求进行。检验批验收时应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》中模板分项工程的一般规定，模板安装、拆除的主控项目必须符合要求，一般项目合格率必须达到80％以上。（4）、模板检验批必须经验收合格后方可转入下道工序施工，对验收不合格的检验批应及时组织整改，提请再次验收。（5）、检验批的划分：每个楼层按墙柱、梁板各划分二个检验批。（6）、实测允许偏差符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）中模板分项的安装要求，其合格率控制在90％以上。八、模板工程保证安全文明生产措施1、施工前必须做好安全技术交底，特别注意模板施工中上一道工序未完，支撑未固定妥当时不得进行下一道工序施工。2、项经部设专职安全员负责检查模板施工的各个工作面，对发现的安全隐患及时整改。3、班组设兼职安全员，在每天施工前应在各自班组工作面内检查外架、安全网、五防护等情况，发现隐患及时通知项经部整改。4、严禁将外架作为支模时的支撑点使用。模板不得堆放在外脚手架上，以免脚手架失稳发生事故。5、做好安全宣传工作，张贴安全标语和安全意识，注意防火，建立明火作业审批制度，设专人负责防火责任区，严禁在施工现场吸烟，刨花应每天及时清理，木工机具非专职人员不得随意开动，严禁戴手套操作木工机具。 70 综合楼模板工程施工方案6、模板上有预留孔洞时，在模板安装后应将洞口盖牢如洞口过大应设防护栏杆。7、模板拆模应待项目技术负责人书面通知，做好模板验收，拆模按规定顺序进行，严禁胡乱拆模，拆下后的模板材料应及时清理归类堆放，严防‘朝天钉”扎脚，拆模高度超过3米时，应搭设保护架。模板拆模外围应设置防范，挂设“严禁入内”的安全标志。8、施工临时用电应使用完好的胶皮线，木工机具坚持一机、一箱、一闸、一保护”，下班时应及时切断电源，以防触电事故发生。九、模板施工方案的设计与验算地下室及裙房柱、梁板钢管架支撑系统验算详见《高大模板施工方案》。(一)墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；（1）、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):500mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):700mm；对拉螺栓直径(mm):M16；2.主楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):100mm；高度(mm):100mm；主楞肢数:1；3.次楞信息70 综合楼模板工程施工方案龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；墙模板设计简图（2）、墙模板荷载标准值计算70 综合楼模板工程施工方案按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.00℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H--模板计算高度，取3.00m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.00。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为57.24kN/m2、72.00kN/m2，取较小值57.24kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=57.24kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。（3）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。70 综合楼模板工程施工方案面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.24×0.50×0.9=30.91kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=30.91+2.52=33.43kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×33.43×300.0×300.0=3.01×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18×18/6=0.27×105mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.01×105/0.27×105=11.14N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=11.14N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！70 综合楼模板工程施工方案2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.24×0.50×0.9=30.91kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=30.91+2.52=33.43kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×33.43×300.0=6017.4N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=6017.4N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×6017.4/(2×500×18.0)=1N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=1N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。70 综合楼模板工程施工方案挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=57.24×0.5=28.62N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.20mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×28.62×3004/(100×9500×2.43×105)=0.670mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.670mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.20mm，满足要求！（4）、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算70 综合楼模板工程施工方案内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.24×0.30×0.9=18.55kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.9=1.51kN/m；q=(18.5469+1.512)/2=10.03kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×10.03×500×500=2.51×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.51×105/6.4×104=3.92N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.92N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:70 综合楼模板工程施工方案其中，V--内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.24×0.30×0.9=18.55kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.9=1.51kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=10.03kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×10.03×500=3008.84N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=3008.84N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×3008.84/(2×60×80)=0.94N/mm2内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.94N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：70 综合楼模板工程施工方案其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=57.24×0.3/2=8.59kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500mm；E--内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I--内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×8.59×5004/(100×9500×256×104)=0.15mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.00mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.15mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.00mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外木楞截面抵抗矩W=166.67cm3；外木楞截面惯性矩I=833.33cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：70 综合楼模板工程施工方案其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×57.24+1.4×4)×0.3×0.5/1.0=11.14kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×11143.82×600=11.7×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=11.7×105N/mm；W--外楞的净截面抵抗矩；W=1.67×105mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=11.7×105/1.67×105=7.02N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=7.02N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×57.24+1.4×4)×0.3×0.5/1.00=11.14kN；外楞的最大剪力：V=0.65×11140=7.24×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:70 综合楼模板工程施工方案其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪力(N)：V=7.24×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=100mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×7.24×103/(2×100×100)=1.09N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=1.09N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=57.24×0.3×0.5/1.00＝8.59kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；E--外楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=833.33×104；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×8.59×6003/(100×9500×833.33×104)=0.27mm；70 综合楼模板工程施工方案外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.27mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！（5）、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M16；穿墙螺栓有效直径:13.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=144mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.44×10-4=24.48kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=57.24×0.6×0.7=24.04kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=24.04kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，满足要求！（6）、结论：墙模板采用1830×915×18胶合板，100×100方木和钢管作楞。竖向背楞100×100木方@300，对拉螺栓竖向φ16@700，横向φ16@600，起步为200mm，并采用双向2φ48钢管@900对称加固。经验算各项批标均满足要求，能保证墙模板施工安全。（二）柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（70 综合楼模板工程施工方案木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):750；柱截面高度H(mm):800；柱模板的总计算高度:H=3m；根据规范，当采用容量小于0.2m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2；（1）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12mm；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):100mm；高度(mm):100mm；柱箍的间距(mm):400mm；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50mm；高度(mm):100mm；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18；面板弹性模量(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.5N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案柱模板设计示意图计算简图（2）、柱模板荷载标准值计算1.柱侧模板荷载70 综合楼模板工程施工方案强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.00℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H--模板计算高度，取3.00m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为48.657kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.657kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.657kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。（3）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=233.333mm，且竖楞数为4，面板为3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的(3跨)按三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：70 综合楼模板工程施工方案其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=233.33mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×400/1000×0.90=21.020kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.000×400/1000×0.90=1.008kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=21.020+1.008=22.028kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×22.028×233.333×233.333=1.4991×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×18×18/6=2.1600×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.4991×105/2.1600×104=6.940N/mm2；面板的最大应力计算值σ=6.940N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！建议增大面板的厚度或者增加竖楞的数目！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=233.333mm；70 综合楼模板工程施工方案q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×400/1000×0.90=21.020kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.000×400/1000×0.90=1.008kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=21.020+1.008=22.028kN/m；面板的最大剪力：V=22.028×233.333/2=2569.922N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：∨=2569.922N；b--400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2569.922/(2×400×18)=0.535N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.535N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=48.657×400/1000＝19.463kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=233.33mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；70 综合楼模板工程施工方案I=400×18×18×18/12=1.944×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=233.333/250=0.933mm；面板的最大挠度计算值:ω=5×19.463×233.3334/(384×9500×1.944×105)=0.407mm；面板的最大挠度计算值ω=0.407mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.933mm,满足要求！（4）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=83.333cm3；I=416.667cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×0.233×0.90=12.262kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2×0.233×0.90=0.588kN/m；q=(12.262+0.588)/2=6.425kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.425×400×400=1.028×105N.mm；70 综合楼模板工程施工方案其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.028×105/8.333×104=1.234N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.234N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×0.233×0.90=12.262kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2×0.233×0.90=0.588kN/m；q=(12.262+0.588)/2=6.425kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×6.425×400=1541.952N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=1969.809N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1541.952/(2×50×100)=0.463N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.463N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=48.657×0.233=11.353kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=400mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.167×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=400/250=1.600mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.353×4004/(100×9500.00×4.167×106)=0.050mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.050mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.600mm，满足要求！（5）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=166.667cm3；I=833.333cm4；柱箍为3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：70 综合楼模板工程施工方案B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×48.657×0.90+1.4×2×0.90)×0.233×400/1000/1=5.140kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.911kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.499kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.0003mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.499kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=166.667cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.9940N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=2.994N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.0003mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=750/2/250=1.500mm；柱箍的最大挠度ω=0.0003mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.500mm，满足要求!（6）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.911kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.600×10-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=5.911kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（7）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=166.667cm3；I=833.333cm4；柱箍为3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：70 综合楼模板工程施工方案H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×48.657×0.90+1.4×2×0.90)×0.220×400/1000/1=4.846kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.5730kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.494kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.0003mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:70 综合楼模板工程施工方案其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.494kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=166.667cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=2.964N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=2.964N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.017mm；柱箍最大容许挠度:[V]=266.67/250=1.067mm；柱箍的最大挠度V=0.017mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.067mm，满足要求!（8）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.600×10-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.5730kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=5.5730kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（9）、结论：柱截面按750×800mm计算，模板采用1830×915×16胶合板，竖楞采用50×100方木，750方向设三道、800方向设四道，柱箍采用100×100方木M12对拉螺栓，柱箍间距为400㎜，经验算各项指标均满足要求，能保证柱模板施工安全。70 综合楼模板工程施工方案(三)、梁模板(木支撑)计算书（1）参数1、模板参数木支撑纵距Lb(m):0.5m；立杆计算高度H(m):2.6m；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm):100mm；立杆圆木小头直径r(mm):80mm；梁底斜撑方木截面宽度b1(mm):40mm；梁底斜撑方木截面高度h1(mm):60mm；帽木长度La(m):0.7m；帽木截面宽度b2(mm):75mm；帽木斜撑方木截面高度h2(mm):150mm；斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0(mm):350mm；梁截面宽度B(m):0.35m；梁截面高度D(m):0.8m；2、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m2):25kN/m2；振捣混凝土荷载(kN/m2):1kN/m2；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12kN/m2；3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3(mm):40mm；梁侧斜撑截面高度h3(mm):60mm；梁侧背楞截面宽度b4(mm):60mm；梁侧背楞截面高度h4(mm):80mm；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m):0.25m；4、面板参数面板选用类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2;面板厚度(mm):18mm；面板抗弯设计值fm(N/mm2):13N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案5、立杆方木参数立杆方木选用木材：南方松；方木弹性模量E(N/mm2):10000N/mm2；方木抗压强度设计值fv(N/mm2):13N/mm2；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：南方松；斜撑方木弹性模量E(N/mm2):10000N/mm2；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2):13N/mm2；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：南方松；弹性模量E(N/mm2):10000N/mm2；抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.6N/mm2；抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：南方松；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2):10000N/mm2；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案（2）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间取，3.00h；T--混凝土的入模温度，取20.00℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H--模板计算高度，取0.50m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为25.546kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。（3）、梁侧模板面板的计算：70 综合楼模板工程施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照支撑的间距和模板面的大小,按支撑在龙骨上的简支梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；取单位宽度面板为计算单位W--面板的净截面抵抗矩，W=1000×182/6=54000.000mm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×12×0.85=12.240kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1×1×0.85=1.190kN/m；q=q1+q2=12.240+1.190=13.430kN/m；计算跨度(内楞间距):l=400.000mm；面板的最大弯距M=0.125×13.430×400.0002=2.686×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.686×105/5.400×104=4.974N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.974N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=70 综合楼模板工程施工方案13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=12×1=12.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=400.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1000×183/12=486000.000cm4；面板的最大挠度计算值:ω=5×12.000×400.0004/(384×9500.000×4.860×105)=0.866mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=400.000/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值ω=0.866mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！（4）、梁侧模板支撑的计算：1.梁侧背楞支撑计算方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，梁侧支撑采用圆木，截面宽度100mm截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=40×602/6=24000.000mm3；I=b×h3/12=40×603/12=720000.000mm4；木楞计算简图（1）、支撑强度验算：强度验算计算公式如下:70 综合楼模板工程施工方案其中，σ--方木弯曲应力计算值(N/mm2)；M--方木的最大弯距(N.mm)；W--方木的净截面抵抗矩；[f]--方木的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算方木跨中弯矩：其中，作用在的荷载，q=(1.2×12×0.85+1.4×1×0.85)×0.8/2=5.372kN/m；方木计算跨度(木支撑纵距):(mm):l=500.000mm；方木的最大弯距:M=0.1×5.372×0.5002=0.134KN.m；最大支座力：N=1.1×5.372×0.500=2.955kN经计算得到，方木的最大受弯应力计算值σ=M/W=0.134×106/24000.000=5.596N/mm2；方木的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；方木最大受弯应力计算值5.596N/mm2，小于方木抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！（2）、支撑的挠度验算：其中E--方木的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在方木上的侧压力线荷载标准值；q=12×0.8/2=4.800N/mm；l--计算跨度(梁底模板支撑间距)：l=500.000mm；I--方木的截面惯性矩：I=720000.000mm4；方木的最大挠度计算值:ω=0.677×4.800×500.0004/(100×10000.000×720000.000)=0.282mm；方木的最大容许挠度值:[ω]=500.000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值0.282mm，小于方木的最大容许挠度值2.000mm，满足要求！2、梁侧斜撑(轴力)计算：70 综合楼模板工程施工方案梁侧斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi-梁侧斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；RCi=N=2.955kNRDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与梁侧面板的夹角；sinαi=sin[arctan(0.25/0.8)]=0.298；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=2.955/0.298=9.906kN；3、梁侧斜撑稳定性验算：稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,9.906kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；13N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40×60=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(0.8002+0.2502]0.5=838.153mm；λ=838.153/17.340=48.336；φ=0.733；经计算得到：σ=9905.624/(0.733×2400.000)=5.634N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×13.000=15.600N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案斜撑受压应力计算值为5.634N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（5）、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=350.000×18×18/6=1.890×104mm3；I=350.000×18×18×18/12=1.701×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.000mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×25×0.35×0.8×0.850=7.140kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.35×0.850=0.125kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×1×0.350×0.850=0.417kN/m；q=q1+q2+q3=7.140+0.125+0.417=7.682kN/m；跨中弯矩计算公式如下:70 综合楼模板工程施工方案Mmax=0.10×7.682×0.52=0.192kN.m；σ=0.192×106/1.890×104=10.161N/mm2；梁底模面板计算应力σ=10.161N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（25×0.8+0.35）×0.35=7.123KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.000mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=500.000/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.123×500.0004/(100×9500×1.701×105)=1.865mm；面板的最大挠度计算值:ω=1.865mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=2.000mm，满足要求！（6）、帽木验算：支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；(1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)：q1=1.2×25×0.8×0.5=12.000kN/m；(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)：q2=1.2×0.35×0.5=0.210kN/m；(3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)：q3=1.4×1×0.5=0.700kN/m；q=q1+q2+q3=12.910kN/m；(4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：70 综合楼模板工程施工方案q4=1.2×75×10-3×150×10-3×3.870=0.052kN/m；(5)斜撑传给帽木的集中力（kN）P=RCi/tanαi=2.955/0.313=9.455kN帽木截面抵抗矩：W=75.000×150.0002/6=281250.000mm3；帽木截面惯性矩：I=75.000×150.0003/12=21093750.000mm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)70 综合楼模板工程施工方案帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=4.650kN；R[2]=18.683kN；R[3]=4.650kN；最大弯矩Mmax=0.849kN.m；最大变形ωmax=0.0000mm；最大剪力Vmax=9.341kN；截面应力σ=0.003N/mm2。帽木的最大应力为0.003N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为0.0000mm，小于帽木的最大容许挠度2.000mm，满足要求！（7）、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1={0.7×75/1000×150/1000+[(0.7/2)2+(350/1000)2]0.5×2×40/1000×60/1000+2.6×3.14×80/1000/2×80/1000/2}×3.870=0.091kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.5×0.35=0.061kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.35×0.8×0.5=3.500kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.091+0.061+3.500=3.652kN；2、活荷载为施工荷载标准值：70 综合楼模板工程施工方案经计算得到，活荷载标准值：NQ=1×0.35×0.5=0.175kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.652+1.4×0.175=4.627kN；稳定性计算公式如下：其中，N--作用在立杆上的轴力σ--立杆受压应力计算值；fc--立杆抗压强度设计值；A0--立杆截面的计算面积；A0=3.14×40.002=5026.560mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i=0.289×80.000=23.120mm；l0--立杆的计算长度，l0=2600.000-350.000=2250.000mm；λ=2250.000/23.120=97.318；φ=0.296；经计算得到：σ=4627.220/(0.296×5026.560)=3.114N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f]=1.2×13.000=15.600N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为3.114N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（8）、梁底斜撑稳定性验算:70 综合楼模板工程施工方案木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与帽木的夹角。sinαi=sin{arctan[350/(700.000/2)]}=0.707；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=4.650/0.707=6.576kN稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,3.384kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；13N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40×60=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(0.7×1000/2)2+3502]0.5=494.975mm；λ=494.975/17.340=28.545；φ=0.887；经计算得到：σ=6576.108/(0.887×2400.000)=3.089N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×13=15.600N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.089N/mm2，小于70 综合楼模板工程施工方案木顶支撑斜撑抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（9）、结论：梁底板采用规格为25厚松木板，横楞75×150㎜，侧模均采用915×1830×18九合板，梁侧设50×100竖横木方楞，横档间距@500设60×80㎜的小方木。顶撑采用尾径≥Φ80㎜的松木@=500㎜，经验算各项指标均能满足要求，可确保梁模板施工安全。（四）、（5～13层板）100㎜厚板模板(木支撑)计算书(1)、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距:1m；纵距:1m；立柱长度:3.3m；立柱采用圆形；立杆圆木大头直径:100mm；立杆圆木小头直径:80mm；斜撑截面宽度：40mm；斜撑截面高度：60mm；帽木截面宽度：75mm；帽木截面高度：120mm；斜撑与立柱连接处到帽木的距离:600mm；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离：450mm；方木的截面宽度：60mm；方木的截面高度：80mm；2、荷载参数模板与木板自重：0.35kN/m2；混凝土与钢筋自重：25kN/m3；施工均布荷载标准值：2.5kN/m2；3、楼板参数70 综合楼模板工程施工方案钢筋级别：Ⅲ级钢筋；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积：1440mm2；楼板的计算跨度：4.5m；楼板的计算宽度：7.2m；楼板的计算厚度：100mm；施工期平均气温：250℃；4、板底方木参数板底方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；方木抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；方木抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案70 综合楼模板工程施工方案(2)、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h2/6=60×802/6=64.000cm3；I=b×h3/12=60×803/12=256.000cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25×100/1000×450/1000=1.125kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×450/1000=0.158kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1=2.5×1.000×450/1000=1.125kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.125+0.158)=1.539kN/m；集中荷载P=1.4×p1=1.4×1.125=1.575kN；最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=1.58×1/4+1.54×12/8=0.59kN；最大支座力N=P/2+q×l/2=1.58+1.54×1/2=2.345kN；70 综合楼模板工程施工方案截面应力σ=M/W=0.586/0.064=9.158N/mm2；方木的最大应力计算值为9.158N/mm2，小于方木抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V=1.54×1/2+1.575/2=1.557kN；截面受剪应力计算值：T=3×1.557×103/(2×60×80)=0.487N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.487N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.500N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1.125+0.158=1.283kN/m；集中荷载p=1.125kN最大变形ω=5×1.283×1×1012/(384×10000.000×256.000×104)+1.125×1×109/(48×10000×256.000×104)=0.652mm；70 综合楼模板工程施工方案L/250=1000.000/250=4.000方木的最大挠度为0.652mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！(3)、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=1.539×1+1.575=3.114kN；均布荷载q取帽木自重：q=1.00×75/1000×120/1000×3.870=0.035kN/m；截面抵抗矩：W=b×h2/6=75/10×120/102/6=180.000cm3；截面惯性矩：I=b×h3/12=75×120/103/12=1080.000cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)70 综合楼模板工程施工方案帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=7.497kN；R[2]=10.810kN；R[3]=4.285kN；最大弯矩Mmax=0.581kN.m；最大变形ωmax=0.0023mm；最大剪力Vmax=4.309kN；截面应力σ=3.228N/mm2。帽木的最大应力为3.228N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为0.0023mm，小于帽木的最大容许挠度2.000mm，满足要求！(4)、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1={1×75/1000×120/1000+[(1/2)2+600/10002]0.5×2×40/1000×60/1000+3.3×80/1000×3.14×100/1000×100/1000}×3.870=0.081kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×100/1000×1×1=2.500kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.081+0.350+2.500=2.931kN；2、活荷载为施工荷载标准值：70 综合楼模板工程施工方案经计算得到，活荷载标准值：NQ=2.500×1×1=2.500kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.931+1.4×2.500=7.018kN；(5）、立柱的稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在立柱上的轴力σ--立柱受压应力计算值；fc--立柱抗压强度设计值；A0--立柱截面的计算面积；A0=3.14×40.002=5026.560mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i=80/4=20.000mm；i--立杆的回转半径，i=80/4=20.000mm；l0--立杆的计算长度，l0=3.3×1000-600=2700.000mm；λ=2700.000/20.000=135.000；φ=0.154；经计算得到：σ=7017.560/(0.154×5026.560)=9.087N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f]=1.2×13=15.600N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为9.087N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（6）、斜撑(轴力)计算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：70 综合楼模板工程施工方案RDi＝RCi/sinαi其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与帽木的夹角。sinαi=sin{90-arctan[(1/2)/0.600]}=0.894；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=7.497/0.894=8.386kN（7）、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,8.386kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40×60=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(1×1000/2)2+6002]0.5=781.025mm；λ=781.025/17.340=45.042；φ=0.759；经计算得到：σ=8385.737/(0.759×2400.000)=4.602N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×13=15.600N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为4.602N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（8）、结论：层高按3.4m，标准层砼板厚100mm,模板采用1830×915×70 综合楼模板工程施工方案16胶合板，小楞木采用60×80方木，大楞木采用75×120方木，大小楞木间距为450mm，立杆φ80圆松木纵横向间距1000㎜。各项指标经验算满足要求，能保证需要板模板施工安全。（二）、（屋面板）120㎜厚板模板(木支撑)计算书（1）、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距:1m；纵距:1m；立柱长度:3.2m；立柱采用圆形；立杆圆木大头直径:100mm；立杆圆木小头直径:80mm；斜撑截面宽度：40mm；斜撑截面高度：60mm；帽木截面宽度：100mm；帽木截面高度：100mm；斜撑与立柱连接处到帽木的距离:600mm；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离：600mm；方木的截面宽度：100mm；方木的截面高度：80mm；2、荷载参数模板与木板自重：0.35kN/m2；混凝土与钢筋自重：25kN/m3；施工均布荷载标准值：2kN/m2；3、楼板参数钢筋级别：Ⅲ级钢筋；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积：1440mm2；70 综合楼模板工程施工方案楼板的计算跨度：4.5m；楼板的计算宽度：7.2m；楼板的计算厚度：120mm；施工期平均气温：250℃；4、板底方木参数板底方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；方木抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；方木抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：南方松；方木弹性模量E：10000N/mm2；方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；70 综合楼模板工程施工方案70 综合楼模板工程施工方案（2）、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h2/6=100×802/6=106.667cm3；I=b×h3/12=100×803/12=426.667cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25×120/1000×600/1000=1.800kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×600/1000=0.210kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1=2×1.000×600/1000=1.200kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.800+0.210)=2.412kN/m；集中荷载P=1.4×p1=1.4×1.200=1.680kN；最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=1.68×1/4+2.41×12/8=0.72kN；70 综合楼模板工程施工方案最大支座力N=P/2+q×l/2=1.68+2.41×1/2=2.886kN；截面应力σ=M/W=0.722/0.107=6.764N/mm2；方木的最大应力计算值为6.764N/mm2，小于方木抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V=2.41×1/2+1.680/2=2.046kN；截面受剪应力计算值：T=3×2.046×103/(2×100×80)=0.384N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.384N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.500N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1.800+0.210=2.010kN/m；集中荷载p=1.200kN最大变形ω=5×2.010×1×1012/(384×10000.000×426.667×104)+1.200×1×109/(48×10000×426.667×104)70 综合楼模板工程施工方案=0.613mm；L/250=1000.000/250=4.000方木的最大挠度为0.613mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！（3）、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P=2.412×1+1.680=4.092kN；均布荷载q取帽木自重：q=1.00×100/1000×100/1000×3.870=0.039kN/m；截面抵抗矩：W=b×h2/6=100/10×100/102/6=166.667cm3；截面惯性矩：I=b×h3/12=100×100/103/12=833.333cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)70 综合楼模板工程施工方案帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=8.533kN；R[2]=12.887kN；R[3]=5.631kN；最大弯矩Mmax=0.764kN.m；最大变形ωmax=0.0024mm；最大剪力Vmax=5.657kN；截面应力σ=4.584N/mm2。帽木的最大应力为4.584N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值15.000N/mm2，满足要求！帽木的最大挠度为0.0024mm，小于帽木的最大容许挠度2.000mm，满足要求！（4）、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)木顶撑的自重(kN)：NG1={1×100/1000×100/1000+[(1/2)2+600/10002]0.5×2×40/1000×60/1000+3.2×80/1000×3.14×100/1000×100/1000}×3.870=0.084kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×120/1000×1×1=3.000kN；经计算得到，静荷载标准值；NG=NG1+NG2+NG3=0.084+0.350+3.000=3.434kN；2、活荷载为施工荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值：70 综合楼模板工程施工方案NQ=2.000×1×1=2.000kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.434+1.4×2.000=6.921kN；（5）、立柱的稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在立柱上的轴力σ--立柱受压应力计算值；fc--立柱抗压强度设计值；A0--立柱截面的计算面积；A0=3.14×40.002=5026.560mm2φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算：i--立杆的回转半径，i=80/4=20.000mm；i--立杆的回转半径，i=80/4=20.000mm；l0--立杆的计算长度，l0=3.2×1000-600=2600.000mm；λ=2600.000/20.000=130.000；φ=0.166；经计算得到：σ=6920.800/(0.166×5026.560)=8.310N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：[f]=1.2×13=15.600N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为8.310N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（6）、斜撑(轴力)计算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDi＝RCi/sinαi70 综合楼模板工程施工方案其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；RDi-斜撑的轴力；αi-斜撑与帽木的夹角。sinαi=sin{90-arctan[(1/2)/0.600]}=0.894；斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=8.533/0.894=9.545kN（7）、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下：其中，N--作用在木斜撑的轴力,9.545kNσ--木斜撑受压应力计算值；fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40×60=2400.000mm2；φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算：i--木斜撑的回转半径，i=0.289×60=17.340mm；l0--木斜撑的计算长度，l0=[(1×1000/2)2+6002]0.5=781.025mm；λ=781.025/17.340=45.042；φ=0.759；经计算得到：σ=9544.550/(0.759×2400.000)=5.238N/mm2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；[f]=1.2×13=15.600N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为5.238N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！（8）、结论：层高按3.4m，屋面板砼板厚120mm.模板采用1830×915×70 综合楼模板工程施工方案16胶合板，小楞木采用60×80方木，大楞木采用75×120方木，大小楞木间距为450mm，立杆φ80圆松木纵横向间距1000㎜，经验算各项指标均能满足要求，可确保梁模板施工安全。70'