新建年产330万吨热轧板带钢车间工艺设计1.doc 100页

'┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸新建年产330万吨热轧板带钢车间工艺设计摘　要我国现处于工业化时期，国民经济保持较快的发展速度，这为我国钢铁发展提供了广阔的市场空间。板带钢是钢铁产品的主要品种之一，被广泛应用于工业、农业、交通运输和建筑业。我国热连轧带钢生产技术在建国以后得到了较快发展，但一些高要求、高性能的板材仍需进口。因此，新建一个现代化热轧板带车间是很有必要的。　本设计是年产330万吨的热轧板带钢车间工艺设计，产品规格为1.0~15.0mm×750~1600mm，所用钢种为普碳钢、优质钢和低合金钢。论文主要包括的内容有：产品大纲及金属平衡表、坯料的选择、轧机的选择及辅助设备的选择、生产工艺的制定、车间工作制度、典型产品工艺计算、并且对主要设备(轧辊和电机)的能力进行了校核，对车间主要经济指标、生产车间布置和环境保护进行了设计和规划。本设计采用半连续轧制，粗轧机是一架二辊可逆轧机和一架四辊可逆轧机，精轧机组由七机架PC轧机组成，还采用液压AGC厚度控制系统，以及边部加热器、在线磨辊(ORG)装置、张力活套控制，并采用层流冷却系统等。全厂采用四级计算机控制系统。关键词:热轧带钢；车间设计；PC轧机；半连续轧制共6页第3页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸DesignofHotRolledStripPlantwithAnnualOutputof3.3MillionTonsAbstractChinaisintheperiodofindustrialization,andthenationaleconomykeepsarapidpaceofdevelopment,whichprovidesabroadmarketspaceforthedevelopmentofthesteelindustry.Asamainsteelproduct,platestripiswidelyusedinindustry,agriculture,transportationandconstruction.Hotstripproductiontechnologyhasbeeninrapiddevelopmentafterthefoundationofourcountry.However,someplateswithhighperformancestillneedtobeimported.Basedontheaboveanalysis,itisnecessarytodesignahotrolledstripplant.Theplanttobedesignedisahotrolledstriponewithannualoutputof3.3milliontons.Productspecificationis1.0-15.0mminthicknessand750-1600mminwidth.Thesteeloftheproductsincludestheplaincarbonsteel,highqualitysteelandlowalloysteel.Themaincontentsincludeproductoutlineandmetalbalance,rawmaterialselection,equipmentselection,thedevelopmentofproductiontechnology,technologycalculationoftypicalproducts,equipmentselectionandcapabilitycheckofmainequipments(rollandmotor).Atthesametime,majoreconomicindicators,plantlayoutandenvironmentprotectionareconsidered.Asemi-continuousrolling,atwohighreversingmillandafour-highreversingmillarechoseninroughrollingandsevengroupsofPCrollinfinishingrolling.Inthispaper,hydraulicAGCthicknesscontrollingsystem,theedgeheater,on-linerollgrinding(ORG)device,tensioncontrollingloopandcoil-boxarealsoadoptedtoimprovetheproductqualityinthisworkshop.Furthermore,afour-levelcomputercontrolsystemisapplied.KeyWords:hotrolledstrip;designofplant;PCmill;semi-continuousrolling共6页第3页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸共6页第3页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸1概述1.1我国钢铁工业的发展经过六十年的发展中国钢铁工业取得了举世瞩目的成就，逐步步入了成熟的发展阶段。1949年，中国的钢铁产量只有15.8万吨，居世界第26位，不到世界钢铁总产量的0.1%。2007年，中国钢铁产量为4892.08万吨，产量居世界第一，超过第三到第八的总和，占全球总量的36.4%[1]。钢铁产品基本满足国内需要，部分关键品种达到国际先进水平。钢铁产业有力支撑和带动了相关产业的发展，促进了社会就业，对保障国民经济又好又快发展做出了重要贡献。目前，我国仍处在工业化的时期，国民经济仍将保持较快的发展速度，为我国钢铁发展提供了广阔的市场空间。一方面，钢铁工业的快速发展，有力地支撑了我国工业化进程和城市化进程，为国民经济创造的附加值和纳税额大幅增长，为GDP连续高速增长提供了动力。另一方面，工业化和城市化进程的加快，加大了钢材的消费需求。进入城镇的新居民住房、公用设施等方面都需要消耗大量钢材，人均粗钢消费量增加。在三峡工程、奥运场馆、青藏铁路等诸多重大基础设施建设中，国产钢材也发挥了极为重要的作用。由于我国国民经济的快速增长主要依靠固定资产投资和进出口的快速增长，我国钢铁工业的快速发展满足了国民经济各行业用钢基本需要，同时也为下游行业提供优质价廉的钢材，大大降低了相关行业的制造成本，为我国机械、运输、家电产品大量出口创造了良好条件。但是钢铁产业综合竞争力与世界钢铁工业发达国家相比还有较大差距，发展过程中仍存在产能扩张过快，高附加值产品供给不足，中低档钢材品种生产过剩，资源消耗高等问题。在我国钢铁工业发展及产量上升的大背景下，出口的钢铁量也在升高，钢铁的出口主要是初级产品，一些技术含量高、加工程度深的产品如不锈钢、电工钢、涂层或镀层板材，缺乏出口竞争能力，在相当程度上还需要依赖进口满足国内市场需求。前几年，我国钢铁产品出口时间和国别较为集中，增速过快，对部分出口国市场形成了一定冲击，由此导致了贸易摩擦问题。与此同时，近年以来，国际资本进入中国产业的速度不断加快，钢铁业为首选目标。跨国公司并购的步伐加快，对我国钢铁产业安全造成威胁。2008年，随着由美国次贷危机引发的金融危机蔓延，我国实体受到了较大的冲击，钢铁产业也受到了较大影响，需求量下降，出口量下降。国家随之出台了十大产业振兴规划，其中《钢铁产业调整和振兴规划》对钢铁产业的发展起到了一定的促进作用。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸随着我国粗钢产量的迅猛提高，产能过剩现象将越来越明显，钢铁企业要在日趋激烈的竞争中，占领市场，获得利润，必须要淘汰落后的生产技术，发展先进的生产技术，生产出低成本、高质量的钢材。当今世界，板材比已成为钢铁工业发展的重要标志之一，一些工业发达国家如美国、德国的板材比已经达到了65%~72%。随着汽车工业的迅猛发展，板带比还将迅速增长。近年来，我国板带材的生产技术取得了很大进步，板带比已达到42%。为满足市场需要，现已建设了许多热轧带钢厂，其装机水平和生产能力可以说整体达到了国际平均水平，有的则代表着当代国际最高水平。但这只限于宝钢等大型国有企业的宽带钢生产，大量中小型企业、民营企业的技术水平却远远落后。1.2我国热轧带钢发展、新技术和存在的问题1978年武钢1700mm热连轧机组建成投产，使我国热连轧宽带钢轧机的生产工艺技术、装备技术很快提高到国际水平，向前迈进了一大步，是我国热连轧带钢生产的主要工艺技术指标超过了第二代热带轧机。我国钢铁工业开始拥有由计算机控制的完全自动化操作的现代热轧带钢轧机，热轧带钢的产品质量、产品品种，包括取向和无取向硅钢的轧制，也跨进国际先进行列。1.2.1近二十年的技术热轧板带钢生产一直是轧制行业中高新技术应用最为集中、人们最为关注的领域。新世纪到来之际，回顾过去，展望未来，将有利于我们把握方向，追踪国际上的进展，不断提高我国热轧板带钢生产的技术水平，努力促使热轧板带生产成为我国从钢铁产量大国向钢铁技术强国迈进的排头兵。伴随着近20年来相关技术领域的技术进步，热轧带钢生产和研究领域新技术层出不穷，推进了工艺、设备、技术飞跃式的发展。表1-1列出了轧制过程中主要参数控制的技术进步情况[2]。(1)高精度轧制技术提高热轧带钢产品的精度，一直是轧钢技术人员不懈追求的目标，也是推动轧制技术进步的动力。提高热轧带钢尺寸精度主要可从以下两方面入手：①提高轧制参数的预设定精度；②开发高性能的在线自动控制系统，如AGC、AFC等。提高轧制参数的预设定精度是一项根本性的措施，这里包括轧制力的设定、轧件温度的设定、辊缝的设定、弯辊力的设定等等。数学模型是预设定计算的核心，模型共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸表1-1近20年热轧带钢生产技术的进步时间厚度控制宽度控制板形控制其它20世纪80年代前测厚仪AGC；监控AGC立辊宽度控制基于负荷分配的板形控制。热装轧制计算机设定参数检测。20世纪80年代液压压下绝对值AGCAWC(R机组)立辊短行程控制各种板形控制轧机(CVC、PC、HCW)。自由程序轧制、直接轧制、冷却控制。20世纪90年代前馈AGC；流量AGC；机架间测厚、测速AWC(F机组)高精度张力控制板形板厚解耦控制。薄板坯连铸连轧、热轧无头轧制、热轧超薄规格在线磨辊、高速钢轧辊。2000年后智能厚控系统轧件头尾曲线优化控制板形、板凸度、断面轮廓综合控制。智能轧制技术；信息处理技术；薄带钢铸轧。结构和系数对设定计算都有重要的影响。(2)热带无头轧制及薄规格轧制技术年日本川崎制铁公司千叶厂号机组在世界上首次实现热带钢无头轧制，在国际上引起轰动，被认为是近年来热带生产中最为引人注目的技术进步。无头轧制的通常做法是在精轧机之前把前后两块中间坯头尾焊接在一起，使精轧过程能够无头尾地连续进行。热带钢无头轧制的关键技术有：轧件运行中的焊接技术、焊缝周围去毛刺术、确保各环节最小等待时间的高精度轧制节奏控制技术、动态变规格轧制技术、高速剪切、高速卷取技术等。1.2.25我国热轧带钢生产中存在的问题我国热轧宽带钢生产存在着已有产能生产结构需要调整的问题。2007年热轧宽带钢产量中52.2%是中厚板卷，只有15.1%是小于3mm热轧薄板卷。当然，热连轧机组实际生产中，抓住市场有利可图时机，降低固定成本超设计能力发挥，是必需的。而在危机发生后，如继续牺牲原设计理念，存在着缩小了市场容量，挤压了先进产能的发挥，打破了市场稳定等问题，结果是先进产能反而难以发挥，低水平产能难以淘汰，实际谁的效益都不好。企业应生产质量更优、技术含量更高、竞争力水平更强的满足下游用户产业升级和产品升级换代所需的更高的热轧宽带钢产品。目前，我国有低水平或落后的窄带钢、中宽带、热轧硅钢、叠轧薄板等产能估计约7000万吨，其中部分低水平产能经过改进，可以在专业化、特色化、精品差异化等方面做出特色，还能继续在市场竞争中生存下去，而大部分产能是满足市场数量需求快速增长而建立起来，并不符合科学发展的总体要求。若能在较短时间内淘汰或用先进产能替代，既实现科学发展，又保证了先进产能的市场和能力发挥。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸危机中蕴含着机遇，钢铁企业要抓住危机的有利时机，加快调整结构，提高热轧宽带钢产品质量，丰富品种规格，满足下游行业产业升级和产品升级换代提出的新要求，加强与下游用户的战略合作，在支持下游产业调整和振兴规划目标实现的同时，通过与下游用户的合作来促进钢铁产业结构升级，开拓热轧宽带钢市场[3]。1.4设计要求及技术水平设计要求是设计一年产330万t的热轧板车间，钢种为普碳钢、优质钢、低合金钢、产品规格为1.0~15.0mm×750~1600mm。根据设计的要求，参考国内现有的先进热轧带钢的生产线如马钢2250，宝钢2050，宝钢1580等的技术，本设计主要采用连铸坯热装(HCR)和直接热装(DHCR)、板坯定宽压力机、保温罩、边部加热器、精轧机PC技术、层流冷却技术以及四级计算机自动控制系统等。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸2产品大纲及金属平衡2.1产品大纲本设计车间年产热轧钢卷330万t，产品规格为1.0~15.0mm×750~1600mm，钢种包括普碳钢、优质钢和低合金钢。根据类似车间及相关标准其产品大纲见表2-1、2-2。表2-1按钢种分配方案序号钢种代表钢号产品标准产量/万t·a-1比例/%1普碳钢Q235GB/T912JISG310116550GB/T31742优质钢08AlGB/T710JISG31319930GB/T7113低合金钢Q345GB/T1591JISG31356620GB/T3274合计330100表2-2产品大纲宽度厚度/mm宽度/mm厚度/mm750~850(800)850~950(900)950~1100(1000)1100~1250(1200)1250~1400(1300)1400~1600(1500)合计产量/104t比例/%>1.0~1.8(1.4)18.0035.0036.257.007.005.65108.9033.00>1.8~3.5(2.5)14.0035.0028.257.007.007.7599.0030.00>3.5~6.0(5)7.4514.0012.565.855.854.4550.1615.20>6.0~10.0(8.0)10.6510.6514.005.855.855.8052.8016.00>10.0~15.0(12.5)0.7014.000.703.495.857.0019.145.80合计产量/104t50.8096.0591.7629.1931.5530.65330.00--占比例/%15.3929.1127.818.849.569.29--1002.2产品特点2.2.1产品品种及规格表2-3板坯产品品种及规格项目参数项目参数产品品种普碳钢、优质钢、低合金钢钢卷外径/mm1000~2150带钢厚度/mm1.0~15.0最大钢卷重量/t30.8带钢宽度/mm750~1600单位宽度最大卷重/kg·mm-119.3钢卷内径/mm762----共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸2.2.2产品质量标准本设计产品生产执行GB-709-88标准，尺寸偏差见表2-4及表2-5，通常产品按产品标准供货，也可根据用户要求供货。表2-4钢板长度允许偏差公差厚度/mm钢板长度/mm长度允许偏差/mm≤4≤1500+10>1500+15≤2000+10>4~16>2000~6000+25>6000+30≤2000±15>16~60>2000~6000+30>6000+40称表2-5钢板厚度允许偏差公称宽度/mm厚度/mm≤4.0>4.0~6.0>6.0~8.0>8.0≤160±0.5±0.8±1.0±1.2>160~250±0.5±1.0±1.2±1.4>250~600±1.0±1.0±1.2±1.42.3板坯2.3.1板坯的选择热轧板坯分为初轧板坯和连铸板坯，连铸板坯相对于初轧板坯有如下优点[2][5]：(1)总的金属消耗少，成材率可提高6~12%；(2)不用铸锭，不用初轧，不仅简化了生产工序，节约投资，劳动力，并改善了劳动条件；(3)可节约能耗，吨钢大致可节约热能14万kcal，降低成本可达10%；因此，本车间设计使用连铸板坯。2.3.2板坯的规格板坯规格见表2-5。表2-5板坯规格项目参数项目参数板坯连铸坯最大重量/t31.57厚度/mm230长度/mm4500~5300(短坯)、9000~1100(长坯)宽度/mm750~1600共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸2.3.3板坯技术要求连铸坯表面质量应全为无缺陷的合格板坯，外形和尺寸公差必须符合表2-6。表2-6外形和尺寸公差项目公差/mm项目公差/mm厚度±5镰刀弯长坯≤40宽度±15短坯≤20长度±30上下弯(平面弯)长坯≤40----短坯≤20其中碳素结构钢、优质碳素结构钢和低合金结构钢的连铸坯化学成分应符GB/T700-2006《碳素结构钢》、GB/T699-1999《优质碳素结构钢技术要求》和GB/T1591-2008《低合金结构钢》的规定。2.4金属平衡表根据产品大纲并查阅相关资料确定出损耗率，从而编制出金属平衡表如表2-7：表2-7金属平衡表序号产品规格/mm连铸坯成品烧损切损及废品成材率/%量/万t率/%量/万t率/%量/万t率/%量/万t率/%1(1.0~1.8)×(750~1600)111.6933.12108.9033.01.11691.01.67541.5097.502(1.8~3.5)×(750~1600)101.3330.0599.0030.01.01331.01.31731.3097.703(3.5~6.0)×(750~1600)51.1815.1850.1615.20.51181.00.51181.0098.004(6.0~10.0)×(750~1600)53.6015.9052.8016.00.53601.00.26800.5098.505(10.0~15.0)×(750~1600)19.395.7519.405.80.19391.00.03830.2098.70合计337.19100.00330.00100.03.37191.03.81081.1397.87共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸3设计方案3.1工艺方案的选择本设计是设计一年产量为330万吨的热轧带钢车间，品规格1.0~15.0mm×750~1600mm。结合目前国际国内热轧宽带钢生产线(如韩国浦项光祖3号2130、中国宝钢2050、宝钢1580、武钢2250等)的情况，选择常规热连轧工艺。薄板坯连铸连轧工艺取消了加热炉区和粗轧区，由薄板坯连铸机直接浇铸板坯，通过隧道炉进入精轧机，精轧机的后续布置类似于传统的热连轧。CSP技术使带钢热连轧的初始投资及生产成本大大降低，与常规热连轧工艺相比具有工艺流程短、设备简化、单位产品建设投资低等优点，但该设计没有采用薄板坯连铸连轧工艺的原因主要有[3]：(1)生产安全性：①薄板坯连铸拉漏率高于常规连铸。②连铸连轧工艺将所有设备和工序布置在一条线上，连铸及连轧任一方的故障将造成全线停产，因而对管理要求高、对设备的可靠性要求高、对维修水平及人员素质要求高。而常规热连轧的炼钢、连铸和轧钢可以相互独立，生产灵活性高。(2)产品的品种：热轧带钢产品涵盖了建材、汽车、家电和管道输送等用途，低合金、高强度、薄规格、深冲板等高端产品，产品品种多，像伸出深冲板等表面质量要求较高。但目前的薄板坯连铸连轧工艺在产品表面质量和品种上很难满足。(3)生产规模：所设计的热轧带钢生产线年产量达330万吨，而现有的薄板坯连铸连轧生产线合理的生产规模为200~250万吨。因此，年产量在300万吨以上及带钢宽度超过1600mm的项目需选用常规热连轧工艺。(4)产品定位：主流产品是轿车用板(如超深冲用钢板08Al、IF钢板等)，高韧性管线钢(如APIX60，APIX70)，造船和桥梁用钢，目前薄板坯连铸连轧工艺生产的品种只能覆盖板带产品的75%左右，还有相当一部分产品，特别是高质量的产品尚处于开发阶段。并且目前薄板坯连铸连轧生产线尚没有宽度在1800mm以上的产品[4]。因此，鉴于以上原因并结合目前国际国内带钢生产线的情况，本设计采用常规热连轧工艺。3.2主机型式的选择热带钢连轧机的类型是以轧机结构、布置来区分的。粗轧机常规热连轧工艺根据粗轧机的布置形式可分为全连续式、半连续式和四分之三连续式三种形式。本设计采用半连续式双机架粗轧机布置方案，主要原因如下[5]：共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(1)全连续式。所谓全连续式就是指轧件在粗轧阶段自始至终无逆向轧制的道次。全连轧工艺的粗轧机组由5~6个机架组成，轧件沿一个方向连续轧制，每架只轧一道。这种轧机产量可高达300~600万吨/年，适合大批量少品种的生产，但是粗轧机架数多，各机架间需要的距离约等于坯料长度的空间。因而，轧制线很长，厂房长度增加，同时，轧制时间往往要比精轧机组的轧制时间少得多，亦即粗轧机的利用率不高。从目前国内仅有的一条全连续布置的热轧带钢生产线—梅山1422mm的实际生产情况看，国内技术尚不成熟。(2)四分之三连续式。在粗轧机组内设置1~2架可逆式轧机，把粗轧机有6架缩减到4架，并且为缩短机架间的距离，把最后两架粗轧机采用近距离布置，构成连轧关系的不可逆轧机，其中一架用交流电动机传动，另一架用直流电动机传动，以调解轧制速度，满足连轧要求，两架间的中心距离为10米。这种热带钢连轧机比全连续式热带连轧机的机架数少，厂房短，投资少，而且两者产量相近，可达450万吨/年。(3)半连续式与四分之三连续式一样，不仅可以充分利用粗轧机，减少设备和厂房面积，降低投资，而且也可以满足年产量330万吨的生产要求。半连续轧机有两种形式：①粗轧机组由两一架不可逆式二辊破磷机和一架可逆式四辊轧机组成，主要用于生产成成卷带钢；②粗轧机组有两架可逆式轧机组成，即可生产板卷，又可生产中厚板。这种半连续布置使粗轧阶段道次可灵活调整，设备投资少，故适用于产量要求不高，品种范围广的生产情况。由于粗轧机控制水平的提高和轧机结构的改进，轧机牌坊强度增大，轧制速度也相应提高，粗轧机单机架生产能力增大，在这样的前提下，采用半连续式双机架粗轧机布置形式比四分之三连续式布置更经济节能，更有利于降低设备投资和产品成本，减少设备的维护量，并且，德国蒂森韩国浦项等国外类似热轧厂以及国内宝钢1580、武钢2250等有成功范例。因此，本设计采用半连续式双机架粗轧机布置方案。3.3轧机数量和轧制道次3.3.1粗轧机组设备选择本设计采用半连续式工艺，粗轧机组的水平轧机为双机架布置，由一架二辊可逆粗轧机和一架四辊可逆式粗轧机组成，如图3-1所示。粗轧机组的水平轧机是用来把热板坯轧至适合精轧机轧制的中间带坯。板坯在粗轧机的前几道次的轧制，由于带坯温度高，有利于实现大压下量。这就需要轧辊具有较大的咬入角，后几道次的轧制需要为精轧机输送厚薄均匀的中间带坯。二辊式粗轧机与四辊式粗轧机相比，二辊式粗轧机的工作辊直径较大，因此具有较大的咬入角，可以实现共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸图3-1半连续式粗轧机布置图大压下量的要求。四辊式粗轧机工作辊径较小，所以，粗轧机布置中，二辊式粗轧机布置在机组的前面部分，四辊式粗轧机布置在机组的后面部分。(1)侧压压力机及除鳞设备的选择为了便于除鳞，亦为了用同一坯料尺寸生产出不同宽度的产品，一般在粗轧机前设有大立辊(VSB)装置。但由于立辊轧机具有板厚比(D/H)和板宽比(B/H)极小的特征，因此易产生“狗骨”、“鱼尾”等形状，使成材率降低；并且由于本设计热轧线坯料全部选用连铸坯，而要求的产品宽度规格较多，因此，本设计采用双曲柄连续定宽压力机。除鳞采用小水量高压旋转式除鳞装置，即提高了除鳞效果，又减少了水量从而减少了带钢温降。定宽压力机用于热带轧机的优点如下[6][7]：①提高板坯调宽能力，有效减少了连铸板坯的宽度规格。设置定宽压力机可使连铸板坯规格减少到6种，提高了连铸机产量。并使连铸坯质量的稳定，有利于有效地提高热装轧制比率和实现自由轧制，节省能源。②改善了带坯的头尾形状。同传统大侧压轧机相比，减宽过程中，狗骨头形状小，改善了带坯的头尾形状，减少切头切尾的长度，提高了金属成品率。③有利于提高金属组织性能。板坯在侧压机上的变形性能大大优于传统立辊轧机，即板坯经过大侧压后，金属较好地流向板坯中部，板坯边部的球状加厚不严重，材料变形相对均匀，可提高材料的屈服强度。因此，本设计在粗轧机组中配置一架定宽压力机。(2)立辊数量的选择立辊轧机作用：1)大立辊能起疏松板坯表面炉生氧化铁皮的作用，实验表明：当大立辊的侧压下量在50mm左右时，可使距板坯边缘300mm处的氧化铁皮疏松，接着用高压水冲去，可得到较好的除鳞效果；2)共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸轧制板坯侧边，可以防止轧件边部产生鼓形或裂边等缺陷；3)能调节钢板或带钢的宽度规格；4)万能轧机的立辊还起到对准轧制线的作用。因此，对于立辊轧机的设计，需要考虑以下问题：1)立辊轧机的最大轧制速度不小于水平辊轧机最大轧制速度的90%2)当板坯厚度为230mm时，立辊轧机的减宽量要达到100mm。根据上述分析，考虑了三种粗轧机结构方案(见图3-2)。在这三种方案中，相同的主要轧线设备如下：(1)SP定宽压力机一台；(2)R1二辊可逆粗轧机一架；(3)R2四辊可逆粗轧机一架。可以仅在R1和R2之间配置重型立辊轧机，也可以在R1前配有中型立辊轧机并在R2前重型立辊轧机或者在R1和R2前分别配有一个中型立辊。根据有关研究表明，一台重型立辊轧机能够完成100mm的减宽量，不仅中间坯头尾温差小(8℃)，能耗低，产量高，而且机械设备投资和电气设备投资都是最小的。因此，选择仅在R1和R2之间配置重型立辊轧机。方案1方案2方案3重型E2重型E2中型E2中型E1中型E1图3-2供选择的三种粗轧机组结构(3)保温装置的选择常用的保温装置有保温罩和热卷箱，保温装置位于粗、精轧之间，用于改善中间带坯温度均匀性和减小带坯头尾温差。保温罩是安装在中间辊道上的一种防止辐射散热的保温装置。热轧带钢具有表面积与体积比值大的特点，其散热方式主要是辐射，中间坯在辊道上输送过程中，辐射热损失达90%，对流损失达9%，与辊道接触的传导损失不到1%。保温罩主要作用是以中间坯的辐射热作为热源，采用反射率大于吸收率的材料做反射板，将热量反射给中间坯，减少中间坯的热损失和头尾温差。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸保温罩布置在粗轧与精轧之间的辊道上，一般长度有50~60mm，由多个罩子成，每个罩子均有升降盖板，可根据生产需求进行关闭，罩子上装有隔热材料，罩子所在辊道是封闭的，采用绝热、保温罩后可降低加热炉出坯温度75℃，从而提高成材率0.15%，节约燃耗14%，还可以提高板坯末端温度约100℃。热卷箱布置在粗轧机之后，飞剪机之前。本设计采用保温罩作为中间带坯保温装置。3.3.2精轧机组设备选择由粗轧机组轧出的带坯，经百米多长的中间辊道输送到精轧机组进行精轧。精轧机组的设备组成包括切头飞剪辊道、切头飞剪侧导板、切头飞剪测速装置、边部加热器、切头飞剪及切头收集装置、精轧除磷箱、精轧机前立辊轧机(F1E)、活套装置、精轧机进出口导板、精轧机除尘装置、精轧机换辊装置等。精轧机为四辊或六辊轧机。对于四辊轧机，工作辊直径一般为650~800mm，也有生产厂家在前几座采用850mm的工作辊直径；支撑辊直径按工作辊选取，两直径之比为0.45~0.5，一般选支撑辊直径为1250~1570mm，最大可达1700mm。随着轧机能力的加大和轧件厚度公差的缩小，轧机牌坊尺寸也相应增大，立柱截面为6500~7000cm2,最大可达8000cm2。另外，为了保护设备和操作环境不受污染，在精轧机组中设置了除尘装置。(1)精轧机选型对于热连轧机，目前世界上高精度轧机—PC轧机和CVC轧机应用最多。1)CVC轧机CVC轧机是一种轧辊凸度连续可变轧机，它的基本特征如下[7]：①轧辊(工作辊)的原始辊型为S形曲线，呈瓶状，上下轧辊互相错位180°布置。②带S形曲线的轧辊具有轧辊轴向抽动装置。CVC轧机的主要类型：CVC轧机分为CVC二辊轧机，CVC四辊轧机和CVC六辊轧机三种。CVC四辊轧机的工作辊为S形曲线辊，而CVC六辊轧机的S形曲线辊可以是工作辊，也可以是中间辊。CVC四辊轧机可以是工作辊驱动，也可以是支撑辊驱动。CVC六辊轧机则可分为中间辊传动和支撑辊传动两种。CVC轧机的基本原理：CVC轧机是在HC轧机的基础上发展起来的一种轧机，它虽然与HC轧机一样有轧辊轴向抽动装置，但其目的和板形控制的基本原理是不同的。HC轧机是为了消除辊间的有害接触部分来提高轧缝刚度，以实现板形调整的，是刚性辊缝型。CVC共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸轧机则是通过轧辊轴向抽动装置来改变S形曲线形成的原始辊缝形状来实现板形控制的，是柔性辊缝型。CVC轧机的主要特点：CVC轧机的关键之处是轧辊具有连续变化凸度的功能，能准确有效地使工作辊间空隙曲线与轧件板形曲线相匹配，增大了轧机的使用范围，可获得良好的板形。其主要特点如下：①通过一组S形曲线轧辊可代替多组原始辊型不同的轧辊，减少了轧辊备用量。②可以进行无级辊缝调整来适应不同产品规格的变化，以获得良好的板带平直度和表面质量。③辊缝调节范围大。④板形控制能力强。CVC轧机的缺点：CVC辊型要在特定的磨床上磨削，其辊型曲线易被破坏，滚间接触压力分布呈S型，使工作辊、支承辊磨损严重不均。2)PC轧机轧辊交叉轧制原理如图3-3所示,上下轧辊相对转动H角,带钢与上下轧辊接触处的上下距离,由中心向两侧逐渐增大,可推导出实际的辊缝曲线[10]：式中，Cγ为等效工作辊凸度，mm；B为轧制板材的宽度，mm；θ为轧辊交叉角;Δ为影响系数；Dw为工作辊直径，mm；图3-3PC轧辊图由式(1)可以看出,实际辊缝曲线近似二次曲线。根据轧制条件设置适当的交叉角,便可得到不同的带钢凸度值。可以看出,越大,Cr越大即带钢凸度控制范围越大。随着交叉角的增加，等效辊缝凸度增大。交叉角的变化范围在0°~1.2°之间，具有良好的凸度控制效果，且随板带宽度的增加控制效果也变好。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸优点[11]：①通过上下辊组间微小的交叉角调节，能在较大范围内很好的控制带钢凸度。②工作辊磨损与普通四辊轧机相似。③具有较大的带钢凸度控制能力，因此，需要一套轧辊辊型系统，减少轧辊库存，可灵活安排轧制计划，并在精轧机组前机架轧机上，在轧机强度允许的范围内实施大压下，而不必担心产生不均匀变形。缺点：①机械结构复杂，工作辊轴向力大。②交叉点与轧制宽度中心线重合难，轧件易跑偏。3)PC轧机与CVC等其它轧机的比较[12]①带钢凸度控制能力的比较CVC轧机由于上下轧辊直径差引起了轧辊面压及速度差,使带钢凸度控制能力受到了限制。PC轧机在板幅下的凸度控制能力优于其它轧机。②凸度控制精度的比较PC轧机由于交叉角设定精度、凸度的计算精度较高(交叉角设定精度为0.01°),因而凸度的控制精度,可以达到20um。CVC轧机由于工作辊的磨损、热凸度的变化,使工作辊的凸度发生变化,降低凸度的控制精度。③对边部减薄的影响PC轧机随着交叉角的增加,板凸度随着减小,同时带钢边部减薄问题得到了改善。而CVC没有相关的对应技术。④凸度与板厚精度影响的比较PC轧机进行凸度控制时,交叉角发生变化,但中间板厚是常数,不发生变化。CVC进行凸度控制时,工作辊移动时,中间板厚也随着变化。由于轧辊形状的变化较复杂,轧辊发生磨损,板厚变化难以预测,恶化了板厚的控制精度。⑤生产能力方面的比较a)板幅度的制约PC轧机由于ORG的段差磨削,轧辊端部光滑化,能够消除同宽及反跳的制约。而CVC窜动,轧辊存在台阶形磨损,反跳轧制不能。b)轧辊表面的制约ORG投入研磨能得到良好的辊面,消除了轧辊表面恶化对轧制的影响,特别是能防止早期氧化铁皮的异常剥落。CVC的轧辊表面不能在线修磨,轧辊粗糙度制约每套轧辊的轧制量。c)通板性PC轧机由于轧辊交叉,辊缝呈二次曲线分布,带钢轧制过程中稍有跑偏,就有继续增大的趋势。CVC轧机上下工作辊由于热凸度差异和磨损差异,造成带钢出现锲形,也易出现跑偏。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸综上所述，本设计精轧机组采用PC轧机。(2)精轧机布置精轧机采用7机架布置，因为这样可提高轧机生产能力，提高卷重，增大精轧机速度，满足最大卷重的要求。7个机架均装配有轧辊交叉装置和弯辊装置，全为全液压压下AGC。其中，F1~F4机架轧机轧制压力达35MN,带钢精轧的主要变形量在前3个机架完成，F5~F7最大轧制压力为24MN。各机架均有X射线测厚仪，反馈控制带钢的厚度精度，实现厚度控制。(3)精轧机前立辊轧机F1E1精轧机前立辊轧机附着在F1精轧机之前，距F1轧机中心线约2800mm主要是进一步控制带钢宽度。在该轧机上配置了AWC的反馈功能，前馈功能以及卷取产生缩颈的补偿功能。轧机结构为上传动。由两台卧式电机经减速机与十字型传动轴相连，传动轧辊、轧辊开口度由两台电机经减速机与螺丝螺母相连，通过丝杆调节轧辊开口度。在丝杆端部与立辊轴承箱之间设有AWC油缸，实现带钢的宽度自动控制。(4)边部加热器本设计预留了直接轧制模式(HDR)，为了将板坯的边部温度加热补偿到与中心温度一致，必须应用边部加热器。主要有电磁感应加热法，煤气火焰加热法和保温罩加热法等。本设计采用电磁感应加热型，这种边部加热器的加热温度可以调节，适于各种钢种。(5)切头飞剪[5]切头飞剪位于粗轧机组出口侧，精轧除鳞箱前。他的功能是将进入精轧机的中间带坯的低温头尾端和形状不良的头尾端剪切掉，以便带坯顺利通过精轧机组和输出辊道，送到卷取机，防止穿带过程中卡钢和低温头尾在轧辊表面产生银印。热轧带钢轧机的切头飞剪，一般采用转鼓式飞剪或曲柄式飞剪。转鼓式主要优点是结构简单，可同时安装两对不同形状的剪刀，分别进行切头切尾。曲柄式的优点是剪刀垂直剪切，剪切厚度范围大，最大可达80mm，缺点是只能安装一对直刃剪[13]。因此，本设计为了提高剪切质量和剪切能力，避免因剪刀磨损，剪刃间隙增大而剪不断的事故，选用转鼓式异步剪切飞剪。(6)带钢冷却系统热轧带钢的终轧温度一般为800~900℃，卷取温度应在650℃以下(否则因晶粒粗大而降低其力学性能)。从精轧机末机架到卷取机之间必须对带钢进行冷却，以便缩短这一段生产线，从终轧到卷取这个温度区间。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸过去带钢轧后冷却能力曾经是限制轧制速度提高的因素，目前以层流冷却的应用最为普通。常用的带钢冷却装置有层流冷却、水幕冷却，高压喷水冷却装置等。层流冷却是从虹吸管吸取的无压或低压水经冷却管自由的落到带材表面，不反溅，形成层流水而带走大量热量的冷却方式，其特点是设备多，控制复杂，但是冷却精度高，目前广泛使用。水幕冷却是从条状缝隙喷嘴自由落下的呈连续、稳定、透明、平滑的帷幕状的水流冲破带材表面冷却水层和蒸汽层，与带材直接接触而带走大量热量的冷却方式，其特点是水量大，控制简单，但是冷却精度不高。高压喷水装置结构简单，但是冷却不均匀，水易飞溅。因此，本设计采用层流冷却装置并采用计算机控制[13]。测温仪下集管测温仪上集管侧喷图3-4层流冷却装置布置示意图(7)卷取机卷取机的功能是精轧机组轧制的带钢以良好的卷形紧紧地无擦伤的卷成钢卷，一般2~3台即能满足生产要求。卷取机按照抱紧辊数可分为二辊式、三辊式、四辊式等。二辊式适于卷取厚1~2mm的板卷，对10mm以上的带钢，质量差，卷不紧。三辊式对于厚带和宽带都适合，而结构和维修又比四辊式简易。故本设计选用三辊式卷取机[13]。输出辊道的速度必须考虑到带钢头部刚出末架精轧机架时，能将带钢拉直，故辊道速度应稍高于带钢终轧速度(10%~15%)；当带钢卷入卷机2~3圈后，辊道应与轧机、卷取机同步升速，以防止划伤带钢表面；在带钢尾部离开轧机后，辊道速度应低于卷取速度(10%~15%)，以减少带钢尾部的跳动。同时，考虑到前一根带钢还未完全进入卷取机，而后一根带钢已轧出精轧机组的可能性，输出辊道的速度也应分段控制。卷取机的卷取速度应与精轧最终机座的轧制速度相配合，最大速度一般较最终机座的轧制速度高7%~15%。卷取机咬入速度为8~10m/s，咬入后与轧机同步加速。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸3.4加热炉的选择加热炉是用来把连铸板坯再加热到轧机所需的温度，板坯加热质量和产量满足轧制要求，而且能耗较低的热加工设备。在轧制前要将板坯进行加热，其目的在于提高板坯的塑性，降低变形抗力及改善内部组织性能，以便进行轧制加工。目前，板带钢热连轧所采用的加热炉型有推钢式和步进式加热炉两种。推钢式加热炉的优点是建造费用较低；燃料及动力消耗少；机械设备简单，便于维护；其缺点是加热过程中板坯与滑道接触造成局部黑印和易于产生板坯底面划伤；板坯厚度相差不能太大；停炉检修时炉内板坯排空困难；炉子长度受板坯最小厚度的限制等。采用步进式加热炉时，由于板坯在炉内没有滑动，板坯间保持一定的间隙，步进机构动作动作可根据要求灵活变更，因而基本上消除了推钢式加热炉所在的缺点，同时扩大了炉子的生产能力。因此，本设计采用步进梁式加热炉。3.5计算机控制系统本设计采用了多级计算机控制系统，对全厂从连铸坯进入板坯库起至钢卷成品发货止，计算机进行全程物流跟踪。全部计算机控制系统分为四级：①基础自动化级(BA)：即直接数字控制机(DDC)，主要完成各设备的顺序控制，自动位置控制，厚度、速度控制和材料跟踪及人机对话，故障报警等实时控制，并且与上位机的通讯等。②过程控制级(SCC)：主要进行板坯的物流跟踪，生产过程的控制参数设定，计算机数据收集和处理，人机对话和数据通讯等。③生产控制级(PCC)：主要作全厂性的材料物流跟踪，板坯库钢卷库的管理，质量管理，轧辊参数记录和管理，编制轧制计划和下达生产命令，收集生产实际数据及通讯等。④区域管理级(AMC)：主要完成联合生产计划的组织，生产计划的编制，订货处理，生产计划的调整等。所谓全线自动化控制即把整个多级计算机系统组织成一个统一体。(1)过程控制系统实现轧件跟踪和控制逻辑判断轧线必须根据控制的需要合理布置检测仪表，由过程控制系统根据基础自动化传递来的检测仪表信号和实际控制信号判断当前的轧线状况，实现轧件跟踪，准确的轧件跟踪是全自动轧钢控制实现的前提[14]。在轧件跟踪的基础上，可以进行全自动轧钢控制的逻辑判断，得到相应的控制信息·共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(2)基础自动化实现具体控制过程基础自动化负责全自动轧钢控制的具体执行过程，根据过程控制系统产生的控制信息，执行相应的功能操作，该控制过程应该实现全自动控制和手动控制的统一化·即，在手动控制模式下，控制信号来源于操作台，在全自动控制模式下，控制信号来源于过程控制系统，根据控制模式的选择，只是控制信号来源不同，具体控制模块内部的功能实现过程是统一的。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸4生产工艺流程4.1生产工艺流程图图4.1即为本设计车间的生产工艺流程简图。送至冷轧厂钢卷冷却成品入库边部加热加热F1~F7精轧二次除鳞层流冷却卷取打捆称重喷印表面检查钢卷运输R2粗轧机轧制R1粗轧机轧制切头尾冷板坯热板坯高温板坯边角加热除鳞定宽压力机保温罩立辊轧制注：为预留工艺图4-1工艺流程简图4.2生产工艺流程4.2.1常见的连铸与轧制衔接五种类型模式及适用范围(1)连铸坯冷装炉轧制(CCR)—连铸坯与轧机距离远或不能匹配，不能热装热送。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(2)连铸坯冷至A1线以下α状态热装热送轧制(α—HCR)，这种模式的热装温度一般在300℃-600℃，这种模式比较适合连铸车间与轧钢车间距离较远，且连铸能力与轧机能力不能很好匹配的情况。(3)连铸坯冷至两相区(α+γ—HCR)，这种模式的热装温度一般在600℃-1150℃，比较适合连铸车间与轧钢车间距离很近，且连铸机于轧机小时能力基本相匹配的情况。(4)连铸坯直接热装轧制(CC—DHCR)，这种模式与(3)一样，热装温度一般在600℃-1150℃，比较适合连铸车间与轧钢车间距离很近，且连铸机于轧机小时能力基本相匹配的情况。(5)连铸坯直接轧制(CC—DR)，钢坯的温度在1150℃以上，连铸机生产的高温连铸坯切割后直接输送到轧机中进行直接轧制，一般情况下，在连铸和轧机间设有均热炉，一方面对输送过程中的连铸坯进行边角补热，另一方面作为缓冲以便轧机出现事故存储热钢坯。这种模式要求连铸与轧机的小时能力高度匹配，轧机能力应大于连铸机的能力(板带生产基本上属于这种模式)。4.2.2本车间采用的模式该生产线采用冷坯和热坯两种方式组织生产，坯料选择连铸坯，连铸车间生产的合格板坯经辊道运输送至板坯库[15]，坯料入炉将采用冷装(CCR)、保温热装(HCR)和直接热装(HDCR)三种制度，并预留了直接轧制模式(HDR)，坯料的热装比约为70%。从板坯库(行车上料)或板坯输送辊道直接送来的板坯在入炉辊道上经过称重、测长和定位后由装料机送入步进式加热炉内进行加热，板坯的出炉温度为1150~1250℃。根据轧制节奏控制的要求，由出料机将加热炉中的板坯托出并放在出炉辊道上。加热好的板坯出炉后通过输送辊道输送，经过高压水除鳞装置除鳞后，将板坯送入定宽压力机进行侧压定宽。定宽压力机可对板坯进行最大为350mm的侧压，然后由辊道运送进入第一架二辊可逆粗轧机进行1~3道次轧制，再进入第二架四辊可逆粗轧机进行1~3道次轧制后将板坯轧制成厚度约为30~50mm的中间坯。在各粗轧机前装有轧边机对中间坯的宽度进行控制。粗轧后的中间坯通过保温罩使头尾温差减小。中间坯在进入切头剪前将速度降低到切头剪的入口速度，然后由切头剪(根据头尾形状进行优化剪切)切除中间坯头尾。切头后的中间坯再由精轧除鳞箱用高压水除去二次氧化铁皮，然后进入七机架精轧机进行轧制，带坯经过F1~F7机架四辊精轧机组，轧制成厚度为1.0~15.0mm的成品带钢。为精确控制带钢宽度精度，设置了F1E1立辊轧机；为了确保轧制带钢的厚度精度，在F1~F7精轧机上、设有动作灵敏、控制精度高的液压AGC厚度控制系统；为减少轧制功率消耗，提高带钢表面质量，采用了轧制工艺润滑油。PC共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸轧机的辊缝用计算机进行设定，在轧制过程中配以动态弯辊系统进行板型动态调整，实现板型的闭环控制。为检测板型而设置板型仪、平直度仪以及厚度计、宽度计、高温计等设置在F7精轧机的出口，PC轧机交叉角用过程计算机进行设定实行板行的闭环控制。将带钢冷却到规定的卷曲温度，由三助卷辊式全液压卷取机卷成钢卷。卷取完成后，卸卷小车按设定程序上升压住带尾，并把钢卷托起，卷筒收缩，外支撑打开，由卸卷小车把钢卷托出，由钢卷运输系统将钢卷继续向后运送，经打捆、称重、标记后，分别运送到热轧钢卷成品库、冷轧原料库和精整原料库。需要检查的钢卷则送到检查线，打开钢卷进行检查和取样后，再卷上，送回到钢卷运输系统，经打捆、称重、标记后分别送往热轧钢卷成品库、冷轧原料库和精整原料库。供冷轧用的热轧钢卷，在热轧卷库由吊车卸下堆放、冷却。4.2工艺制度4.2.1坯料管理制度(1)连铸坯技术要求连铸坯表面质量应全部为无缺陷的合格板坯。外形和尺寸公差必须符合表4-1所示要求。表4-1尺寸公差要求项目公差/mm项目公差/mm厚度±5镰刀弯长坯≦40宽度±15短坯≦20长度±30上下弯(平面弯)长坯≦40----短坯≦20(2)板坯堆垛按表4.2所示标准执行。表4-2板坯堆垛标准项目参数垛高/mm(max)2500垛间距离/mm1300每垛堆放块数(max)10(3)板坯热装要求板坯装炉规定包括上料检查和装炉顺序等方面。①检查目的：避免尺寸、形状、表面质量和重量不合格板坯混入炉内；②检查项目：板坯号，尺寸、形状、表面质量，重量。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸板坯号—把实际板坯上的标号与计算机再称量核对点终端上显示的板坯号和轧制计划表上板坯号对照，三者必须一致。尺寸、形状和表面质量—对目测异常的板坯要进行实测，检查其是否超过板坯技术条件中的有关规定。重量—板坯称重机之实测重量与输入连铸机侧计算机理论重量之差不得超过200kg，如超重警报，则实测其尺寸进行计算，当偏差在允许范围内方可装炉。③异常坯的判定和处理：当检查项目不合规定者为异常坯，原则上作缺号处理。4.2.2加热制度加热制度包括加热温度、加热速度以及加热时间。(1)加热温度加热温度的确定应根据钢种来确定。对于碳素钢，加热温度应低于固相线100~150℃，加热温度过高，时间偏长，会使奥氏体晶粒过分长大，引起晶粒之间的结合力减弱，钢的机械性能变坏，这种缺陷称为过热。加热温度过高，或在高温下时间过长，金属晶粒除长的粗大外，还使偏析夹杂富集的晶粒边界发生氧化或融化，这种缺陷称为过烧。加热温度的下限，理论上应高于AC3以上30~50℃，这个温度通常是800~850℃。此外，还要考虑出炉到轧制终了时轧件的全部温降情况。一般需要参照金属的状态相图，塑性图及变形抗力图，碳钢和低合金钢借助于Fe-C相图。对于碳素钢，应在AC3以上30~50℃，固相线以下100~150℃。含铌、铜、钴、锰元素的可以相应的降低终轧温度，提高开轧温度，因为这些元素扩大了奥氏体区域，提高了固相线，若含钨、钼、铬、钒、钛、硅则相反[16]。低合金钢的加热温度主要依据C量决定，高合金钢不仅参照相图还要根据塑性图，变形抗力曲线和金相组织确定。(2)加热时间取决于原料的钢种、尺寸、装炉温度、加热速度及加热设备的性能与结构。按照F.黑斯公式：(4.1)式中，τ是加热时间，h；K是系数，双面加热取K=13；S是锭坯厚度。(3)板坯出炉温度TT=粗轧出口温度+粗轧温降+高压除鳞水温降对于供冷轧、焊管用热轧带钢，按最终用途给出粗轧出口目标温度，对用于其他目的的钢带，粗轧出口目标温度按硬度给出。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(4)加热速度确定加热速度时，必须考虑钢的导热性，很多合金刚和高碳钢在500~600℃以下塑性很差。如果突然将其加入高温炉内，或者加热速度过快，则由于表层和中心温度差过大，而引起的巨大热应力，加上组织应力和铸造应力，往往会使钢锭中产生穿孔开裂的缺陷。因此，加热导热性和塑性较差的钢种，应放慢加热速度，尤其在600~650℃以下时要特别小心。加热到700℃以上的温度时，钢的塑性已经很好，可以尽可能的快的加热。因此，一般加热过程分为预热、加热、均热三个阶段。在预热阶段要放慢加热速度以防止开裂，加热阶段可进行快速加热，达到高温带后，为了使带钢各处的温度均匀及成分的均化，而需要在高温停留一段时间，即为均热阶段。4.2.3轧制制度板带轧制制度主要包括压下制度、速度制度、温度制度、张力制度和辊型制度等。其中最重要的是压下制度(必然涉及温度、速度和张力)和辊型制度。制定轧制制度的原则要求：总的来说—安全、高产、优质、低耗。具体的说：在保证设备安全的条件下，尽量提高产量；在操作稳便的条件下，尽量提高质量[5]。具体压下制度、速度制度、温度制度将在6.3中叙述4.2.4张力制度为了防止带钢张力过大而产生拉伸变形，使带钢宽度变窄，张力值不宜选择过大。通常，选取带钢单位张力的原则是[17]：(1)最大单位张力σmax不得超过轧制温度下带钢屈服极限σs的的35%，以保证不产生拉伸变形。(2)随着轧制温度的逐架降低，允许单位张力值逐渐加大；(3)为了缩小气动活塞支持器工作缸压力的调整范围，对不同规格的轧件，其单位张力值可在一个小范围内波动。4.2.5换辊制度查阅相似企业和车间相关资料制定出粗精轧机组各机架轧机换辊制度如表4-3。表4-3粗精轧机组各机架轧机换辊制度轧辊粗轧机R1粗轧机R2精轧机组工作辊支撑辊工作辊支撑辊换辊周期1次／3周2次／周1次／周2-3次／班F1~F31次／2周F4~F71次／周共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(1)粗轧采用平辊；(2)精轧机采用在线磨辊加PC轧制技术；(3)重车量为0.5~5mm，重磨量为0.01~0.5mm；(4)采用快速换辊制度。4.2.6冷却制度带钢的终轧温度为800~900℃，而卷取温度在780℃以下。在高速轧制情况下，从精轧机轧出的带钢到达卷取机的时间仅需5~10s或8~20s。在此段时间内必须800~900℃带钢冷却至780℃以下进行卷曲。因此必须采用快速冷却方法。而层流冷却的冷却速度快，效果好，它是一种大流量低水压的喷淋式冷却系统。(1)冷却形式：层流冷却；(2)控制卷取温度的冷却方法：前段冷却：带钢上下部对称喷水，适用于厚度>1.6mm的普碳钢；后段冷却：其喷水方式仅为上方喷水，用于厚度<1.6mm的普碳钢；带钢的头部尾部不喷水：在带钢的头部和尾部10m不喷水。有仅头部不喷水，尾部不喷水和头部尾部均不喷水三种，其中间部分仍按前两种方法喷水。4.2.7卷取制度(1)卷取温度设定卷取温度一般在540~780℃的范围内。对厚度较大的钢卷，为便于卷取咬入，带头卷取温度应比设定值高∆t(见表4.4)。轧高温卷时，为了避免打滑，利于卷取机咬入带头，卷取温度可比设定值低∆t，对于卷取温度680~720℃时，∆t=30℃；当卷取温度大于720℃，∆t=50℃，带头长度为15m。(2)卷取工艺要求①输出辊道的速度必须考虑到带钢头部刚出末架精轧机架和在被卷取机咬入以前，能将带钢“拉直”，辊道速度应比轧制速度高，即超前于轧机的速度，超前率约为10%~20%。②当带钢卷入卷取机2~3圈后，辊道速度应与带钢速度(亦即与轧制和卷曲速度)同步进行加速，以防划伤带钢表面；③当带钢尾部离开轧机以后，辊道速度应比卷取速度低，亦即滞后于带钢速度，其滞后率为20%~40%，与带钢厚度成反比。这样可以使带钢尾部“拉直”。卷取咬入速度一般为8~12m·s-1共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸，咬入后即与轧机等同步加速，以减少带钢尾部的跳动。同时，考虑到前一根带钢还未完全进入卷取机，后一根带钢已轧出精轧机的可能，输出辊道的速度也应分段控制。表4-4带钢头部卷取温度设定值带厚/mmΔt/℃带长/m带厚/mmΔt/℃带长/m9.7~12.3301017.51~20.0401012.31~14.93010>20401014.61~17.53510---------注：头部卷取温度加上∆t后必须≤780℃。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸5车间工作制度和年工作小时5.1车间工作制度在选择设备、计算机设备负荷时，首先要确定车间工作制度和设备年工作台时。车间工作制度主要取决于车间主要生产设备的工作制度，一般有两种形式，即连续工作制和非连续工作制连续工作制：星期日不停工，年工作日采用365天，每天3班，每班8小时。非连续工作制：星期日和节假日休息，年工作日按306天，每天3班，每班8小时。本设计车间采用连续工作制，年工作日为365天，每日3班，每班8小时。5.2年工作小时根据车间工作制度并结合实际生产情况制定年工作时间表如表5-1[18]。表5-1年工作时间表机组名称日历时间/h计划检修时间/h计划工作时间/h工作制度其他停工时间/h年工作小时/h大修小修小计交接班换辊及其它合计轧机876033680411407620连续/126012606360共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸6轧机组成和型式及其生产能力6.1粗轧机组本车间采用半连续式、双机架粗轧机布置，粗轧机组的水平轧机为双机架布置，由一架二辊可逆式粗轧机和一架四辊可逆式粗轧机组成，同时在R2二辊可逆式粗轧机前设置一立辊轧机E2。6.1.1设备组成粗轧机主要由粗轧机轧机辊道、侧导板、高压水除鳞装置、定宽压力机、立辊轧机、热卷箱和废钢推钢机等组成。6.1.2粗轧机R1(1)轧机型式：二辊可逆式。(2)轧辊材质：石墨铸钢。(3)辊身长度L[13](6.1)式中，bmax是所轧轧件的最大宽度；a是辊身余量，当bmax=1000~2500mm时，a=150~200mm，这里取a=150mm。则L=bmax+a=1600+150=1750mm(4)辊身直径D对二辊板带轧机[13]，L/D=1.5~2.2，则D=L/(1.5~2.2)=795.45~1166.7mm，取D=1050mm。粗轧机最大重车率取10%，则Dmin=945mm。(5)轧辊辊径尺寸的确定辊径直径d：d=(0.67~0.75)D=703.5~787.5mm，取d=750mm。辊径长度l：l=(0.83~1.0)d=622.5~750mm，取l=700mm。辊径过度圆角半径r：r=(0.1~0.12)D=105~126mm，取r=120mm。(6)机架形式及参数机架选用闭式机架，材质为铸钢。机架立柱断面积A=(0.6~0.8)d2=0.45~0.5625m2，取A=0.5m2。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(7)最大允许轧制力Pyx最大允许轧制压力和最大允许按轧制力矩一般取决于轧辊等零件的强度条件。通常在二辊和三辊轧机上最大轧制压力取决于轧辊辊身强度，此时轧辊许用弯曲应力计算的允许最大轧制压力一般按下式确定[18]：(6.2)式中，D、L、l是轧辊直径、辊身长度和辊径长度，mm；B是钢板宽度，mm；Rb是轧辊许用弯曲应力，MPa。对本设计中，B=750mm。轧辊选用石墨铸钢，Rb=100~120MPa，取Rb=120MPa。则Pyx=2.5×107N=2500t(8)最大轧制力矩Myz(6.3)式中，R是轧辊半径，m；∆h是最大压下量，m；Pyx是最大允许轧制力；Ψ是力臂系数，一般取0.4~0.5，粗轧道次取大值，随着厚度减薄Ψ取小值。(6.4)式中，α是最大咬入角，通常α为15°~22°，这里取α为20°。则∆h=63.32mm，Myx=410.2t.m。(9)轧辊转速n轧制速度v=1.96~2.96m·s-1(6.5)则n=36~54rpm。因此，轧辊转速为0~40~55，取额定转速为40rpm。(10)额定转矩MH和电机功率PH(6.6)式中，K是电动机的允许过载系数，对交流为2.5~3.0，取K=2.5；i是速比。则MH=164.1N·m(6.7)式中，MH是额定转矩，单位N·m；nH是额定转速；η是传动效率，取0.95。则PH=7086.6kW。选两台功率为4000kW的主电机。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(11)轧辊轴承选择选用动-静压轴承，因具有摩擦小，承载能力高的特点。低速时静压系统投入工作，高速稳定运转时，动压系统开始工作，因而提高了可靠性，延长了轧辊寿命。6.1.3粗轧机R2(1)轧机形式：四辊可逆式。(2)轧辊材质：工作辊：半高速钢；支承辊:锻钢。(3)轧辊辊身长度L据式6.1工作辊辊身长度：LW=1600+150=1750mm，支承辊辊身长度：LB=1600+150=1750mm。(4)轧辊辊径DW、DB工作辊辊径DW：对四辊板带轧机，LW/DW=1.7~2.8，DW=LW/(1.7~2.8)=625~1029.4mm，取DW=950mm，最大重车率取10%，则DWmin=855mm。支承辊直径DB：对四辊板带轧机，LB/DB=1.3~1.5，DB=LB/(1.3~1.5)=1166.7~1346.2mm，取DB=1300mm，最大重车率取10%，则DBmin=1170mm。(5)轧辊辊径直径d和长度l的确定工作辊：dW=(0.67~0.75)DW=(0.67~0.75)*950mm=636.5~712.5，取dW=650mm；lW=(0.83~1.0)dW=539.5~650mm，取lW=600mm；rW=(0.1~0.12)DW=95~114mm，取rW=110mm。支承辊：dB=(0.67~0.75)DB=871~975mm，取dB=950mm；lB=(0.83~1.0)dB=789.5~950mm，取lB=850mm；rB=(0.1~0.12)DB=130~156mm，取rB=150mm。(6)机架形式及参数机架选用闭式机架，材质为铸钢。机架立柱断面积A=(0.8~1.0)dB2=0.722~0.9025m2，取A=0.8m2。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(7)最大允许轧制力Pyx现代四辊轧机的支承辊辊身强度一般都比较大，所以支承辊辊径的弯曲强度可能会成为限制道次压下量的因素，按支承辊辊径强度计算Pyx可取为：(6.8)式中，dB、lB分别为支承辊辊径的直径和长度，mm；Rb是轧辊许用弯曲应力，MPa。其中，支承辊材质选用锻钢，Rb=120~140MPa，取Rb=130Mpa，则Pyx=5.25×107N=5250t(8)最大允许轧制力矩Myx据式6.4，∆h=D(1-cosα)，取最大咬入角α=17°，则最大压下量∆h=700×(1－cos17°)=41.5mm=0.0415m再根据式6.3，此时Ψ=0.5，则Myx=617.8t·m。(9)轧辊转速n轧制速度v=2.73~5.46m·s-1，依据式6.5，n=60v/(πD)，则n1=54.91rpm，n2=109.82rpm。因此，轧辊转速为0-65-120rpm。取额定转速nH为60rpm。(10)主电机额定转矩MH和电机功率PH据式6.6，MH=Myx/(iK)，MH=308.9N·m；据式6.7，PH=MH·nH/(0.975η)，PH=18342.21kW。因此选两台功率为10000kW的主电机。(11)轧辊轴承选择工作辊：四列圆锥滚动轴承；支承辊：静压油膜轴承。6.2精轧机组精轧机列采用7机架布置。7个机架均装配有PC装置和弯辊装置，均为全液压压下AGC。考虑到各机架负荷分配不同，前三架采用较大辊径的工作辊和支承辊，后四架采用较小辊径的工作辊和支承辊。同时，为了减少轧辊表面的不均匀磨损和粗糙度，延长轧辊的换滚周期，在F4~F7配置在线磨辊装置(ORG)装置。6.2.1设备组成精轧机组布置在热卷箱的后面。它的设备组成包括切头飞剪前辊道、切头飞剪侧导板、切头飞剪测速装置、边部加热器、切头飞剪及切头收集装置、精轧除鳞箱、精轧机前立辊轧机(F2E2)、精轧机、活套装置、精轧机进出口导板、精轧机除尘装置、精轧机换辊装置等。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸6.2.2精轧机参数(1)工作辊、支承辊辊身长度的确定精轧机工作辊辊身长度：LW=1750mm；为控制板型，支承辊辊身长度稍短，取LB=1730mm。(2)轧辊直径的确定工作辊辊径：DW=LW/(2.1~4.0)=437.5~833.3mm；支承辊辊径：DB=LB/(1.0~1.8)=961.1~1730mm。参照现场，本设计中F1~F3精轧机工作辊辊径相同，取DW=750mm；F4~F7精轧机工作辊辊径相同，取DW=650mm；F1~F7精轧机支撑辊辊径相同，取DB=1400mm。F1~F3工作辊最大重车率取10%，则DWmin=675mm；F4~F7工作辊最大重车率取10%，则DWmin=585mm；F1~F7支撑辊最大重车率取12.5%，则DBmin=1225mm。(3)辊径尺寸的确定F1~F3：直径：d=(0.75~0.8)DdW=562.5~600mm，取dW=600mm；dB=1050~1120mm，取dB=1100mm；辊径长度：l=(0.8~1.0)dlW=480~600mm，取lW=550mm；lB=880mm，取lB=1000mm；辊径圆角过渡半径：r=50~90mm；取rW=70mm；取rB=85mm；F4~F7：直径：d=(0.75~0.8)DdW=487.5~520mm，取dW=500mm；取dB=1250mm；辊径长度：l=(0.8~1.0)dlW=400~500mm，取lW=450mmlB=940~1175mm，取lB=1000mm圆角过渡半径：r=50~90mm取rW=70mm；取rB=85mm；(4)轧辊材质F1~F4：工作辊：高铬铸铁支撑辊：锻钢共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸F5~F7：工作辊：高镍铬无限冷硬铸铁支撑辊：锻钢(5)机架形式及参数机架选用闭式机架，材质为铸钢。机架立柱断面积A=(0.6~0.8)dB2=0.968~1.21m2，这里取A=1.0m2。(6)最大允许轧制力Pyx(6.9)式中，dB、R分别为传动辊(此处为工作辊)辊径直径和轧辊半径，mm；[τ]是许用扭转应力，取[τ]=(0.5~0.6)Rb。取最大咬入角为17°，则F1~F4：∆h=850×(1－cos17°)=32.8mm；工作辊Rb取85Mpa，则[τ]=46.8MPa；Pyx=36.46MN=3646t取Pyx=3500tF5~F7：∆h=750×(1－cos17°)=28.4mm工作辊Rb取85Mpa，则[τ]=46.8MPa；Pyx=24.36MN=2436t取Pyx=2400t(7)最大允许轧制力矩Myx(6)式中，R是轧辊半径；∆h是最大压下量。F1~F4：Myx=3882kN·m=388.2t·mF5~F7：Myx=2306kN·m=230.6t·m(8)电机选择根据式6.6和式6.7，并参照现场，可确定精轧机组各架轧机的主电机额定转矩和额定功率，见表6-1。表6-1精轧机的主要工艺参数机架号电机功率电机转速传动比共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸工作辊直径/mm支承辊直径/mm/Kw/r.min-1允许轧制力/MN允许轧制力矩/kN·mF1750/6751400/122510000180/5104.1035388.2F2750/6751400/122510000180/5103.2835388.2F3750/6751400/122510000180/5102.5035388.2F4650/5851400/122510000180/5101.8024230.6F5650/5851400/122510000180/5101.0024230.6F6650/5851400/12258500215/6351.0024230.6F7650/5851400/12258500215/6351.0024230.66.3轧制工艺规程设计6.3.1轧制制度确定原则板带材轧制制度的确定要求是：充分发挥设备能力、提高产量、保证质量，并且操作方便、设备安全。也就是多快好省，稳便安全地生产出优质产品。故合理的轧制规程设计必须满足下列原则和要求。(1)在设备能力允许的条件下尽量提高产量充分发挥设备能力以提高产量的途径不外是提高压下量、缩减轧制道次、确定合理速度规程、缩短轧制周期、减少换辊时间、提高作业率及合理选择原料增加坯重等。对可逆式轧机而言主要是提高压下量以缩减道次；而对连轧机则主要是合理分配压下并提高轧制速度。无论是提高压下量或提高速度，都涉及到轧制压力、轧制力矩和电机功率。一方面要求充分发挥设备的潜力，另一方面又要求保证设备安全和操作方便，这就是只能在设备能力允许的条件下努力提高产量。从设备能力着眼，限制压下量和速度提高的主要因素有以下几点：1)咬入条件粗轧阶段及连轧机组的前几架由于轧件厚度、温度高、速度低、轧制压下量大，此时咬入条件可能成为限制压下量的因素。轧制板、带材时许用的最大咬入角在很大程度上取决于轧机型式、轧制速度、轧辊材质及表面状态、钢板的温度、钢种特性及轧制润滑情况等。2)轧辊及接轴插头等的强度条件最大允许轧制压力和最大允许轧制力矩一般取决于轧辊等零件的强度条件。3)电机能力的限制共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸此即电机过载和发热能力的限制。一般常以过载电流来限制最大压下量和加速度等动态电流，令过载时的最大功率Nmax小于过载系数与额定功率NH的乘积。通常用均方根电流校验电机的发热情况，要使均方根功率Njum小于电机额定功率NH，即(6.11)(6.12)式中，Nzh、Nk是轧制功率及空转功率；tzh、tj是轧制时间和间隙时间；K是过载系数，通常可取K=2.5。由此可见，当电机发热或负载时，重新分配各道压下量并无多大补益，而只有通过增加道次和时间来解决。功率负荷主要取决于轧制力矩和轧制速度，故在确定压下量时，须综合考虑转矩与转速的乘积值。此外，还应根据各种轧机的具体情况考虑其他限制因素。(2)在保证操作稳便的条件下提高质量1)证操作稳便的钢板轧制定心条件当轧辊辊身为圆柱形，即其辊型凸度为±0时，若钢板由轧制中心线偏移α的距离，则轧辊两端轴承上所受的力就不再相等，于是两边牌坊及零件的弹性变形及弹跳也就不再相等，从而使两个轧辊轴线不再平行，使上辊产生了倾斜。这样当然要使钢板两边压下率不相等，使轧出的钢板两边厚度不相等。为了轧制时能使轧件稳定于轧制中心线而不产生偏移，亦即当略有偏移时具有自动定心的力量，使小的偶然偏移不向着扩大而向着缩小的方向发展，必须使轧制时辊缝的形状亦即钢板断面的形状呈凸透镜形状，也就是要使实际辊面形状呈凹形。而轧出的板带断面中部要比边部略厚一些。2)提高板型及尺寸精度质量板、带材轧制的精轧阶段对于保证钢板的性能、表面质量、板型及尺寸精度质量有着极为重要的作用。为了保证板型质量及厚度精度，必须遵守均匀延伸或所谓“板凸度一定”的原则去确定各道次的压下量[15]。即=板凸度(6.13)式中，△h、H是轧前厚度差及厚度；δ、h是某道次后轧件厚度差及厚度；δz、hz是成品板的厚度差及厚度。6.3.2粗轧机组压下规程设计(1)压下制度共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸本设计粗轧采用R1、R2各轧三道次的轧制方案，按直接分配法分配各道次压下量，见表6.2。粗轧时，由于轧件温度高，塑性好，厚度较大，长度不长，故应尽量利用此有利条件采用大压下量轧制。考虑到粗轧机组与精轧机组之间，在轧制节奏和负荷上的平衡，粗轧机组变形量一般要占总变形量的70~80%。同时，为减少中间坯规格，粗轧机R2出口目标厚度见表6.3.表6.2粗轧机组压下率分配粗轧道次相对压下量/%粗轧道次相对压下量/%115~23427~40223~30530~50326~35633~35表6.3粗轧出口目标厚度终轧厚度/mm粗轧出口厚度/mm1.5~2.0362.1~4.5364.6~6.0386.1~12.74012.7~25.442粗轧及各道压下率分配规律：第一道考虑咬入及坯料厚度偏差不能给以最大压下量；中间各道应以设备能力所允许的最大压下量轧制；最后道次为控制出口厚度和带坯的板型，应适当减小压下量。(2)速度制度本设计中，粗轧机组选用梯形图，如图6.1所示。轧辊咬入和抛出转速的确定原则[18]是：获得较短的道次节奏时间，保证轧件顺利咬入，便于操作和适合主电机的合理调速范围。在确定轧辊咬入转速ny时，应考虑咬入条件，即为改善咬入条件，可以降低咬入速度。当咬入条件不限制压下量时，咬入转速根据间隙时间确定。出口速度(抛钢速度)np根据该道次后的间隙时间确定。如第一道次后，由调整压下螺丝所决定的间隙时间t0较小，若抛出速度过高，则由辊道制动和返回的时间，可能超过调整压下螺丝所需时间，而使间隙时间延长，生产率下降，因此，应采用低的抛出速度。第二道后，由于立辊需要侧压，可用较高的抛出速度。第三道后，若轧件进入下一个机座轧制，可用最高轧速度抛出。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸MD/t·mnHnynpn/r·min-1t/st/s图6.1粗轧的速度图根据所选速度图，计算各道的纯轧时间和间隙时间。根据图6.1，粗轧机组的纯轧时间计算公式如下[11]:(6.14)式中，n速度图的恒定转速，rpm；np是抛出速度，rpm；ny是咬入速度，rpm；a加速度，rpm·s-1；b是减速度，rpm·s-1；L是该道次轧后长度，m；D1是工作辊直径，m。(3)温度制度由于轧件头部和尾部的温度不同，为了保证设备安全，确定各道温度降时应以尾部为准。热轧时轧件的温度降包括：辐射、对流、传导、轧制变形热有关。为确定各道次轧制温度，必须求出逐道的温降[15]:(6.15)式中，T1是前一道轧制温度，K；h是该道轧后厚度，mm；z是辐射时间，即间隙时间+纯轧时间，s。上式只考虑了辐射热，而现场应考虑冷却水、对流热、变形热及除鳞高压水对轧件温度的影响。板坯加热温度为1200~1250℃，粗轧前高压水除鳞温度降取为30℃，粗轧开轧温度为1150~1200℃.部分碳素钢和某些低合金钢可采用“低温出炉”轧制工艺，其出炉温度为1100℃以上。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸6.3.3精轧机的压下规程设计精轧机压下规程的拟定就是合理分配各架的压下量及确定各架的轧制速度。(1)精轧各架压下量的分配精轧连轧机组分配各架压下量的原则，一般也是充分利用高温的有利条件，把压下量尽量集中在前机架，在后几架轧机上为了保证板型、厚度精度及表面质量，压下量逐渐减小。为保证带钢机械性能，防止晶粒过度长大，终轧即最后一架压下率应不低于10%。此外，压下量分配应尽可能简化精轧机组的调整和使轧制力及轧制功率不超过允许值。依据以上原则，精轧逐架压下量的分配规律是：第一架可以预留有适当余量，即考虑到带坯厚度的可能波动和可能产生咬入困难等，而使压下量略小于设备允许的最大压下量；第2~4架，为了充分利用设备能力，尽可能给以大的压下量轧制；以后各架，随着轧件温度降低，变形抗力增大，应逐渐减小压下量；为控制带钢的板型、厚度精度及性能质量，最后一架的压下量一般在10~15%左右[19]。根据经验数据分配，如表6.4所示。表6.4精轧机组压下率分配精轧机号∆h/H(%)精轧机号∆h/H(%)141~50529~31242~50625~28335~48710~16432~48----(2)精轧速度制度一般精轧速度制度包括一级加速二级加速制度，二级加速主要考虑咬入，但本车间采用连铸坯，厚度小，咬入不成问题，因此，为了减小温降，便于控制，采用所示的一级加速制度。(3)精轧各机架转速确定精轧机组各架速度时，应满足金属秒流量相等[20]，h1v1=h2v2=…=h6v6=h7v7=C(6.16)式中，h1、h2...h7是各架出口厚度；v1、v2…v7是各架出口速度；C是连轧常数。除此之外，还应具有较大的调速范围，满足速度锥。轧机速度锥工作范围10%。(4)轧制时间和轧制周期计算共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸对精轧机组各架的纯轧时间相等。精轧机组的轧制顺序为前一根轧件尾部离开精轧机组最后一架，后一根轧件头部才进入精轧第一架，故间隙时间t0(7机架)等于精轧机各架间隙时间的总和，即(6.17)式中，s0是精轧机组各架间距；取5.5m；v1、v2…v6是F1~F1的穿带速度。加速度前的纯轧时间：(6.18)式中，sj是精轧机组末架至卷取机间距，取sj=150mm；D是卷取机卷筒直径，D=0.762m；N是参数，N=3~5(取4)；v7是第七架的穿带速度，m·s-1。加速段轧制时间：(6.19)式中，v7n是第七架的最大速度，m·s-1v7是第七架的穿带速度，m·s-1a是加速度。加速段的带钢长度：(6.20)加速后的恒速轧制时间：(6.21)第七架的纯轧时间：(6.22)但实际轧制时，间隙时间比计算值大，因而轧制周期应适当修正。带坯在中间辊道上的冷却时间等于精轧第一架的纯轧时间与穿带时间之和；精轧第一架的纯轧时间等于精轧周期减去通过精轧各机架的时间。轧件尾部通过精轧机各架的时间：(6.23)式中，s0是精轧机组各架间距；v1、v2…v6是F1~F1的穿带速度。故精轧机第一架的纯轧时间：共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(6.24)带坯在中间辊的冷却时间：(6.25)式中，T0是粗轧轧完温度，K；Z是带坯在中间辊道的冷却时间，s；h是粗轧末道轧机的轧出厚度，mm。轧件通过精轧机组的总温降：式中，s0是精轧机组各架间距，m；n是所用精轧机架数目；vn是末架最大速度，m·s-1；hn是末架出口厚度，m；T1是轧件进入精轧第一架的温度，K。6.4轧制程序表代表产品的轧制程序表详见附表。6.5轧机生产能力6.5.1轧机小时产量(6.26)式中，A是轧机小时产量，t·h-1；G是原料重量，t；T是节奏时间，s；b是成材率，取b=97.95%；K轧机的利用系数；K=0.8~0.85，取K=0.85.轧机生产能力分析见表6-5所示。表6-5轧机生产能力分析表代表产品规格(h×b)/mm×mm年计划产量/万t坯料规格(H×B×L)/mm×mm×mm成品平均产量/t·h-1轧机工作小时h1.4×800108.90230×900×9367.852960.452.5×100099.00230×1100×9662.351494.685×120050.16230×1250×101089.99460.198.0×130052.80230×1350×111273.73414.5312.5×150019.14230×1600×111508.88126.85合计330.00------5456.706.5.2轧机平均小时产量轧机平均产量：Ap=3300000÷5456.7=604.76t·h-1共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸7轧制工艺参数设计7.1轧制压力计算工程计算中常用平均单位压力p与接触面水平投影面积F之乘积来计算轧制压力：(7.1)式中接触面水平投影面积F按下式计算：(7.2)式中，R是工作辊半径，mm；∆h是压下量，mm；BH是轧前宽度，mm；Bh是轧后厚度，mm。平均单位压力的计算采用志田茂简化公式[12]：(7.3)式中，n是应力状态系数；是平面变形抗力。其中n的计算公式如下：(7.4)式中，ε是压下率；R是工作辊半径；h是轧件轧后厚度。平面变形抗力K按下式计算：K=1.15σ(7.5)式中，σ是变形阻力。变形阻力计算按下式计算：(7.6)式中，T=(t+273)/1000；σ0是基准变形阻力，即t＝1000℃、ε＝0.4和＝10m·s－1时的变形阻力(MPa)；t是变形温度，℃；是变形速度，m·s－1；ε是变形程度(对数应变)。其中：；、~是回归系数，其值取决于钢种。各回归系数值按钢种的分类列于表7-1至表7-3。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸表7-1普通碳钢变形抗力数学模型回归系数钢种回归系数σ0/Mpaa1a2a3a4a5a6Q215150.0-2.7933.5560.2784-0.24600.42321.468Q235150.6-2.8783.6650.1861-0.12160.37951.402表7-2优质碳素结构钢变形抗力数学模型回归系数钢种回归系数σ0/Mpaa1a2a3a4a5a620152.7－2.6093.3210.2098-0.13320.38981.45408F138.9－3.3874.3120.5132-0.53270.58961.879表7-3低合金钢变形抗力数学模型回归系数钢种回归系数σ0/MPaa1a2a3a4a5a616Mn156.7-2.7233.4460.2545-0.21970.46581.566注：1.*在进行变形抗力试验时，将试件加热到1250℃，再冷却到850~1150℃进行压缩得到变形抗力的试验数据。7.2轧制力矩计算(7.7)式中：R是轧辊半径，m；Δ是最大压下量；Pyx是最大允许轧制力；Ψ是力臂系数，一般取0.4~0.5，粗轧道次取大值，随着厚度减薄Ψ取小值。7.3电机及轧辊强度校核7.3.1电机能力校核(1)粗轧机负荷图与电机能力校核本设计生产线粗轧机均为可逆式轧机，其负荷图如图7-1所示[20]。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸nHnynpMD/Nt（s）t（s）t1t2t3t4t5t6图7-1可逆轧机的电机负荷图各阶段轧制负荷如下：t1：MD1——MK；t2：MD2——Mk+Md；t3：MD3——Mk+Md+Mz+Mf；t4：MD4——Mk+Mz+Mf；t5：MD5——Mk-Md+Mz+Mf；t6：MD6——Mk-Md；其中，Mk是轧机空转力矩；Md是动力矩；Mz是轧制力矩；i是传动比；Mf是附加摩擦力矩：Mf=Mf1+Mf2；Mf1是轧辊轴承中的附加摩擦力矩；Mf2是传动机构中的附加摩擦力矩。热连轧机的空转力矩一般为电机额定力矩MH的(0.03~0.06)[13]。轧辊轴承中的附加摩擦力矩：(7.8)或(7.9)式中，P是轧制压力；F是支撑辊上轴承的摩擦系数，f=0.003；dB是支撑辊辊径直径；DW、DB是工作辊、支撑辊直径。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸其中，式(7.8)用于计算二辊可逆式轧机轧辊轴承中的附加摩擦力矩式(7.9)用于计算四辊可逆式轧机轧辊轴承中的附加摩擦力矩。传动机构中的附加摩擦力矩：(7.10)式中，η是传动效率系数，η=0.95.动力矩：(7.11)式中，GD2是转动部分的飞轮矩。在程序中，Md=0.06MH。电机发热校核公式[21](7.12)式中，MH是电机而定力矩；Mjum是均方根力矩，即等效力矩；MDi是各轧制阶段轧机负荷；ti是各轧制阶段时间。电机过载校核：(7.13)式中，K是过载系数，取K=2.5.(2)精轧机组电机校核精轧机组为连续工作制度，需要进行过载校核，分为两个阶段校核。升速轧制阶段：(7.14)稳速阶段校核：(7.15)7.3.2轧辊强度校核(1)粗轧R1轧辊强度校核本设计R1粗轧机为二辊可逆式轧机，轧制力沿轧件宽度均匀分布，而且左右对称，轧制力P=q·b，q为单位长度轧制力，b为轧件宽度。其受力图如图7-2.共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸MkMwMka图7-2粗轧R1轧辊受力图辊身最大弯矩：(7.16)式中，P是最大轧制力；a是压下螺丝中心矩；b是所轧板带宽度。身最大弯曲应力：(7.17)式中，W1是辊身抗弯断面系数，W1=0.1D3。辊径最大弯曲力矩：(7.18)径最大弯曲应力：(7.19)式中：W2是辊径抗弯断面系数，W2=0.1d3。转剪应力为：(7.20)共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸式中，W2是辊径抗弯断面系数，W2=0.1d3。轧辊辊径处的受力为弯曲和扭转的组合，应力强度理论计算合成应力。对于钢轧辊，合成应力按第四强度理论计[14]:(7.21)对于铸铁轧钢，合成应力按第三强度理论计算：(7.23)轧辊传动端辊头只承受扭矩，当传动端为矩形截面时最大剪切力产生在矩形长边中点处：(7.24)设矩形长边为a，短边为b，系数η取决于a/b的值，见表7-4。表7-4η值a/b1.01.52.02.53.04.06.0η0.2080.3460.4930.6450.8011.1501.789轧辊强度校核：[σ1,σ2,σp]max≤[σ]；τmax≤[τ]。(2)粗轧R2四辊轧机轧辊强度校核1)支撑辊强度校核本设计R2粗轧机为四辊可逆式轧机，其支承辊受力简图如图7-3.支撑辊最大弯曲力矩：(7.25)式中，P是最大轧制力；a是压下螺丝中心距；L是支撑辊辊身长度。辊身最大弯曲应力：(7.26)式中：W1是辊身抗弯断面系数，W1=0.1DB3。辊径最大弯曲力矩：共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸图7-3粗轧R2支承辊受力简图bq"MkMwMkql图7-4粗轧R2工作辊受力简图(7.27)最大弯曲应力：共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸(7.28)支撑辊强度校核：[σ1,σ2]max≤[σ]。2)作辊强度校核其工作辊受力简图如图7-4。工作辊传动端扭转剪切应力为：(7.29)式中：Wnn是工作辊传动端的抗扭断面系数，Wnn=0.1D13。辊径处扭转剪应力为：(7.30)工作辊传动端辊头只有扭矩作用，故剪应力为:(7.31)工作辊强度校核是[τ,τ"]max≤[τ]。(3)精轧机轧辊强度校核精轧机轧辊强度计算与校核同R2粗轧机，其校核结果见附表。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸8主要辅助设备及其生产能力计算8.1辅助设备选择的一般原则不同产品生产时所需的辅助设备是不同的，设计时根据生产要求确定它们的型式、能力和数量，辅助设备对产量和质量有着十分重要的影响。对于辅助设备的选择，应遵循下列原则：(1)必须满足生产工艺流程的要求；(2)必须保证有较高的工作效率，充分发挥重要设备的能力；通常辅助设备能力可按大于主要设备能力的10%~20%；(3)尽量选择重量轻，体积小的辅助设备，节约车间投资。8.2主要辅助设备的选择8.2.1加热炉的选择(1)炉型的选择本设计选用步进式加热炉，原因详见3.41)炉子尺寸的确定①炉宽炉内为单排装料时：B=L+2C(8.1)炉内为双排装料时：B=2L+3C(8.2)式中，B是炉子的有效宽度；L是坯料的最大长度；C是坯料与炉膛内壁间隙，C=0.25m。则单排时B=11+2×0.25=11.5m；双排时B=2×5.3+3×0.25=11.35m；取B=12m。②炉高(M.A格林科夫公式)H效=(A+0.05B)t气×10-3(8.3)式中，H是炉子的全高，m；H效是炉子的有效高度，m；δ是坯料的厚度，m。t气在900℃~1500℃之间，A=0.5~0.55~0.6；H效=(0.55+0.05×12)×1250×10-3=1.44m③炉子的全高坯料在炉子中两面加热(8.4)式中，H是炉子的全高，m；H效是炉子的有效高度，m；δ是坯料的厚度，m。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸则H=2×1.44+0.23=3.11m④炉子的有效长度(8.5)式中，L效是炉子有效长度，m；G是炉子的产量，t.h-1；τ是坯料的加热时间，h；b是坯料的宽度，m；g是每根坯料的重量，t；n是坯料的排数，单排取1，双排取2。本设计中为单排。F.黑斯公式：(8.6)式中，τ是加热时间，h；K是系数，双面加热，取K=13；S是定坯厚度，m。其中τ为：=2.96s(8.7)按最大坯料取：L效==42.0m按最小坯料取：L效==51.3m所以取炉子的有效长度L效=50m⑤炉子全长L[22]：炉子全长等于有效长度加上出料口到端墙的距离A，A的长度决定于燃料情况和出料方式。端出料的炉子要考虑出料斜坡滑道的长度，出料斜坡滑道的长度，出料斜坡与水平的夹角(一般为32°~35°)。侧出料的炉子只要考虑能设置出料门即可，A值在1~3m，取2m。(8-6)式中，L是炉子全长；n是坯料根数,n=L效/Bmin=50/1.0=50；a是坯料间隙，取a=45mm。则L=66+(66+1)0.045+(0.5~1.5)=69.52~70.52m取L=70m⑥炉底有效面积=600m2⑦炉底全面积=840m2加热炉主要参数见表(8-1)。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸表8-1加热炉主要技术参数序号项目1炉型多段步进节能型加热炉2座数33年生产能力104t/a3304额定产量(标准坯)t/h.炉2805钢种普碳钢优质钢低合金钢6基本尺寸有效炉长mm50000炉子全长mm7000炉子内宽mm12000炉子全宽mm12940炉底有效面积m2600炉底强度kg/m2h656装出料辊道中心距mm62000两炉中心距mm240007出炉温度℃1200~12502)加热炉生产能力计算①加热炉的小时产量(8.9)式中A炉是加热炉的产量；Ap是轧机平均小时产量。则A炉=(1.1~1.2)×604.76=665.24~725.71t/h故选用3座炉子，每座年产量280万。②代表产品加热炉小时产量G1=(50×14.53)÷(2.96×(0.8+0.045))=290.49t/hG2=(50×17.76)÷(2.96×(1.0+0.045))=287.09t/hG3=(50×22.43)÷(2.96×(1.2+0.045))=314.58t/hG4=(50×26.64)÷(2.96×(1.3+0.045))=334.58t/hG5=(50×31.57)÷(2.96×(1.5+0.045))=393.01t/h③加热炉小时产量与轧机小时产量的比较加热炉小时产量：(8.10)式中，Gi是单座炉子小时产量；n是炉子座数。④加热炉小时产量与轧机小时产量的比较见表(8-2)。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸表8-2加热炉小时产量与轧机小时产量的比较代表产品规格(h×b)mm×mm年计划产量t坯料规格(H×B×L)mm×mm×m坯重t轧机平均小时产量t/h加热炉平均小时产量t.h-1实际小时产量t.h-1实际年工作小时h1.4×800108.9230×900×914.53367.85784.32367.852960.452.5×100099230×1100×917.76662.35775.14662.351494.695×120050.16230×1250×1022.431089.99849.12849.12590.738.0×130052.8230×1350×1126.641273.73903.37903.37584.4812.5×150019.14230×1600×1137.011508.881061.131061.13180.37合计3345---------------5810.72因此：轧机实际小时产量：A=3300000/5810.72=567.92t/h轧机实际负荷率为：η=5810.72/6360=91.36%8.2.2定宽压力机(1)工作原理定宽压力机的工作原理是：靠模块步进式工作，对板坯侧面进行连续间断的施加压力并达到侧压减宽。其优点见3.3.1.1板坯宽度侧压设备。(2)定宽侧压机性能参数定宽侧压机性能参数见表8-3。表8-3定宽压力机主要性能参数序号项目参数序号项目参数1侧压量/mmMax3508板坯运行速度/m·min-1202最大压力/t22009主电机功率/Kw34003一个侧压头/t3500转速/rpm0~5004压下周期次/min5010侧压电机功率/Kw2×185/3705板坯行走量/mm·冲程-1400转速/rpm0~435/8706升降行程/mm5011同步电机功率/KW2×1857模块开口度/mm670~1700转速/rpm0~4358.2.3切头飞剪(1)设备性能共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸本设备位于精轧机除鳞箱前，其作用是剪去带坯头尾在粗轧时形成的“舌头”或“鱼尾”，以防止由此造成的轧卡事故。切头飞剪性能如下：型式：转鼓型切头飞剪；最大剪切面积：1600×45mm2最低剪切温度：900℃；剪切钢种：普碳钢，优质钢，低合金钢；剪切头尾长度：max500mm；最大剪切力：1100t。(2)生产能力计算1)最大剪切力：(8.11)式中，Pmax是最大剪切力，t；K1是考虑剪切钝化和剪刃间隙影响系数，K1=1.2~1.3，取K1=1.25；K2是换算系数。K2=0.7~0.8，取K2=0.8；εH是被剪切金属剪断时的相对剪切深度，mm；εH=0.85；σbt是被剪切金属在相应温度下的变形抗力，取σbt=12kg·mm2。则Pmax=(1.25×0.8×12×38×1500×0.85)/1000=581.4t<1100t所以剪切力校核通过。2)生产能力剪切机生产能力计算如下：(8.12)式中，A是剪切机生产能力，t/h；G是坯料最大重量，t；T1是剪切时间，s；为20s；T2是剪切间隙时间，s；取80s；n是同时剪切根数，取n=1。剪切时间T1：(8.13)式中，L、l是每根轧件长度及剪切定尺或成品长度，此处L/l=1；K是剪机每分钟理论剪切次数，取K=6；K"是外加剪切次数，取K"=1。.则T1=60/6(1+1)=20s那么A=31.5744×3600÷(20+60)=1420.85/h则剪切机的负荷率为：η=567.92÷1420.85=40%<85%，所以剪切机满足要求。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸8.2.4卷取机(1)卷取机性能卷取机的重要作用是将精轧机组通过运输辊道高速送来的经层流冷却的带钢准确地卷成钢卷，钢卷经卸卷、捆扎后输送到钢卷运输链。参考相似热轧厂，初步选取卷取机参数如下：台数:3台；带钢宽度：750~1600mm；带钢内径：Ф762mm；最高带速：21m/s；带钢温度：500~700℃；最大卷重：30.88t。(2)卷取机生产能力(8.14)式中，A是卷取机生产能力，t·h-1；G是带钢卷重，t；T1是卷取时间，s；T2是卷取间隙时间，取10s。生产能力分别以厚度1.4mm和12.5mm的典型产品计算：A=3600×14.53×0.975÷(85＋10)=536.90t/h则卷取机负荷率为：h=367.85÷536.90=68.5%A=3600×31.57×0.987÷(50＋10)=1869.8t/h卷取机的负荷率：Η=1508.88÷1869.84=80.70%8.3其他辅助设备8.3.1除鳞箱除鳞箱位于加热炉和压力定宽机之间，利用高压水除去加热后的表面氧化铁皮。其性能如下：形式：高压水喷射式；集管数：上下各两排集管；喷射形式：扁平喷射型。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸8.3.2废钢推出机本设备位于延迟辊道上。将废中间坯推向设置在辊道旁的滑台上。其性能指标如下：最大带钢推出长度：85m；推出速度：0~5m/s；行程：2380mm；滑架台形式：钢轨结构型；滑架宽度：4300mm。8.3.3边部加热器边部加热器的作用详见3.3.2.4。其性能如下：板坯规格mm：36~38×750~1600；设定速度：max175mm/s。8.3.5层流冷却系统轧后冷却的作用是控制C、N化合物的析出以确保成品带钢的组织性能，通常需5~15s将带钢从800~900℃迅速冷却到550~600℃左右。本设备性能:冷却水温度：40℃；冷却能力：max340℃；冷却宽度：1600mm冷却区长度：96m。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸9车间的平面布置和起重运输9.1车间平面布置原则车间平面布置原则[18]：(1)满足生产工艺要求，生产流程合理；(2)既有利于生产，又使占地面积小，运输线尽可能短；(3)保证操作方便，安全生产和工人的健康；(4)人行道与工作线平行，避免金属流线与金属废料线及其他材料的运输线的相叉；(5)考虑将来的发展，要留有余地。9.2金属流线型式金属流线指生产各类产品由原料到成品的工艺流程线，把所选定的设备与设施布置在相应工序的工艺流程线上，同时要考虑中间的堆料场地以及运输等。常用的金属流线如图9-1所示。依次为直线式、直线横移式、曲折式、放射式、汇集式、过渡式和分支式。根据本车间的具体情况并结合现场，为保证物流畅通，本车间采用直线式金属流程线。9.3仓库面积的确定9.3.1确定仓库面积的原则(1)必须保证正常的生产，不至于由于某个设备短期停产而造成其他设备的停工待料现象；(2)坯料间应有进行各种修理、检修标记、包装等所需面积，吊车的吊运方式不同而应留的面积以及建筑结构的限制所需的面积；(3)坯料或半成品堆垛高度应以不超过地坪所允许的负荷为限；(4)其他方面的特殊要求及经济指标等。9.3.2原料仓库面积(9.1)式中：A是设备产量，t.h-1n是存放天数，取6；Kt是金属投料量系数，Kt=1/b，b为成材率；K1是仓库利用系数，取为0.7；Q是每立方米空间内所能存放的原料量t/m2；取2.0；H是每堆原料的堆放高度，m；取6。F=24×567.92×6×(1÷0.9787)÷(0.7×2×6)=9947.66m2共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸参考车间平面布置取为17280m2。9.3.3成品仓库面积计算基本上用原来仓库的面积公式：(9.2)式中，n是存放天数，天，取6；Kt是金属投料量系数，Kt=1；K1是仓库利用系数，取为0.7；Q是每立方米空间内所能存放的成品量，t·m-2，取2.0；H是每堆成品的堆放高度，取H=4.5m。F=24×567.92×6×1÷(0.7×2×4.5)=12981.03m2参考车间平面布置取为15120m2。9.3.4车间平面设计板坯库由三个跨间组成，与线相垂直成T字形，每跨跨度30m，长约192m，每跨设有两台50吨的电动夹钳桥式起重机，轨面标高12m。第一板坯跨还设有一台50吨的电动夹钳桥式起重机，轨面标高7m。贯穿三个跨间设置两条与连铸车间相接的辊道，一条辊道通到加热炉炉后，另一条辊道接预留的边角加热炉和加热炉炉前辊道相通；跨间内设置连接辊道、运输辊道、板坯称和保温坑等。加热炉上料跨，跨度24m，长度72m，跨间内设置有装炉辊道、板坯装料机等。加热炉跨，跨度30m，长度60m，设有三台50吨的电动夹钳桥式起重机，轨面标高13m。跨间内设置三台步进式加热炉。加热炉出料端在轧机跨间，布置三台加热炉出钢机，输出辊道等。轧机跨，跨度24m，长度440m，设有三台80/30吨的桥式起重机，轨面标高13m。跨间内设定宽压力机一台，粗轧机两台，带坯边部加热器一台，切头飞剪一台，精轧机七台，带钢冷却装置一套，卷取机三台及轴线辅助设备等。主电机与轧机跨相连；平行布置，跨度24m，长度250m，设有一台60/20吨的桥式起重机，轨面标高11.0m。跨间内安装宽压力机，粗轧和精轧主电机及其控制设备。磨辊间跨在轧机操作侧平行轧机布置，跨度24m，长度250m，设有一台70/20吨的桥式起重机，一台50/20吨桥式起重机，起重机轨面标高：桥式起重机为11m。跨间内设置轧辊磨床、车床，轴承清洗等设备。成品库分为三个跨：横剪跨、热轧商品卷跨河平整分卷跨，并与轧线平行布置。每个跨跨度为24m，长度为240m，各设置五台50吨桥式起重机。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸10车间主要技术经济指标车间主要技术经济指标见表10-1。表10-1车间主要技术经济指标序号项目单位指标备注1年产量104t3302步进梁加热炉座3加热能力t·座-1·h-12803定宽压力机台1一次侧压量最大减宽量mm350主电机功率kW34004切头飞剪台1转鼓式剪切带坯宽度(厚×宽)mm245×16005卷取机(全液压型)台3三级涨缩卷筒长度mm22506轧机最大速度(F1出口)m·s-121最大辊径时7轧机年工作小时h63608轧机负荷率%91.36%9金属消耗t·t-11.02610电力kW·h·t-111011燃料(煤气)106J·t-1153912水m3·t-12.01补充新水13压缩空气N·m3·t-11314氧气N·m3·t-10.03615焦炉煤气N·m3·t-10.0116轧辊kg·t-10.7317润滑材料t-10.0418耐火材料kg·t-10.4共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸11环境保护11.1环境保护对车间设计的要求消除污染，保护环境，维持生态平衡．是进行经济建设，是关系到保护人民健康和造福于孙后代的大事，关系到在我国避设社会主义物质文明和精神文明的大事。为此，对本车间制订了一系列有关环境保护的方针政策具体要求是：1)要把环境保护纳入车间发展计划。要求车间在制订计划时，要对环境的保护和改善进行统筹安排，全面考虑；对已造成的环境污染和其他公害要切实作出规划划。要把区域或企业规划、资源利用、技术改造和环境净化结合成一个整体来研究。2)在进行厂址的选择、车间设计和组织生产时，都要充分注意防止环境的污换和自然资源的破坏。在进行新建、扩建和改建设计时，要有环境保护设计的内容，提出对环境影响和治理的报告书。并做到与主体工程提同时设计、同时施工、同时投产，以确保环保措施的落灾。3)在具体进行车间设计时要注意以下几点：①在考虑总图布置和厂房建筑结构时：a)厂房纵轴应尽量布置成东西向；b)厂房主要迎风而一般应与夏季主导风向成60~90°角，一般不宜小于45°；c．放散大量热的车间、放散大量粉尘和有害气体的车间应布置在主导风向的下风问，或布置在厂区的边沿地区；d)广泛采用自然通风，并考虑设有气楼；c)对南方炎热地区厂房要考虑采用穿堂风的自然通风方式。②在进行车间平面布置时：a)加热设备力争安排在车间的下风端。注意室外新鲜空气能进入操作区；b)多防布置时的热作业区、有害物的发生区应尽量设在下风位置，或采用冷热交替布置；c)车间外部构筑物不得挡住风进入车间；d)均热炉厂房应没有通风窗。③在工艺过程和考虑选用设备时：a)加热设备采用隔热、密封、批气、除尘等措施，减少向车间散发热量和粉尘，减少有害气体对人的影响，减少对操作人员的热辐射；b)采用各种措施，避免和减少粉尘及有害气体向车间散发。如采隔离、送风、除尘器安放放等。c)采用先进设备，减少噪音、振动等对操作人员的危害。减轻体力劳动，提高机械化、自动化水下平；d)改革工艺，实现工艺过程的机械化和自动化。11.2环保的内容共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸钢铁企业尤其是大型的现代化的钢铁联合企业是一个完整的冶金生产过程的组合体。由于其生产工艺过程的长期性、连续性和复杂性的特点所决定，由于和其产品产量大、规格品种的多样相联系，钢铁企业既是各种金属材料等产品的生产场所，又是某些有毒、有害物质的发生地、是产生危害自然环境、影响生态平衡因素的发源地。因此在合理组织钢铁生产的同时，有意识、有计划地对这些有毒、有害物质进行收集，控制或消除，以治理和利用，以保障劳功者的安全和社会环境的卫生，是非常必要的。我国过去由于工业基础比较薄弱，环境保护问题还不那么突出，随着冶金工业的不断发展，生产过程中的环境保护和综合利用问题就会变得十分突出和尖锐。轧钢厂环境保护的内容在于对生产过程中产生的各种有毒、有害物质加以有效的控制和利用，使其控制庄双它的标准范围之内，以方止此减少这些物质对入的危害和对环境的污染。轧钢厂产生的各种有毒、有害物质主要有：各种废气、废液、各种发生物(灰尘、氧化铁皮、废油、炉渣等)以及噪音等。下面简要介绍这些物质进行控制和利用的有关措施。11.2.1绿化在工厂和车间周围进行绿化，可以起到防风、防尘、防噪音以及吸收某些有害气体和美化环境的作用。据有关资料介绍，每公顷森林每天可吸收二氧化碳一千公斤；可吸收大气中的灰尘36吨。另据测定：30米宽的林带能降低噪音6~8分贝，40米宽的林带则可降低噪音10~15分贝。因此绿化成了国内外许多轧钢厂在环境保护方顶采取的重要手段。在方案中还考虑了设有一条绿化林带，在厂内空地及道路两旁均种有树木，在车间周围种有灌木和花草，形成了整个企业的绿化环境，这样将会对企业和周围环境起到保护作用。11.2.2各类有害物质的控制与防治(1)轧钢车间有害物质的发生源如前所述，轧钢车间既是各类钢材的生产场所，又是达成环境污染的许多有害物质产生的重要来源。按其不同的种类可以分为以下几类：1)向车间散发大量的热轧钢车间散发大量热源的设备和场所主要有：①车间的加热设备及金属的高温余热；②火焰清理设备；④各种机械、电机和电器设备；⑤各类管道散热；⑥各类酸、碱洗池和热水枪、电解槽、电镀、热镀设备等。2)向车间散发大量的有害气体轧钢车间放发大量气体的主要来源是：①加热设备的炉门及缝隙向外溢气；②火焰清理设备产生的烟气；③轧制过程中产生的含有氧化铁粉的烟气等。3)向车间散友大量的粉尘共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸轧钢车间的粉尘主要来源于以下地区：①煤运输和装卸时的粉尘；②煤粉及炉渣的粉尘；③砂轮及风铲修磨金属时的粉尘；④火焰清理设备散发的金属粉；⑤热轧钢材时的氧化铁皮粉尘；⑥钢材被冷据成熟铝时的金属粉；⑦精整工段钢材矫直及开卷时产生的粉尘等。(2)有害物质的控利与防治1).大气中硫氧化物的控制大气中的硫氧化物对人体危害根大，各车间都注意把对硫氧化物的控制作为环保的重要内容。日前在控制硫氧化物含量所采取的主要措施有：①燃料和原料的低硫化。如采用合硫很低(0.04~0.05％)的铁矿作为烧结的原料以采用含硫率低的重油或使用不含硫的液化石油气作为轧钢加热炉的燃料等。这样大大降低烟气中二氧化硫的排放量。②对煤气进行脱硫工艺处理。如有的国家焦炉煤气即装有脱硫脱氰装置，用以减少煤气中硫化氢和氰化氢的含量，使煤气得以净化。③增加烟囱商度，以便向空中进行稀释、扩散。如国外有些厂烟囱高达220米，其热连轧钢板厂和焊板厂加热炉姻向高度也均为120米。2).消烟和防尘消烟防尘是目前钢铁企业环境保护的重点，国外不少厂都把消烟防尘放在环保的重要位置。。11.2.3噪音的防治噪音能引起多种疾病。常在噪音环境中生活，会使神经系统、内分泌系统机能紊乱，并会诱发心血管系统疾病。另外，噪音还使操作者精力分散，降低工作效率，影响产品质量，甚至因精神怠滞而导致发生工伤事故。噪音不仅对人的健康产生危害，对建筑物的使用寿命也有影响。一些建筑物在强噪音场的长时间作用下，结合力将受到破坏，会出现墙壁裂纹、瓦灰和灰顶自动下落等现象，从而使建筑物寿命下降。目前本设计在噪音的防治方面采取的主要措施有：选用低噪音的设备；采取防震和隔音的措施；安排隔音罩；建筑隔音建筑；装设消音器，改变设备操作规程等，为防止和减少噪音污染，本车间噪音严格控制在我国工业企业噪音标准范围内。11.2.4大气污染的防治(1)硫氧化物(SOx)的控制共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸大气中硫氧化物对人体的危害很大，各国都注意把硫氧化物的控制作为环保的重要内容，硫化物的来源，主要是重油燃烧、煤气燃烧等产生的。因此，为了防止硫氧化物的产生，要采取以下措施[3]：①燃料的低硫化；②对煤气进行脱硫；③设置排烟脱硫装置。(2)氮氧化物(NOx)的控制氮氧化物是在高温燃料的燃烧或者在空气中的氮发生氧化而产生的。目前采用对加热炉改善燃烧设备以及采用连铸坯热送、热装技术(减少板坯加热时间)来控制氮氧化物的产生。(3)粉尘的防止消烟除尘是环境保护的重点，在设计时采取消烟除尘设施，改善生产条件，防止烟尘的产生，并在精轧机组设置高性能湿式电除尘器,对烟尘进行处理。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸12典型产品计算12.1轧件各道次尺寸确定产品规格为1.4mm×800mm，坯料尺寸为230m×900mm×9m，钢种为16Mn，开轧温度为1180℃。轧件各道次压下率分别为15%、22%、26%、28%、33%、33.86%、50%、45%、40%、37.3%、35.1%、33.3%、12.5%，由即可求出各道的H、h、。由体积不变原理L·B·H=l·b·h可求出各道次的轧后长度。由h1·ν1=h2·ν2=…=t6·ν6=h7·ν7=C可求出精轧机各穿带速度和轧制速度。12.2轧件各道次时间确定粗轧机间隙时间根据经验取为3s、6s、5s、4s、4s，精轧机和粗轧机间隙时间取16s，精轧机间隙时间t2ν1=t2ν2=…=t6ν6=6可得到精轧机各道间隙时间。12.2.1粗轧机纯轧时间对第一道粗轧，=5.62s式中，ny=15rpm，nh=40rpm，np=20rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1L=11.91m，D1=1050mm；。对第二道粗轧=7.19s式中，ny=15rpm，nh=40rpm，np=20rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1，L=15.27m，D1=1050mm；对第三道粗轧=9.633s式中，ny=15rpm，nh=40rpm，np=25rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1，L=21.86m，D1=1050mm，共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸对第四道粗轧=11.99s式中，ny=15rpm，nh=50rpm，np=20rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1，L=28.67m，D1=950mm；对第五道粗轧=17.69s式中，ny=15rpm，nh=50rpm，np=20rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1，L=42.79m，D1=950mm；对第六道粗轧=25.192s式中，ny=15rpm，nh=50rpm，np=30rpm，a=40rpm·s-1，b=60rpm·s-1，L=67.65m，D1=950mm；12.2.2精轧纯轧时间对第七道精轧==15.7s==51.3s==780.3m==33.6s所以tzh=tj1+tj2+tj3=15.4+51+33.6=100.3s。12.3轧件各道次温度确定开轧温度为1180oC，第一道尾部轧制温度为=℃第二道尾部轧制温度为共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸=℃第二道头部轧制温度为=℃第三道尾部轧制温度为=℃第四道尾部轧制温度为=℃第四道头部轧制温度为=℃第五道尾部轧制温度为=℃第六道尾部轧制温度为=℃由于精扎机与粗扎机中间有卷取箱、切头切尾、高压水除磷等。表12-1精轧机尾部温度精轧机号尾部温度精轧机号尾部温度1972.265923.062959.966910.763947.667898.464935.36----12.4轧制力及轧制力矩对第一道粗轧，其中钢种为16Mn，得σ0=159.9Mpa，a1=－2.723，a2=3.466，a3=0.254，a4=－0.220，a5=0.466，a6=1.566。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸=800.97t=97.6t·m对第二道粗轧t=144.71t·m对第三道粗轧P=BclcQyK=1.15σBclcQy=1.151.0570.8144.278=12.1903MN=1219.03tMz=2Pψl=2Pψ=21219.030.50.144=158.292t·m对第四道粗轧P=BclcQyK=1.15σBclcQy=1.151.193.185800122.515=12.8516MN=1285.16tMz=2Pψl=2Pψ=21285.160.50.123=141.707t·m同理可得第五道P=1461.37t，Mz=148.22t·m第六道P=1582.5t，Mz=133.258t·m第七道P=2134.8t，Mz=135.556t·m第八道P=1868.63t，Mz=79.5979t·m第九道P=1639.93t，Mz=49.0884t·m第十道P=1320.74t，Mz=27.1443t·m第十一道P=1337.31t，Mz=19.5479t·m第十二道P=1172.13t，Mz=14.5269t.m第十三道P=329.74t，Mz=2.0434t·m12.5等效力矩粗轧第一道Mk=5%MH=8.205t·m=800.97×0.75×0.003=1.802t·mMz=97.0t·m=t·mMf=Mf1+Mf2=4.335t·m共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸Md=6%MH=6%×164.1=9.846t·m空载启动阶段：=15/40=0.375s咬入后的加速阶段：=(40-15)/40=0.625s带有轧件的减速阶段：=(40-20)/60=0.33s制动阶段：=20/60=0.33s稳定速度轧制阶段：==4.74s空载启动阶段：MD1──Mk＋Md=18.065t·m咬入后的加速阶段：MD2──Mk＋Md＋Mz＋Mf=109.54t·m带有轧件的减速阶段：MD4──Mk＋Mz＋Mf－Md=99.509t·m制动阶段：MD5──Mk－Md=-1.64t·m稳定速度轧制阶段：MD3──Mk＋Mz＋Mf=104.52t·mt·m同理可计算出其余各道次均方力矩。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸致　　谢经过三个多月的资料查阅、产品选择、工艺设计、设备选择和分析计算，本设计已基本结束了。在整个过程中，遇到了很多困难。一开始不知如何下手，后来在计算方面又出现了很多问题，使进度越来越慢。但是在隋凤利老师、黄贞益老师和王萍老师的帮助下，慢慢进入状态，克服重重困难，最终顺利完成毕业设计。在此，我要衷心的感谢这三位老师，是他们牺牲了无数个休息日来指导我们。非常感谢。同时本设计还得到了材料成型与控制工程系的其他各位老师和同学的指导和帮助，没有他们的宝贵意见和鼓励支持，我想，我也不能如此顺利的完成毕业论文。在此，向他们一并致以深深地感谢。致谢人：孙晓云共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸参考文献[1]邹桃.我国钢铁产业发展及其政策选择[J].北京:冶金工业出社,2009.[2]王廷溥.金属塑性加工学—轧制理论与工艺[M].北京:冶金工业出版社,2007.[3]宫彦岭,杨振东.薄板坯连铸连轧生产线和常规热轧带钢轧机的比较与选择[J]:承钢技术,2006,(1):6-7.[4]李烈军.钢铁行业节能减排的现状与途径[J].材料研究与应用,2008,(2):328-331.[5]柳谋渊.金属压力加工工艺学[M].冶金工业出版社,2008.[6]黄波.热轧宽带钢轧机板形控制技术及应用[J]:钢铁技术.2000(5).[7]孙一康.带钢热连轧的模型与控制[M].北京:冶金工业出版社,2002.[8]XinpingMao,XiangdongHuo,XinjunSun,YizhongChai.Strengtheningmechanismsofanew700MPahotrolledTi-microalloyedsteelproducedbycompactstripproduction.JournalofMaterialsProcessingTechnology,2010,210,1660–1666.[9]齐克敏,丁桦.材料成型工艺学[M].液晶工业出版社,2006.[10]钟廷珍.短应力线轧机的理论与实践[M].冶金工业出版社,1999.[11]赵家俊.板带钢生产[M].北京:冶金工业出版社,1992.[12]解建平.PC轧机技术及其在宝钢的应用[M]:宝山钢铁股份有限公司热轧厂,2009.[13]邹家祥.轧钢机械[M].北京:冶金工业出版社,2000.[14]矫志杰,何纯玉,陈波,等.首钢中厚板轧机过程控制系统[J].东北大学学报(自然科学版),2004,25(5):412-415.[15]黄贞益.板型控制技术探讨[J].安徽工业大学学报,2002,(4):273-27.[16]崔忠圻.金属学与热处理[M].冶金工业出版社,2007[17]H.Gropheim,K.Schotten,W.Bleck.Physicalsimulationofhotrollingintheferriterangeofsteels.JournalofMaterialsProcessingTechnology,1996,24(6):609-614[18]温景林.金属压力加车间设计[M].北京:冶金工业出版社,1992.[19]冯光纯.板带钢生产工艺学[M].重庆:重庆大学出版社,1990.[20]赵志业.金属塑性变形与轧制理论[M].冶金工业出版社,2008.[21]蔡桥方.加热炉[M].北京:冶金工业出版社,2007.[22]李生智.金属压力加工概论[M].北京:冶金工业出版社,2008.[23]国家环境保护总局科技标准司组织编写.钢铁行业清洁生产审核指南[M].北京:化工工艺出版社,2004.[24]舒型武.钢铁工业节能减排的途径[J].节能减排,2009,(1):17-18.[25]李烈军.钢铁行业节能减排的现状与途径[J].材料研究与应用,2008,(2):328.共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸附录A压下规程程序(1)程序框图否否输出结果开始输入本块原料的原始数据重新分配压下量计算轧制压力、力矩计算接触弧长度计算变形抗力轧辊强度是否满足发热、过载校核终止计算各架轧机的出口厚度计算各架轧机的出口速度共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸附录B计算程序(C++)#include#include#includeusingnamespacestd;doubleMax(doublex,doubley,doublez);//全局变量定义doubleILength_Billet=9;//坯料长度doubleIHeight_Billet=230;//坯料厚度doubleIWidth_Billet=900;//坯料宽度doubleIWidth_Strip=800;//成品宽度doubleIHeight_Strip=1.4;//成品厚度intiSteelType=6;//选择的钢种索引(0~9)doubleIDeltaH[13]={34.5,43.01,39.65,31.60,26.81,18.43,18,8.1,4,2.2,1.3,0.8,0.2};//压下量doubleIVMax[13]={2.2,2.2,2.2,2.49,2.49,2.49,1.63,2.97,4.98,7.95,12.25,18.37,21};//轧制速度doubleIVcMax[13]={0,0,0,0,0,0,0.77,1.41,2.37,3.78,5.8,8.75,10};//穿带速度doubleIVp[13]={1.5,1.5,1.5,3.0,3.0,3.0,0,0,0,0,0,0,0};//抛钢速度doubleIVy[13]={1.5,2.0,2.0,3.33,4.0,4.0,0,0,0,0,0,0,10.5};//咬入速度doubleIVa[13]={0.4,0.4,0.4,0.4,0.4,0.4,0.2,0.2,0.2,0.2,0.2,0.2,0.2};//加速度doubleIVd[13]={0.6,0.6,0.6,0.6,0.6,0.6,0,0,0,0,0,0,0};//减速度doubleITemp_Billet=1180;//坯料温度doubleRGapTime[13]={3,3,5,4,4,16};//间隙时间(输入1~6道)inti;共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸//以上部分初始值(逐道)输入////////doubleMer[13]={164.1,164.1,164.1,308.9,308.9,308.9,155.8,1558,155.8,92.4,92.4,92.4,92.4};//额定力矩doubleMMax[13]={410.2,410.2,410.2,617.8,617.8,617.8,388.2,388.2,388.2,230.6,230.6,230.6,230.6};//最大允许轧制力矩doublePMax[13]={2500,2500,2500,5200,5200,5200,3500,3500,3500,2400,2400,2400,2400};//最大允许轧制力doubleMDBolster[13]={0,0,0,1300,1300,1300,1400,1400,1400,1400,1400,1400,1400};//支撑辊直径doubleMdBolster[13]={0,0,0,950,950,950,1100,1100,1100,1100,1100,1100,1100};//支撑辊辊颈直径doubleMLBolster[13]={0,0,0,1750,1750,1750,1000,1000,1000,1000,1000,1000,1000};//支撑辊辊身长度doubleMlBolster[13]={0,0,0,850,850,850,1000,1000,1000,1000,1000,1000,1000};//支撑辊辊颈长度doubleMDWork[13]={1050,1050,1050,950,950,950,705,750,750,650,650,650,650};//工作辊直径doubleMdWork[13]={750,750,750,650,650,650,600,600,600,500,500,500,500};//工作辊辊颈直径doubleMLWork[13]={1750,1750,1750,1750,1750,1750,1750,750,1750,1750,1750,1750,1750};//工作辊辊身长度doubleMlWork[13]={700,700,700,600,600,600,550,550,550,500,500,500,500};//工作辊辊颈长度doubleMiSpdRatio[13]={1,1,1,1,1,1,4.10,3.28,2.50,1.8,1,1,1};//电机速比doublek=2.5;//过载系数共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸doubleID_R1=1050;//粗轧R1辊径doubleID_R2=950;//粗轧R2辊径doubleID_F1=700;//精轧1~3架辊径doubleID_F2=600;//精轧4~7架辊径constintSj=150;//末架至卷取机距离doubleRWStrength_s[13]={120,120,120,150,150,150,80,80,80,80,80,80,80};//工作辊许用弯曲应力doubleRWStrength_t[13]={72,72,72,90,90,90,48,48,48,48,48,48,48};//工作辊许用剪切应力doubleRBStrength_t[13]={0,0,0,78,78,78,78,78,78,78,78,78,78};//支撑辊许用剪切应力doubleRBStrength_s[13]={0,0,0,130,130,130,130,130,130,130,130,130,130};//支撑辊许用弯曲应力////////以上部分为恒定值///////////doubleRHeightIn[13]={0};//入口厚度doubleRHeightOut[13]={0};//出口厚度doubleRRatioH[13]={0};//压下率doubleMLength[14]={0};//轧件长度(包括入口和出口)doubleRPress[13]={0};//轧制压力doubleRTempIn[13]={0};//轧件头部温度(入口温度)doubleRTempOut[13]={0};//尾部温度doubleRMoment_Z[13]={0};//轧制力矩doubleRMoment_Jum[13]={0};//均方根力矩doubleRPureTimeTrans[13]={0};//纯轧时间doubleRTR=0;//粗轧轧制周期doubleRTF=0;//精轧轧制周期doubleRProduction=0;//产量doubleMForceTranseform[13]={0};//变形应力doubleMLc[13]={0};//变形区长度共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸doubleMSpeedTranseform[13]={0};//变形速度doubleMQp[13]={0};//外摩擦影响系数doubleMQy[6]={0};//外区影响系数boolbMoment_J[6]={0};boolbMomentMax[13]={0};boolbMoment_Z[13]={0};boolbPress[13]={0};boolbFPeriod=true;boolbRPeriod=true;//函数定义voidCalcHeight()//计算厚度(入口、出口){RHeightIn[0]=IHeight_Billet;for(inti=0;i<12;i++){RHeightOut[i]=RHeightIn[i]-IDeltaH[i];RHeightIn[i+1]=RHeightOut[i];RRatioH[i]=RHeightIn[i]==0?-1:IDeltaH[i]/RHeightIn[i];}RHeightOut[12]=RHeightIn[12]-IDeltaH[12];RRatioH[12]=RHeightIn[12]==0?-1:IDeltaH[12]/RHeightIn[12];cout<<"轧件入口和出口厚度(mm)"<<"n";for(intj=0;j<13;j++){cout<<"第"<RTR1?RTR:RTR1;cout<<"n轧制周期(s)n";cout<<"粗轧轧制周期:"<RTF?RTR:RTF;RProduction=3600/t*IWidth_Billet/1000*IHeight_Billet/1000*ILength_Billet*r*0.97*0.85;cout<<"n轧机小时产量(t)n";cout<20?20:tempDif;RTempOut[12]=RTempIn[12]-tempDif*0.8;}doubledeltatempin=(RTempIn[12]-RTempIn[6])/6;doubledeltatempout=(RTempOut[12]-RTempOut[6])/6;for(i=7;i<12;i++){RTempIn[i]=RTempIn[i-1]+deltatempin;RTempOut[i]=RTempOut[i-1]+deltatempout;}cout<<"n轧件头尾温度(℃)n";for(i=0;i<13;i++){共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸cout<<"第"<RMoment_Jum[i])a++;elseb++;}if(a&&b==0)cout<<"通过n";elsecout<<"不通过!!n";}voidCheckMomentMax()//过载校核{doubleMk;doubleMdSpdUp;doubleMz;doubleMfz;doublea=0;doubleb=0;cout<<"n电机过载校核n";for(inti=0;i<13;i++){MGetM(i,Mk,MdSpdUp,Mz,Mfz);if((Mk+MdSpdUp+Mz+Mfz)>(k*Mer[i]))b++;共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸elsea++;}if(a&&b==0)cout<<"通过n";elsecout<<"不通过!!n";}doubleMax(doublex,doubley,doublez){doublemax=x;max=max>y?max:y;max=max>z?max:z;returnmax;}voidCheckStrength(){doublex=0;doubley=0;doublea[13]={0};//压下螺丝中心距doublesig_1,sig_2,sig_3;//弯曲应力doubletao_1,tao_2,tao_3,taoMax;//扭转应力doubleMomentMax[13]={0};//辊身最大弯矩doubleb;//辊头扁头宽度cout<<"n轧辊强度校核n";for(inti=0;i<13;i++){if(RPress[i]>PMax[i]||RMoment_Z[i]>MMax[i])//最大允许轧制力和轧制力矩校核{y++;共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸cout<<"最大允许轧制力和轧制力矩校核不通过n";}elsex++;a[i]=MlWork[i]+MLWork[i];b=MDWork[i]/7;//辊头扁头宽度}for(i=0;i<3;i++){MomentMax[i]=(RPress[i]/2)*(a[i]/2-IWidth_Strip/4);sig_1=MomentMax[i]/(0.1*MDWork[i]*MDWork[i]*MDWork[i]);//辊身最大弯曲应力sig_2=(RPress[i]/(4*(a[i]-MLWork[i])))/(0.1*MdWork[i]*MdWork[i]*MdWork[i]);//辊颈处最大弯曲应力tao_1=(MomentMax[i]/2)/(0.2*MdWork[i]*MdWork[i]*MdWork[i]);//辊颈处扭转剪切应力sig_3=0.375*sig_2+0.625*sqrt(sig_2*sig_2+4*tao_1*tao_1);//辊颈合成应力tao_2=(MomentMax[i]/2)/(1.15*b*b*b);taoMax=tao_1>tao_2?tao_1:tao_2;doublesigMax=Max(sig_1,sig_2,sig_3);if(sigMax>RWStrength_s[i]||taoMax>RWStrength_t[i]){y++;cout<<"二辊轧机轧辊强度校核不通过n";}}//////以上是二辊轧机轧辊强度校核for(i=3;i<13;i++){MomentMax[i]=RPress[i]*(a[i]/4-MLWork[i]/8);sig_1=MomentMax[i]/(0.1*MDBolster[i]*MDBolster[i]*MDBolster[i]);共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸if(sig_1>RBStrength_s[i]){y++;cout<<"四辊轧机支撑辊强度校核不通过n";}//////以上是支撑辊强度校核tao_1=(MomentMax[i]/2)/(0.1*MDWork[i]*MDWork[i]*MDWork[i]);tao_2=(MomentMax[i]/2)/(0.2*MdWork[i]*MdWork[i]*MdWork[i]);tao_3=(MomentMax[i]/2)/(1.15*b*b*b);taoMax=Max(tao_1,tao_2,tao_3);if(taoMax>RWStrength_t[i]){y++;cout<<"四辊轧机工作辊强度校核不通过n";}}//////以上为工作辊强度校核if(x&&y==0)cout<<"通过n";elsecout<<"不通过!!n";}voidCalcAll(){CalcHeight();CalcVMax();CalcRGapTime();CalcMLength();CalcRPureTimeTrans();CalcPeriod();CalcProduction();共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸CalcTemp();CalcMLc();CalcMSpeedTrans();CalcMForce();CalcMQp();CalcMQy();CalcRPress();CalcRMoment_Z();CalcRMoment_Jum();}voidCheckAll(){CheckMoment_J();CheckMomentMax();CheckStrength();}intmain(){CalcAll();CheckAll();return0;}附表：表B-1道次B/mmH/mmh/mm∆h/mmε/%Vc/m·s-1Vz/m·s-1L/m共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸1900230.00195.5034.4015.00--2.2.011.912800195.50152.4043.0122.00--2.2015.273800152.40112.8439.6526.00--2.2020.644800112.8481.2431.6028.00--2.4928.67580081.2454.4326.8133.00--2.4942.79680054.4336.0018.4333.86--2.4964.70780036.0018.0018.0050.000.771.63129.37880018.009.908.1045.001.412.79235.2398009.905.904.0040.002.374.98394.70108005.903.702.2037.303.787.9562939118003.702.4013.0035.105.8012.25970.31128002.401.600.8033.308.7518.371455.47138001.601.400.2012.5010.0021.001663.39道次tj/stzh/sTt/oCTw/oCP/tMz/t·mMjun/t·m13.005.621180.001178.56800.9797.098.9623.007.151177.221174.051070.36144.729.5035.009.631172.941167.221199.93155.8132.0744.0011.991164.761158.861169.15128.9115.71554.0017.671156.961130.611371.06139.2129.115616.0026.401138.111080.431462.09123.1127.3671.63101.80961.86942.612157.42141.7149.2682.97101.80949.22930.901858.1381.9174.1794.98101.80936.58919.191615.7750.062.56107.95101.80923.94907.481310.1428.036.211112.25101.80911.30895.771222.0722.629.591218.37101.80898.66884.051154.9614.925.341321.00101.80886.01872.34328.772.111.47产品规格：1.40mm×800mm；坯料尺寸：230mm×900mm×9mm；钢种：16Mn；开轧温度：1180oC；粗轧轧制周期：116.46s；精轧轧制周期：120.2s；轧机小时产量：367.85t；轧辊强度校核及轧机能力校核通过。表B-2道次B/mmH/mmh/mm∆h/mmε/%Vc/m·s-1Vz/m·s-1L/m1900230.00195.5034.5015.00--2.2011.652800195.50152.4943.0122.00--2.2014.94共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸3800152.49112.8439.6520.00--2.2020.194800112.8481.2431.6028.00--2.4928.04580081.2454.4326.813300--2.4941.85680054.4336.0018.4333.86--2.4963.12780036.0020.8815.1242.001.242.27108.83880020.8812.118.7742.002.135.42187.64980012.117.434.6838.653.476.39305.83108007.435.052.3832.005.109.41449.96118005.053.691.3627.006.9812.87615.8128003.692.800.8924.009.2016.96811.54138002.802.500.3010.7010.719.00908.92道次tj/stzh/sTt/oCTw/oCP/tMz/t·mMjun/t·m13.005.581170.001168.64840.5595.7011.7523.007.071167.781164.261376.53194.6097.1635.009.431163.621160.671415.67183.80162.6144.0011.731155.751152.591380.72152.24140.8054.0017.291140.311133.911578.25160.30157.63616.0025.761085.231077.031722.82145.10155.1774.8463.96974.57969.252224.21133.90147.8782.8263.96962.09956.752213.83102.40205.0291.7363.96949.61944.251934.6864.8080.89101.1763.96937.13931.751377.4330.6040.38110.6863.96924.65919.251113.4318.7029.22120.6563.96912.17906.75975.4613.2024.3913/63.96899.69894.25364.752.8013.26产品规格：2.5mm×1000mm；坯料尺寸：230mm×1100mm×9mm；钢种：Q215(A2)；开轧温度：1180oC；粗轧轧制周期：114.86s；精轧轧制周期：76.03s；轧机小时产量：662.35t；轧辊强度校核及轧机能力校核通过表B-3道次B/mmH/mmh/mm∆h/mmε/%Vc/m·s-1Vz/m·s-1L/m11250230.00195.534.5015.00--2.2012.2521200195.50152.4943.0122.00--2.2015.71共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸31200152.49112.8439.6520.00--2.2021.2341200112.8481.2431.6028.00--2.4929.495120081.2454.4326.8133.00--2.4944.026120054.4336.0018.4333.86--2.4966.557120036.0021.6014.4040.001.73.80110.928120021.6014.007.6035.202.65.90171.139120014.009.804.2030.003.88.40244.471012009.807.302.5025.505.111.30328.191112007.305.601.7023.206.714.70427.471212005.605.000.6010.707.516.50479.17道次tj/stzh/sTt/oCTw/oCP/tMz/t·mMjun/t·m13.05.85116011591156.26124.511.5923.07.43115811561595.64191.8105.6935.09.90115311511766.27203.8163.5144.012.32114811421713.41167.9159.1954.01816113011251938.10174.9180.01616.027.14109910921984.16148.6181.3673.545.359819732683.71157.7155.2782.345.359689612287.0897.7148.1291.645.359569481894.5860.273.42101.245.359439361421.9632.440.31110.945.359319231285.9624.233.14120.845.35918910531.295.914.63产品规格：5mm×1200mm；坯料尺寸：230mm×1250mm×10mm；钢种：Q235(A3F)；开轧温度：1180oC；粗轧轧制周期：118.67s；精轧轧制周期：54.45s；轧机小时产量：849.12t；轧辊强度校核及轧机能力校核通过。表B-4道次B/mmH/mmh/mm∆h/mmε/%Vc/m·s-1Vz/m·s-1L/m1230.0195.534.515.0--2.2013.44共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸135021300195.5150.545.023.0--2.2017.4631300150.5111.439.126.0--2.2023.5841300111.481.430.027.0--2.4932.285130081.457.024.430.0--2.4946.096130057.038.019.033.3--2.4969.147130038.022.815.240.01.94.20115.238130022.814.88.035.12.96.50177.529130014.810.44.429.74.29.20252.6210130010.48.91.514.44.910.70295.201113008.98.00.910.15.512.00328.41道次tj/stzh/sTt/oCTw/oCP/tMz/t·mMjun/t·m--13.06.39116011581313.18159.111.3370--23.08.22115611551907.94263.9132.2210--35.010.97115111502016.06259.9162.4420--44.013.44114311411897.41203.8161.1290--54.018.99112511232039.56197.6167.5170--616.028.80109510902265.51193.7194.1830--73.346.379759713097.67187.1153.0000--82.046.379579532690.27117.8121.2930--91.446.379389352252.7173.279.8055--101.246.37920917910.9616.121.9767--111.146.37902899628.488.615.5313--产品规格：8mm×1300mm；坯料尺寸：230mm×1350mm×11mm；钢种：优质钢08Al；开轧温度：1160oC；粗轧轧制周期：124.81s；精轧轧制周期：55.27s；轧机小时产量：903.37t；轧辊强度校核及轧机能力校核通过。共100页第97页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）报告纸表5道次B/mmH/mmh/mm∆h/mmε/%Vc/m·s-1Vz/m·s-1L/m11350230.0195.534.515.0--2.2013.8021300195.5150.545.023.0--2.2017.9331300150.5111.439.126.0--2.2024.2341300111.481.430.027.0--2.4933.155130081.457.024.430.0--2.4947.356130057.038.019.033.3--2.4971.027130038.022.815.240.02.25.50118.368130022.816.46.428.13.07.60164.559130016.414.02.414.63.68.90192.7610130014.012.51.510.7410.00215.80道次tj/stzh/sTt/oCTw/oCP/tMz/t·mMjun/t·m13.06.561160.001158.451051.89127.411.2623.08.431157.261154.991599.96221.3146.2035.011.271152.701149.461742.78224.7162.9644.013.791145.711140.561681.33180.6187.2454.019.501126.201121.771878.85182.0197.68616.028.941093.801089.562184.87186.8238.8772.746.40919.42905.173441.25207.8234.1882.046.40912.09898.392194.7086.0102.2991.746.40897.43884.83894.8119.935.75100.646.40890.10878.05621.2210.917.89产品规格：12.5mm×1500mm；坯料尺寸：230mm×1600mm×11mm；钢种：优质钢08F；开轧温度：1160oC；粗轧轧制周期：126.49s；精轧轧制周期：53.4s；轧机小时产量：1061.13t；轧辊强度校核及轧机能力校核通过。共100页第97页'