外脚手架及卸料平台设计施工结构设计 35页

'******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案外脚手架及卸料平台设计施工结构设计第一节主要编制依据[1]《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；[2]《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；[3]《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；[4]《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；[5]《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；[6]《建筑施工手册》（第四版缩印本）；[7]《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；[8]《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；[9]《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；[10]《密目式安全立网》（GB16909-1997）；[11]《工程测量规范》（GB50026-2007）；[12]《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）；[13]《结构安装工程施工操作规程》（YST404-89）；[14]《工程测量规范》(BG50026-2007)；[15]住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（[2009]87号文）；[16]浙江省地矿勘察院提供的的岩土工程勘察报告；[17]本工程施工组织设计；[18]引用公司GB/T19001-2000idtISO9001:2000质量管理体系及有关程序文件和相关的作业指导书；[19]国家、浙江省、湖州市有关建筑工程安全、文明施工规范标准。第二节工程概况1.1工程地理位置及现场环境1）绍兴迪荡D12地块工程位于绍兴城东云东路以北，梅龙湖路以东。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案2）场地标高：本工程所注±0.000标高，相当于绝对标高7.000米(黄海高程)。3）围挡：沿用地红线布设了高度为2.5m的砖墙围挡，使施工现场与外界分隔。1.2建筑设计概况表序号项目内容1建筑功能工程共由1栋20层办公楼及5幢5层办公裙房及相邻地下车库和地下人防车库，共六个栋号组成2建筑面积工程总建筑面积约51094万㎡（地下建筑面积13347㎡）3建筑层数层高地下室为整体地下二层，地上20层，裙房5层，结构类型为框架剪力墙，标准层层高3.9米。4建筑高度办公楼建筑高度89.8m，裙房建筑高度27.3m。5外装修外墙为玻璃幕墙，局部干挂石材幕墙等。1．3外脚手架拟设置如下：主楼办公房20层，底下从地下室顶板向上开始落地搭至二层顶，三层开始悬挑，3—7层为一悬挑段，8—12层为一悬挑段，13-17层为一悬挑段，18—屋面超出部分悬挑段，共分四次悬挑。裙楼5层，均从地下室顶板落地至顶。由于落地脚手架高度超过24米，底部必须采用双立杆。备注：（1）悬挑外架型钢用16#工字钢，局部拉结钢丝绳型号为Φ14（6×19）。悬挑外脚手架转角、工字钢预埋进砼、挑出长度大于1500mm等位置设置钢丝绳进行拉结。（2）悬挑外架与落地外架交接位置断开，在交接位置各自端部采取增设连墙件等加固措施。（3）机房层位于楼梯间及电梯井的顶部，局部从屋面搭设，局部从悬挑外架搭设上来。（4）落地外脚手架搭设在地下室顶板或天然基础砼垫层上，立杆底部必须垫设钢板，扩大受力面积、增强外架整体性。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案由于各楼层结构施工完毕后，尚有大量的材料需要吊运：如拆模后的钢管、方木、模板，考虑到施工进度及拆模顺序，因而需搭设卸料平台来缓解频繁的垂直运输，以供材料吊运。吊料平台采用槽钢焊接成形，而后利用塔吊进行吊装。第三节构配件材料要求3.1钢管3.1.1脚手架钢管应有产品质量合格证，必须涂有防锈漆并严禁打孔。3.1.2脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.2m，其它杆最大长度6.5m。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用φ48×3.0钢管。3.2扣件、螺栓3.2.1扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3.2.2脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。3.2.3旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3.3安全网宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼不得大于10cm，必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料，严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。第四节外脚手架构造要求4.1平面布置立杆纵向间距1500mm，横向间距1050mm。外脚手架内排立杆距离建筑物的距离为300mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。立杆的直接头应相互错开2500mm长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。4.2立面布置大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1.2m高处。4.3纵向水平杆的构造·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。（2）纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。4.4横向水平杆的构造（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（3）横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。（4）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。4.5立杆的构造（1）落地外脚手架立杆下用150mm×150mm×8mm铁板铺垫。（2）悬挑外脚手架立杆坐落在16号工字钢上。（3）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （4）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。 （5）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定： 1）立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步矩的1/3。 2）搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于lOOmm。（6）立杆顶端高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m。4.6连墙件·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙件，设置说明如下：（1）位于框架梁位置的连墙件用短钢管制成，长度约500mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端用扣件固定在短钢管上。（见图1）（2）位于外墙板位置的连墙件采用预埋短钢筋通过钢管与外架连接。（见图2）（3）连墙件尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，偏离主节点的距离不应大于300mm，与脚手架架体垂直。如在规定位置上设置有困难，应在邻近点补足。图1图2连墙件高度方向按建筑层高，水平方向按不同高度进行调整。如遇连墙件偏移主节点300mm的，相应的外架内立杆增加一根。4.7剪刀撑剪刀撑的设置应符合下列规定：1）每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450～600之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45o50o60o剪刀撑跨越立杆的最多根数7652）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案搭接长度不小于1m，等间距设3只旋转扣件紧固；4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。4.8斜道（1）本工程的斜道是人行并兼作材料运输，其型式宜采用之字型斜道；（2）斜道坡度为1:3，宽度不小于1m；（3）斜道脚手板应铺严实，在其上面设厚3cm，间距不大于30cm的防滑条；（4）转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m；（5）斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。4.9竹笆、栏杆（1）施工操作层必须满铺竹笆，四角绑扎牢固；（2）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（3）上栏杆上皮高度应为1.2m；（4）挡脚板高度不应小于180mm；（5）中栏杆应居中设置。4.10安全网架设脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与外侧大横杆要牢固的扎结，固定点的间距按网眼间距绑扎，上下两网之间的拼接要严密。第五节外脚手架的设计与计算5.1方案选择（一）落地式外脚手架主楼3层楼面以下及所有裙楼均采用落地外脚手架（考虑基础落在地下室底板上，搭设高度过高时立脚下口垫槽钢）。因落地外脚手架搭设高度不高，采用常规做法搭设。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨。（二）悬挑式外脚手架3层楼面起挑架，共悬挑4次。悬挑外架均采用悬挑16工字钢，常规出挑长度1.5米，建筑物内锚固段长度1.5米，水平·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案间距均为1500mm，在此横梁上支设双排钢管脚手架。横梁放入主体结构的预埋吊环中，并用木楔塞牢。出挑横梁上电焊二根短钢管，用于双排钢管脚手架定位固定。施工工序:悬挑层施工预埋→穿插槽钢→焊接底部定位钢筋→搭设架体→局部加斜拉钢丝绳→铺毛竹片、安全网等。5.2计算书附后第六节悬挑卸料平台的设计与计算考虑到卸料平台的可操作性、实用性和移动性采用悬挑式钢平台。该钢平台采用倒挂式，尺寸为2400×4500，钢平台面层铺50厚木模板，下设50×50角钢，间距600mm，次梁采用[14a槽钢，中距为900mm；主梁采用[16a槽钢，主梁两端各设两个钢制吊环，用钢丝绳斜向拉紧，系于建筑物的结构之上。6.1构件计算1）荷载：恒载：铺板50厚木模板以0.35kN/m2计算，∠50×50×5角钢自重为37.7N/m，[14a槽钢自重为145N/m，[16a槽钢自重为172.3N/m最大的材料器具堆放荷载为10kN（1吨），转化为面荷载为q=0.926kN/m2活载：以1.5KN/m2计算2）钢材：型钢为Q235钢，钢丝绳采用Ф19.5（6×37）。6×37钢丝绳的主要数据直径钢丝总断面积参考重量钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）钢丝绳钢丝14001550170018502000钢丝破断拉力总和（mm）（mm2）（kg/100m）（kN）不小于15.00.785.3980.57119.5132.0145.0157.5170.517.50.8111.53104.8156.0172.5189.5206.0223.019.50.9141.16132.7197.5213.5239.5261.0282.021.51.0174.27163.3243.5270.0296.0322.0348.524.01.1210.87198.2295.0326.5358.0390.0421.526.01.2250.95235.9351.0388.5426.5464.0501.528.01.3294.52276.8412.0456.5500.5544.5589.030.01.4341.57321.1478.0529.0580.5631.5683.03）内力计算：·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案（1）成板模板（取1m宽，三跨连续梁计算）q=1.2×（0.35+0.926）×1+1.4×1.5×1=3.63kN/mM=0.1ql2=0.1×3.63×0.62=0.13kN·mσ=M/γW=0.13×106/（1.05×1/6×1000×503）=0.13N/mm2<[f]=1.3N/mm2ω=0.677×ql4/100EI=0.677×3.63×0.64/100×EI=0.728mm<[ω]=l/400=1.5mm满足要求。（2）∠50×50×5角钢验算（按均布荷载单跨进行计算）∠50×50×5角钢数据：Ix=11.21cm4；Wx=7.90cm3；q=1.2×（0.0377+0.6×0.35+0.6×0.926）+1.4×1.5×0.6=2.224kN/mM=1/8ql2=1/8×2.224×0.92=0.225kN·mσ=M/γW=0.225×106/1.05×7900=27.1N/mm2<[f]=205N/mm2ω=5ql4/384EI=5×2.224×0.94/384EI=0.08mm<[ω]=l/400=2.25mm（3）[14a槽钢验算：[14a槽钢数据：Ix=563700mm4；Wx=80529mm3；q=1.2×（0.145+0.35×0.9+0.926×0.9）+1.4×1.5×0.9=3.442KN/mM=1/8ql2=1/8×3.442×32=3.87KN·mσ=M/γW=3.87×106/1.05×80529=45.9N/mm2<[f]=205N/mm2ω=5ql4/384EI=5×3.442×34/384EI=0.03mm<[ω]=l/400=7.5mm（4）[16a槽钢验算：[16a槽钢数据：Ix=866cm4；Wx=108.3cm3；R=1/2×[（0.35×3.6×3+0.0377×3.6×4+0.145×5×3+0.1723×2×5.2+10）×1.2+1.5×3.6×3.0×1.4]=22.3KN最大弯矩M=20.1KN·mσ=M/γW=20.1×106/1.05×1.083×105=176.8N/mm2<[f]=205N/mm26.2钢丝绳计算钢丝绳允许拉力按下列公式计算：·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案[Fg]＝αFg/K式中[Fg]——钢丝绳的允许拉力（kN）；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；α——换算系数，按下表取α=0.82；K——钢丝绳的安全系数，按下表取K=8。钢丝绳破断拉力换算系数钢丝绳结构换算系数6×190.856×370.826×610.80钢丝绳的安全系数用途安全系数用途安全系数作缆风3.5作吊索、无弯曲时6~7用于手动起重设备4.5作捆绑吊索8~10用于机动起重设备5~6用于载人的升降机14每一个侧面采用两根6×37直径19.5的镀锌钢丝绳。现仅以外侧一根受力作计算。查表取用钢丝绳强度极限为1700N/mm2时，钢丝总断面积为174.27mm2，换算系数为0.82，则钢丝绳破断拉力F=0.82×1700×174.27=242.9KN。1、钢丝绳所受拉力：本工程楼层层高为3m，则钢丝绳与卸料平台的角度为a，sina=0.857钢丝绳的拉力T=22.3/sina=22.3/0.857=26.02KN2、钢丝绳验算：钢丝绳为Ф19.5（6×37），钢丝绳安全系数取K=8。[Fg]=αFg/K=0.82×1700×174.27/8=30.4KN>26.02KN，满足要求。6.3钢丝绳上部节点吊环验算每侧均采用两个Φ20Ⅰ级钢筋吊环，按一个吊环双截面受力计算：A=314mm2σ=N/2A=26.02×103/2×314=41.4N/mm2<[f]=50N/mm2满足要求。第七节外脚手架及卸料平台施工要求7.1脚手架的搭设及拆除施工（1）落地式钢管脚手架搭设施工工艺·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整→材料配备→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→挡脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四周用尺量出由外立杆离墙的距离，并做好标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺设平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠连接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。（2）悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑层抱箍环施工预埋→穿插主梁→固定挑梁→搭设架体→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→加斜拉钢丝绳（特殊部位）→铺脚手片、扎安全网。（3）脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上到下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）不准分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆后拆最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件垫层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差部应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。7.2施工注意要点（1）悬挑式脚手架底部，必须采用防止人和物体坠落的全封闭措施，外侧全部采用栏杆和2000目密目网全封闭。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案（2）横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤交正竖直后方可固定。（3）所有扣件螺栓必须拧紧，禁止使用有裂痕和弯曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。（4）竹脚手板的质量必须保证，不得采用霉变的竹脚手架板。竹片方向应与大横杆垂直。（5）底部四周搭设防护架，净高5m，立杆间距1.5m，双层脚手板覆盖，以保证安全。（6）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角在45度～60度之间。外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。（7）悬挑脚手架应安排专职人员做好定期和不定期的检查，如对木楔松动的应固牢。7.3搭设注意事项（1）横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤校正竖直后方可固定。（2）所有扣件螺栓必须拧紧，禁止使用有裂痕和弯曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。（3）竹脚手板的质量必须保证，不得采用霉变的竹外脚手架板，竹片方向应与大横杆垂直。（4）底部通道出入口搭设防护架，立杆间距1.5m，双层脚手板覆盖，以保证安全。（5）立杆应按立杆接长要求，选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管立杆。（6）在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一道抛撑，以确保架子稳定。（7）一定要采取先搭设起始段，而后向前延伸的方式。（8）连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。（9）杆件端部伸出扣件长度不得小于100mm。（10）在顶排连墙件之上的架高不得超过3步，否则应每隔6跨设一道撑拉措施。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案（11）剪刀撑的斜杆与基本构架杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接和搭接接头部位至少有一道连接。7.4拆除注意事项（一）拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措施。卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。（二）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回仓库修整。配件经检查、修整后，按品种、规格分类存放，妥善保管。（三）悬挑架拆除悬挑架使用完毕后，即进行拆除工作，该挑架在高空拆除特别要注意安全，拆除前技术、安全、操作班组对脚手架整体进行检查，如脚手架有严重隐患或损坏，应进行整改加固，确认无严重损坏情况后，方可进行交底布置拆除工作。1）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。配备良好的通讯装置。2）仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另立设置。3）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业，应具有良好的照明设备。4）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。5）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。6）按搭设的反程序进行拆除，安全网→竖挡笆→垫铺笆→防护栏杆→搁栅→斜杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。认真做到一步一清，一杆一清。7）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。8）所有连墙杆、斜杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案9）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时下输送地面。10）所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾物件直接从高处坠落伤人。11）脚手架内使用电焊气割工艺时，应严格按国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落，严禁无证动用焊割工具。12）当日完工后，应检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行整改，方可撤离岗位。7.5施工验收（1）搭设脚手架必须分层分部进行验收，验收人员由项目部主要负责人召集施工员、搭设负责人、技术人员、专职安全员等人组成。（2）扣件的扭力矩应按规范要求测试，抽点验收。（3）脚手架验收合格后，要挂“验收合格牌”（每2步挂设验收合格牌），方可使用。“验收合格牌”上必须标明：统一编号、验收日期、搭设责任人、维修人、管理人员等。7.6卸料平台的安装、使用及拆除施工（1）斜拉钢丝绳，两侧边前后设两道，前面一道钢丝绳作受力计算，后道钢丝绳作为保险钢丝绳。主梁【16a槽钢两端都设置2个吊环，钢丝绳与吊环的连接应使用犁形环或卡环，吊运平台的钢丝绳与吊环之间也使用卡环连接，不得将钢丝绳直接钩挂平台。（2）安装时，钢丝绳采用绳卡不得少于3个，间距100~120mm，并设安全弯。（3）钢丝绳与建筑物构件围系处若有锐角利口，围系处应衬软垫物，平台外口应略高于内口，左右不得晃动。待安装好后将平台内边的角铁与楼层面的预埋铁板焊牢。（4）平台三侧面设1.2m高围护，栏杆黄、黑漆相间，用安全网围挡，不得使用竹笆。（5）挂牌明示容许荷载总重量不得超过1吨，并注明验收人姓名、验收日期，当平台撤换再装时，应重新进行验收。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案第八节安全管理与日常维护8.1安全管理要求（1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方可准许使用。（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。（5）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。（6）脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。（7）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件；1）主节点处的纵、横向水平杆；2）连墙件；3）交叉支撑、水平架；4）加固杆件：剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等等；5）栏杆。（8）不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（9）临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。（10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。（12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员人内。8.2日常维护要求·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案脚手架大多在露天使用，搭拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。日常维护管理要求如下：（1）使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫。钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖。扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内。（2）弯曲的钢杆杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。（3）做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理。钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75％），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔2～4年涂刷一次，每次涂刷二遍。扣件要涂油，螺栓宜铰钵防锈，使用3—5年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。（4）搬运长钢管时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏。（5）脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上小配件要及时收捡起来。（6）健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种：1）由架子工班组管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。2）由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。5.2.1落地外脚手架计算书一.参数信息:1.脚手架参数·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案落地式外脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.80m，内侧立杆离外墙面0.4m（考虑到外墙装修施工）。采用的钢管类型为48×3.0,连墙件采用层层布置，竖向间距建筑层高3.9米左右，水平间距4.5m。2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.0kN/m2；考虑施工二层。3.风荷载参数本工程地处浙江省湖州市德清县，基本风压为0.7kN/m2；地面粗糙度为B类。风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.318，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs为0.868；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.30；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.地基参数脚手架搭设时，坐落在地基土上的外架，平整夯实地基土，基础地面用30cm塘渣夯实，满足足够持力层，面层用10㎝厚细石砼随捣随抹；搭设在地下室顶板上的外架要定好位置。立杆基础上底座下设置150mm×150mm钢板，钢板厚度不得小于8mm，布设必须平整，不得悬空，并在四周距离脚手架50㎝处设浅排水沟，按外脚手架搭设方案图放样和弹线。一.大横杆的计算:大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.122=0.189kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.189×1.52+0.10×1.47×1.52=0.365kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.189×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.43kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.365×106,0.43×106)/4730=90.909N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=90.909N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.122=0.158kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×113600)+0.99×1.05×15004/(100×2.06×105×113600)=2.48mm；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案大横杆的最大挠度2.48mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！一.小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.5=0.053kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.184)+1.4×1.575=2.489kN；（L=1.05m）小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.035×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.489×1.05/3=0.871kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.877kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.877×106/4730=185.429N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=185.429N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.184+1.575=1.812kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1811.85×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×113600)=3.181mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.181=3.205mm；小横杆的最大挠度为3.205mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！一.扣件抗滑力的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.5×2/2=0.053kN；小横杆的自重标准值:P2=0.035×1.05/2=0.019kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.053+0.019+0.276)+1.4×2.362=3.724kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。二.脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×27=2.515kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×3×1.5×(1.05+0.8)/2=1.457kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×16.3=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.432kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中Wo--基本风压(kN/m2)，Wo=0.6kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，地面粗糙度为B类，Uz=1.318；Us--风荷载体型系数：Us=0.868；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.6×1.318×0.868=0.48kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.432+1.4×4.725=11.933kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.432+0.85×1.4×4.725=10.941kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.48×1.5×1.82/10=0.33kN·m；一.立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：σ=N/(φA)≤[f]·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案立杆的轴心压力设计值：N=11.933kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.50计算长度,由公式lo=kuh确定：l0=3.118m；L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.5cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度σ=11933.058/(0.188×450)=141.053N/mm2；；立杆稳定性计算σ=141.053N/mm2小于[f]=205N/mm2满足要求。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=10.941kN；σ=10940.808/(0.188×450)+32872/4730=176.929N/mm2；立杆稳定性计算σ=176.929N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！一.连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值最大值Wk=0.48kN/m2；连墙件实际上是层层设置，则每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积为Aw=11.4m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=3kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.67kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.67kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=800/15.9的结果查表得到φ=0.852，l为内排架距离墙的长度；A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.852×4.5×10-4×205×103=78.597kN；Nl=10.6711.933KN抗冲切验算满足要求。1.2顶板配筋验算如下：混凝土顶板跨度l=3800mm，配筋（HRB335）Φ12@150双层双向，混凝土强度等级为C35。跨中最大弯矩为Mmax=11.54KN·m1.5m宽板带作用面荷载为q1=8×11.54÷（1.5×3.82）=4.26KN/m2混凝土顶板自重和施工荷载为q2=25×0.2+2.5=7.5KN/m2总的面荷载为q=q1+q2=4.26+7.5=11.76KN/m2取1m宽板带，其弯矩为M=0.125ql2=21.23KN·mAs=M/0.95h0fy=21.23×106/0.95×180×360=344.8mm2计算配筋取安全系数K=1.4，则As=1.4×344.8=482.7mm2而地下室顶板配筋为HRB335Φ12@150双层双向，1m范围钢筋实际面积为753.6mm2。所以，该地下室顶板配筋能承受外脚手架荷载，满足要求。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案5.2.2悬挑外脚手架（最高挑18.9m）计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.9m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处浙江省湖州市，基本风压0.7kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.77，计算立杆稳定性时取1.615，风荷载体型系数μs为0.868；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度1.5m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案楼板混凝土标号:C30(根据建筑结构层次情况主要采用C35、C30、C25。)；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，局部钢丝绳或支杆与建筑物拉结。·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.295kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.607×106/4490=135.22N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=135.22N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=2.327mm；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.327=2.35mm；小横杆的最大挠度为2.35mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.20=2.776kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×3×1.5×(1.05+0.3)/2=0.911kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18.2=0.136kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.162kN；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.162+0.85×1.4×3.15=8.742kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.162+1.4×3.15=9.404kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.6kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=1.615；μs--风荷载体型系数：取值为0.868；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.6×1.615×0.868=0.589kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.589×1.5×1.82/10=0.341kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8.742kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=9.404kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=8742.492/(0.188×424)+340506.003/4490=185.513N/mm2；立杆稳定性计算σ=185.513N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=9403.992/(0.188×424)=117.975N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.975N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.77，μs＝0.868，ω0＝0.6，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.77×0.868×0.6=0.645kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=5.7m2；（采取层层设置，水平间距为1.5m）按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.15kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.15kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；·34· ******************工程外脚手架及卸料平台设计施工方案由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=10.15