鼎泰花园模板安全施工方案 86页

'鼎泰花园模板安全施工方案工程概况1.1、基本概况本工程为克拉玛依市鼎泰花园8#13#、15#住宅楼及防空地下室工程，位于克拉玛依市环城西路东侧，世纪大道北侧，由克拉玛依市鼎泰房地产开发有限公司投资开发，鼎泰建设（集团）有限公司施工。新疆金石建设项目管理有限公司克拉玛依分公司监理。住宅设计单位是新疆兵团建工设计研究院，防空地下室设计单位是新疆长城建筑设计研究院有限公司。本工程总建筑面积26225㎡，其中住宅面积21496.18㎡，防空地下室面积约为4730.8平方米。住宅地下二层，地上十四层，防空地下室一层。住宅结构形式：混凝土剪力墙。防空地下室为框架、剪力墙结构。抗震等级：三级；针对本工程防空地下室图纸梁板设计情况，防空地下室C轴/20轴～21轴之间的WKL261(1)梁截面500mm(宽)x1700mm（高），梁顶标高-1.8m,模板支架高度4.8m,线荷载0.5x1.7x26=22.1KN/m。E～F轴之间/17～23轴的WKL271(7)梁截面400mm(宽)x2000mm(高)，梁顶标高-1.8m,模板支架高度4.8m。线荷载0.4x2000x26=20.8KN/m，共有2道梁计8跨，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》：搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，线荷载超过20KN/m，集中荷载超过15KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。86 2、超线荷载梁平面位置图WKL-271400mmx2000mmWKL-261500mmx1700mm86 3、施工要求3.1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。3.2、模板、支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3.3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。4、技术保证条件4.1、建立项目安全体系4.2、模板的搭设和拆除需严格执行该《模板施工专项施工方案》。二、编制依据1、本工程施工图纸和图纸会审纪要2、本工程施工组织设计3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-200186 1、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20054、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20117、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-918、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20139、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]10、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）11、品茗安全计算软件三、施工部署3.1、施工进度计划3.2、材料与设备计划3.2.1、钢材的选用(1)、钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。86 (1)、钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(2)、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.0钢管。(3)、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、应有产品质量合格证；2)、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；5)、钢管必须涂有防锈漆。(4)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；3)、钢管上严禁打孔。(5)、钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(6)、钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(7)、扣件的验收应符合下列规定1)、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；86 1)、新、旧扣件均应进行防锈处理；2)、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。(1)、连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(2)、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。(3)、组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB50214的规定。3.3、木材的选用(1)、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。3.4、木胶合模板板材的选用(1)、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。86 (1)、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。四、施工准备4.1、技术准备：熟悉图纸，核对尺寸、标高及建筑、结构图是否吻合，并根据图纸及规范对除了构造要求外的部分进行模板体系的计算。支模前木工班设计模板拼装方案，画出拼装图。使支模更加科学、规范化。这样既可保证质量，不因支撑体系的不牢造成跑模，不因支撑应力不足造成构件变形，同时通过计算使材料用量更加量化，可避免不必要的损失。4.2、材料准备序号材料名称规格型号计划数量1木方50mmx100mmx4000mm80m³2胶合板1220mmx2440mmx15mm800张3钢管48mmx3.0mmx6000mm500支4钢管48mmx3.0mmx4500mm1200支5钢管48mmx3.0mmx1200mm200支6U型顶丝托1500只7对拉螺杆¢14mm1000支8其他各种长度钢管、辅材随施工进度进场4.3、机具准备名称规格或功率数量锤子0.5kg30梅花扳手19～22mm20个圆盘锯3kw1台手电钻2台手提电锯800w5台活动扳手开口最大宽度65mm10钢丝钳长150、175mm10把墨斗4个水准仪DZS32台86 塔尺5m两个钢尺50m两把工程检测尺2m3套4.4、测量准备：在筏板面或楼层面弹出轴线网，根据墙、柱、梁的位置尺寸弹出构件边线和控制线。在竖向构件的钢筋上用红油漆做好+500mm水平线标记，模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。4.5、专业施工队伍准备：根据确定的现场管理机构，选择高素质的专业班组进行模板工程的施工，并向作业班组进行详细的质量、安全技术交底，并作好职工安全三级教育，下达工程施工任务，对班组明确有关质量、安全、进度等要求；4.6、作业条件准备墙、柱钢筋绑扎完毕，经自检合格，预留洞口、预埋件标高、位置核对正确，墙柱根部冲洗干净后报监理验收通过；清理现场，做好工作面准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当；施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转；清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。五、施工工艺方法和措施5.1、技术参数【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板支架高度H(m)4.8混凝土梁截面尺寸(mm)500×1700梁侧楼板厚度(mm)250支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)Φ48×3.0梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数286 面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座5.2、工艺流程【梁模板】弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底次楞、主楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁一侧模板→安装梁另一侧模板→安装侧模的立档、横档和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻相邻梁柱模板连接固定5.3、施工方法5.3.1、在筏板混凝土上弹出轴线和水平线（梁底标高引测用）。5.3.2、安装梁模支架之前，在筏板用50mm厚木方做垫木,并且楼层间的上、下支座应在一条直线上；本模板设计方案确定的立杆间距800mm安装模板支架纵、横向立杆，在立杆上方安装梁底小横杆和纵向水平杆，在支架之间应按模板设计方案确定的步距设纵、横向水平杆，离地200mm处设纵横向扫地杆，往上每隔最大1500mm设纵、横方向水平杆。立杆接长采用对接扣件连接，不得搭接，相邻接长连接点不得在同一步距内。支架梁底立杆两侧沿梁长必须设置纵向竖向剪刀撑杆件底端应与楼地面顶紧，每道剪刀撑跨越立杆根数6（与地面夹角45--60度）；剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m，等间距3个旋转扣件固定。5.3.3、在支架上调整梁底主楞钢管，预留梁底模板的厚度，拉线安装梁底模板并找直。当梁跨度等于或大于4m时，梁底模板按设计要求起拱；起拱高度为全跨长度的2/1000,本工程梁跨7.5米，梁底中间位置起拱15mm。5.3.4在底模上绑扎钢筋，安装梁一侧模板，安装侧模的立档和横档，立档间距一般不大于450mm。梁净高≥600mm时，应设置穿梁对拉螺栓，对拉螺栓固定应有两根并列通长的方木或双肢φ48×3.0钢管作支托（横档），不得直接固定在86 梁侧面板上,对拉螺杆分布位置和间距详见计算书。5.3.5复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。5.3.6梁模板的安装其它构造要求5.3.6.1模板制作和安装遵守的原则：梁侧模包底模（即是梁侧模高度=梁净高-板底模厚度+梁底模厚度），板底模压梁侧模（板底模侧边平梁侧模内侧边）。5.3.6.2梁净高≥600mm时，应设置穿梁对拉螺栓，对拉螺栓固定应有两根并列通长的φ48×3.0钢管方木（或方木）作横档，不得直接固定在梁侧面板上。5.3.7、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5.3.8、一般规定：(1)、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、不同支架立柱不得混用。(4)、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；起拱高度为全跨长度的2/1000。(7)、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：86 (1)、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(2)、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(3)、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小100mm处和中间部位进行固定。86 (1)、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5.3.9、立柱及其他杆件(1)、立柱平面布置图（详见附图）；(2)、搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：86 (1)、严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.3.10、水平杆(1)、每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3)、当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：86 5.3.11、剪刀撑86 5.3.12、周边拉结(1)、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。5.3.13、梁模安装按设计间距要求整齐铺好50mm×100mm×2000mm方木，随即铺设梁底模，铺86 设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm×100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨度的2/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加2排立杆与模板排架相连接。5.3.14、柱模安装(1)、柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、先弹出柱的轴线及四周边线；(3)、根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(6)、柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(7)、柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。六、质量标准和检验方法6.1、验收管理6.1.1高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。6.1.2高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。86 6.1.2.1施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。6.1.2.2对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。6.1.2.3采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。6.1.3高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。6.2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。6.3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。6.4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，06.5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法86 轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6.6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、支柱斜撑的数量和着力点；(3)、对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、模板结构的整体稳定；(6)、有关安全措施。6.7、模板工程验收时应提供下列文件：（1）模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；（2）模板工程质量检查记录及验收记录；（3）模板工程支模的重大问题及处理记录。七、安全保证措施7.1、组织保障7.1.1、安全保证体系86 杨强陈庆网陆忠明葛磊7.1.2、环境保护体系86 7.1.3、岗位职责7.1.3.1项目经理岗位职责86 a、遵守国家法律、法规和企业各项规章制度，执行公司、项目管理部的各项决策和决议，接受公司、项目管理部和政府主管部门的指导、检查、监督，确保公司和项目管理部下达的各项管理目标和经济技术指标的全面完成。b、认真履行施工合同，对项目施工全过程的施工工期、进度、技术、质量、安全、成本经营活动等全面负责，并作为项目施工的第一责任人，维护企业合法权益，代表公司协调和处理与施工有关的内部和外部事务，解决存在问题，有重大事项须报告项目管理部研究解决。c、负责组建项目部和自主配置项目部成员并能满足施工管理的需要，负责制定项目部的各项管理目标和管理制度，能够对人力、物力、财力和材料设备等进行优化配置和科学管理，保证工程项目施工安全优质高效地圆满完成。d、组织编制单位工程的施工组织设计、专项施工方案和质量计划、施工进度、工程质量、安全生产、和成本开支等各项工作计划。如在实施过程中发现偏离的情况，应采取有效措施及时解决。重要问题应汇报项目管理部分管领导，以便及时调整解决。e、根据公司下达的施工生产计划，组织制定项目部的年、季、月度施工生产计划，包括劳动力、资金、材料、机具设备需求计划，做好人力、物力、财力、材料机具的调配与供应，并组织协调落实。f、协调好各分包单位、各部门之间的协作关系，搞好与项目管理部、公司各职能部门之间的业务联系和业主、监理的关系。g、组织检验批、分项、分部和单位工程质量的验收，组织安全及文明施工各个项目的验收，定期组织质量和安全及文明施工的检查，发现和及时排除质量和安全隐患，认真执行公司、项目管理部和政府主管部门下达的整改通知，确保项目质量安全创优夺怀的目标实现。7.1.3.2项目部技术负责人岗位职责a、对项目施工全过程的工程技术、质量承担全面管理的责任。负责组织项目人员认真学习施工质量验收规范、强制性条文和企业的施工技术标准。b、负责组织图纸的预审和参加图纸会审，提出图纸存在的问题，并按会审纪要更正，负责处理施工设计变更和业主变更等专业技术文件资料。c、负责组织和指导有关人员制定并实施施工组织设计、施工方案、项目质量计划，负责检查监督施工全过程的各道工序质量。d、负责组织有关人员逐级进行技术交底，要求施工员和作业班组严格按图86 纸、规范、标准及作业指导书的规定进行施工，做好连续检查和监控记录，组织指导、督促项目技术人员做好各检验批、分项和分部工程、单位工程竣工的质量验收、成品保护工作，处理施工中存在的技术问题，保证项目工程质量合格。e、负责主持施工过程材料质量的检验和工程结构安全功能、使用功能的检测，安排例外转序的检验和试验。负责组织质量检查和参加安全生产检查活动，针对存在问题制定并落实纠正和预防措施，并跟踪整改验证。f、组织对轻微不合格产品、过程的评审和处理，组织对分部工程、单位工程观感质量的评定和验收。g、负责组织项目人员学习推广使用新技术、新工艺、新材料、新设备，并根据公司和项目管理部下达的科技课题组织开展QC活动。h、指导、督促资料员及时做好各种工程技术质量、安全资料的收集和整理。7.1.3.3、项目部施工员岗位职责a、参加图纸会审，做好图纸会审纪要，承担施工组织设计、专项施工方案、项目质量计划的编制工作。b、认真按照设计图纸、规范、标准、施工组织设计、项目质量计划、施工进度计划及作业指导书的要求，负责对作业班组进行安全教育以及技术交底，并做好相关的记录。c、负责组织作业班组按照施工进度计划的要求进行施工作业，负责施工现场“五小设施”和安全文明施工设施、现场平面布置的实施工作。负责项目施工的进度、技术、质量、安全、机械、材料、成本等施工现场日常管理工作。d、做好项目的施工进度、工序搭接、劳动力安排、机械和材料使用等分项管理计划的编制和落实工作。e、参加质量安全检查活动，针对存在问题制定整改措施并做好验收评定记录，负责成品保护工作并做好记录。f、负责对进场原材料、过程产品的标识，对造成轻微不合格产品、一般不合格产品原因进行调查分析，制定纠正措施，负责整改实施。g、做好施工现场的“三清五好”工作。7.1.3.4项目部安全员岗位职责a、认真贯彻落实国家安全规范、规程、标准和劳动保护法规以及各项安全规章制度。86 b、负责施工现场安全生产、文明施工的管理工作。c、督促施工人员严格执行各项安全规章制度，指导实施各项安全技术措施。d、负责施工现场的各种安全检查、监督、验收、教育、交底、隐患整改、报监和备案登记等工作。做到定期并随机检查及时排除安全隐患，制止和纠正各种违章违规行为，及时总结和汇报检查整改情况，并做好检查和验收记录、安全及文明施工的资料收集和整理，并做好备案登记工作。e、与项目工程施工同步，及时收集整理安全生产的各种资料，并分类保存，工程竣工后移交公司。f、开展安全生产宣传教育培训活动，特别是要做好新进场工人上岗前的安全教育和培训工作。指导督促作业班组开展安全活动。g、发生工伤事故，要保护好现场，及时向上级有关部门报告，参加事故调查和分析，提出处理意见，督促改进措施的落实。7.3.1.5、项目部质检员岗位职责a、严格执行国家现行施工质量验收规范、标准、强制性条文和企业规章制度，负责施工现场工程质量检查监督、验收等质量管理职责。b、严格执行《不合格品控制程序》，按照项目质量计划的要求，认真做好关健过程、特殊过程检查监控及相关记录。对施工中的不合格品，正确分析原因并及时汇报有关领导采取纠正措施，并负责监督实施追踪验证。c、在施工中认真贯彻工程质量自检、互检、交接检的“三检”制度，负责做好进场材料、检验批、分项工程、分部工程、单位工程的质量检验和观感质量评定工作，并认真做好质量检查验收记录。d、质量检查坚持以预防为主、严格把关的原则，指导施工班组做好各分项工程的样板，在现场检查质量的时间不少于工作时间的80%。e、根据上级下达的质量隐患整改通知和项目部制定的纠正措施，协助施工员实施整改，并验证整改结果，做好整改记录。7.1.3.6、项目部材料员岗位职责a、根据施工生产计划及项目工程预算，做好材料、设备的计划和供应工作，做到按质、按期、按量进场，满足施工生产需要。b、执行《采购控制程序》，收集所有进场原材料、半成品等合格证、试验86 报告、材料变更文件等资料。c、执行《不合格品控制程序》，对所有进场原材料、成品或半成品、机具设备进行检验、验收和标识，并分类存放和管理。d、做好材料进场后的保管工作，材料进场后按施工平面布置图的要求布置，坚持收发料制度，及时做好材料收发料记录、台账、报表及材料的经济核算工作。e、做好材料的正确使用、限额领料、消耗控制、废料回收，综合利用和节约代用等工作。f、分项分部工程结束后或工程竣工后，要认真做好材料节、超原因分析和对比分析，认真做好竣工决算和“三材”核销工作；做好节约代用、综合利用的统计汇总或各类台帐统计报表以及材料成本核算、材料经济核算。g、做好施工现场的“三清五好”。7.1.3.7、项目部资料员岗位职责a、根据公司《竣工交工资料收集整理归档要求》要求，与工程项目施工进度同步，及时完整地收集各类技术、质量、安全记录资料，把收集、整理有关工程技术资料贯穿于施工全过程。b、执行《文件控制程序》和有关资料收发、借阅、复制等管理制度，做好工程项目各种文件和资料的控制和管理。c、在安全达标验收、分部工程和单位工程质量验收前，负责提供相关的质量安全控制资料，经项目管理部资料员审核后，送公司施工部审核。工程项目竣工后，必须按公司的有关要求，及时将竣工资料分类整理装订成册，移交公司档案室。7.2、技术措施7.2.1、准备工作(1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、模板的基准定位工作：86 1)、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)、标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)、竖向模板的支设应根据模板支设图；4)、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。(1)、楼梯模板1)、梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2)、楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(2)、梁、板模板1)、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、所有跨度≥4m的梁必须起拱2/1000，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。7.2.3、模板支架搭设的构造要求(1)、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两86 侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(1)、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(2)、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(3)、搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(4)、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。7.2.4、浇捣混凝土管理（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。（2）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（3）砼浇筑的输送管线的布置方式符合方案要求，框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。浇筑过程中坚决避免堆载过大现象，。（4）浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。7.2.5、模板拆除86 (1)、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100高大模板≥1001)、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、超线荷载构件混凝土强度达到100%后方可拆除；3)、板底模≤2m，混凝土强度达到50%；>2米、≤8m,混凝土强度达到75%；>8m，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼86 层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。1)、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。2)、当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。7.2.6、过程管理(1)、施工前管理1)、材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、施工中管理要点1)、竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、质量管理措施1)、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提86 出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；1)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；2)、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；3)、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；4)、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；5)、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；6)、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；7)、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；8)、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；9)、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；10)、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；11)、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7.2.7、安全管理措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，86 严禁堆放在脚手板上和抛掷。(1)、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(2)、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(3)、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(4)、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(5)、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(6)、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(7)、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(8)、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。7.2.8、文明施工及环保措施(1)、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(9)、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(10)、模板安装时，应注意控制噪声污染。 (11)、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(12)、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。(13)、每次下班时保证工完场清。 7.3、监测监控7.3.1、监测措施(1)、监测控制86 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(1)、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(2)、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(3)、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机386 检测板手1(1)、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、连墙件是否松动；3)、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、施工过程中是否有超载现象；5)、安全防护措施是否符合规范要求；6)、支架与杆件是否有变形现象；(2)、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)、本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。7.4、应急预案7.4.1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。7.4.2、应急领导小组及其职责(1)、应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(2)、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。86 7.4.3、应急反应预案(1)、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(1)、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(2)、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。7.4.4、应急通信联络项目负责人：葛磊手机：15809050210安全员：陈庆网手机：13199000608技术负责人：陆忠明手机：1357952908086 医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。7.5、重大危险源识别与防控措施7.5.1、施工现场重大危险源中与人有关的重大危险源主要是人的不安全行为；“三违”，即：违章指挥、违章作业、违反劳动纪律，集中表现在那些施工现场经验不丰富、素质较低的人员当中。7.5.2、存在于分部、分项工艺过程、施工机械运行过程和物料的重大危险源。（1）脚手架、模板和支撑、起重塔吊、物料提升机、施工电梯安装与运行，人工挖孔桩、基坑施工等局部结构工程失稳，造成机械设备倾覆、结构坍塌、人员伤亡等事故。（2）施工高层建筑或高度大于2m的作业面(包括高空、四口、五临边作业)，因安全防护不到位或安全兜网内积存建筑垃圾、人员未配系安全带等原因，造成人员踏空、滑倒等高处坠落摔伤或坠落物体打击下方人员等事故。（3）焊接、金属切割、冲击钻孔、凿岩等施工时，由于临时电漏电遇地下室积水及各种施工电器设备的安全保护(如漏电、绝缘、接地保护、一机一闸)不符合要求，造成人员触电、局部火灾等事故。（4）工程材料、构件及设备的堆放与频繁吊运、搬运等过程中，因各种原因发生堆放散落、高空坠落、撞击人员等事故。7.5.3、建筑工地重大危险源控制措施（1）建立建筑工地重大危险源的公示和跟踪整改制度。加强现场巡视，对可能影响安全生产的重大危险源进行辨识，并进行登记，掌握重大危险源的数量和分布状况，经常性地公示重大危险源名录、整改措施及治理情况。重大危险源登记的主要内容应包括：工程名称、危险源类别、地段部位、联系人、联系方式、重大危险源可能造成的危害、施工安全主要措施和应急预案。（2）对人的不安全行为，要严禁“三违”，加强教育，搞好传、帮、带，加强现场巡视，严格检查处罚，使作业人员懂安全、会安全。（3）淘汰落后的技术、工艺，适度提高工程施工安全设防标准，提升施工安全技术与管理水平，降低施工安全风险。如过街人行通道、大型地下管沟可采用顶86 管技术等。（4）制订和实行施工现场大型施工机械安装、运行、拆卸和外架工程安装的检验检测、维护保养、验收制度。（5）对不良自然环境条件中的危险源，要制订有针对性的应急预案，并选定适当时机进行演练，做到人人心中有数，遇变不惊，从容应对。（6）制订和实施项目施工安全承诺和现场安全管理绩效考评制度，确保安全投入，形成施工安全长效机制。八、劳动力计划8.1、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：葛磊（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；沈志洲（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；陈庆网（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；吕羊军（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；8.2、所需劳动力安排（涉及高大模板施工区域）支模开始时间2016.7.24高支模工期（天）30作息时间（上午）7：30～13：00作息时间（下午）15：00～21：30砼工程量（m3）330高支模区域建筑面积（m2）1100木工（人）30钢筋工（人）25砼工（人）20架子工（人）15水电工（人）3其它工种（人）786 附、模板结构计算WKL-261;500×1700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL-261混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1700模板支架高度H(m)4.8模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)20.7梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计86 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：86 平面图立面图86 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.556kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.792kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×1＝43.45kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×52.792×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.092kN·mσ＝Mmax/W＝0.092×106/37500＝2.443N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.45×1254/(100×8000×281250)＝0.03mm≤[ν]86 ＝L/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×52.792×0.125+0.446×1.764×0.125＝2.692kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×52.792×0.125+1.223×1.764×0.125＝7.812kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×52.792×0.125+1.142×1.764×0.125＝6.376kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2L=0.393×43.45×0.125＝2.134kNR2"=R4"=1.143q2L=1.143×43.45×0.125＝6.208kNR3"=0.928q2L=0.928×43.45×0.125＝5.04kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.692/1＝2.692kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.812,6.376,7.812]/1=7.812kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.692/1＝2.692kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.7-0.25)=0.881kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.7-0.25)=0.881kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝86 0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.5/2)/2×1=0.75kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=0.75kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.692+0.03+0.881+0.75=4.353kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.812+0.03=7.843kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.692+0.03+0.881+0.75=4.353kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.353,7.843,4.353]=7.843kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=2.134/1＝2.134kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2",R3",R4"]/b=Max[6.208,5.04,6.208]/1=6.208kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R5"/b=2.134/1＝2.134kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(1.7-0.25)=0.725kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(1.7-0.25)=0.725kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.4-0.5/2)/2×1=0.508kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.8-0.4)-0.5/2)/2×1=0.508kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=2.134+0.025+0.725+0.508=3.393kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=6.208+0.025=6.233kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=2.134+0.025+0.725+0.508=3.393kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[3.393,6.233,3.393]=6.233kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：86 1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.843×0.82，0.5×7.843×0.22]＝0.627kN·mσ=Mmax/W=0.627×106/83330=7.53N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.843×0.8，7.843×0.2]＝3.137kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.137×1000/(2×50×100)＝0.941N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q"l14/(384EI)＝5×6.233×8004/(384×7040×416.67×104)＝1.133mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q"l24/(8EI)＝6.233×2004/(8×7040×416.67×104)＝0.042mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！86 4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.843×0.8,0.5×7.843×0.8+7.843×0.2]=6.274kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.482kN,R2=6.274kN,R3=5.125kN,R4=6.274kN,R5=3.482kN正常使用极限状态Rmax"=[q"L1,0.5q"L1+q"L2]=max[6.233×0.8,0.5×6.233×0.8+6.233×0.2]=4.986kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=2.714kN,R2"=4.986kN,R3"=4.052kN,R4"=4.986kN,R5"=2.714kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11、抗弯验算86 主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.203×106/4490=45.176N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.717kNτmax=2Vmax/A=2×2.717×1000/424＝12.814N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算86 主梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝L/400＝267/400＝0.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.765kN，R2=11.553kN，R3=11.553kN，R4=0.765kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.81、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.765,0.765]＝0.765kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.553kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、无风荷载稳定性计算86 R1＝0.765kN，R2＝11.553kN，R3＝11.553kN，R4＝0.765kN立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.35×0.1×(4.8-1.7)＝max[0.765+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+0.4-0.5/2)/2×0.8，11.553，11.553，0.765+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.5/2)/2×0.8]+0.377＝11.93kNf＝N/(φA)＝11.93×103/(0.634×424)＝44.379N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2.1、有风荷载稳定性计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.608×0.9×1.52/10＝0.14kN·m2.1.1、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2]×1＝49.194kN/m2)小梁验算q1＝max{2.432+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.7-0.25)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，7.051+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.5/4}=7.078kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.27kN，R2＝12.385kN，R3＝12.385kN，R4＝0.27kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(4.8-1.7)+Mw/lb＝max[0.27+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，12.385，12.385，0.27+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.335+0.14/0.9＝12.875kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12875.041/(0.641×398)+0.14×106/4250＝83.408N/mm2≤[f]＝205N/mm286 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.8/8.1=0.593≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=11.93kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数86 η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1520×280/1000=255.615kN≥F1=11.93kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=11.93kN满足要求！86 WKL-261;500×1700梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称WKL-261，标高-1.8m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1700新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×1.7＝32.64kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×32.64+1.4×4，1.35×32.64+1.4×0.7×4]＝0.9max[44.768，47.984]＝0.9×47.984＝43.186kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.64kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)5086 结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)14501450小梁道数(下挂)88左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓31100对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓31100对拉螺栓设计简图如下：86 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：86 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×43.186＝43.186kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×32.64×1＝39.658kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×39.658×0.2072+0.121×3.528×0.2072＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.344N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.64＝32.64kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×32.64×207.1434/(100×10000×281250)＝0.135mm≤207.143/400=0.518mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×39.658×0.207+1.223×3.528×0.207＝10.283kN正常使用极限状态R"下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.207×32.64＝7.728kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×10086 小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.671、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.283kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.283×0.52，0.5×10.283×0.052]=0.257kN·mσ＝Mmax/W＝0.257×106/83330＝3.085N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.283×0.5，10.283×0.05]=3.085kN86 τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.085×1000/(2×50×100)＝0.925N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝7.728kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.728×5004/(100×8415×4166700)＝0.093mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=7.728×504/(8×8415×4166700)=0mm≤50/400=0.125mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×10.283×0.5，0.4×10.283×0.5+10.283×0.05]＝5.656kN正常使用极限状态R"下挂max＝max[1.1×7.728×0.5，0.4×7.728×0.5+7.728×0.05]＝4.25kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.173kN，R2＝3.393kN，R3＝2.791kN，R4＝2.791kN，R5＝2.791kN，R6＝2.791kN，R7＝3.393kN，R8＝1.173kN正常使用极限状态：R"1＝0.877kN，R"2＝2.55kN，R"3＝2.071kN，R"4＝2.071kN，R"5＝2.071kN，R"6＝2.071kN，R"7＝2.55kN，R"8＝0.877kN计算简图如下：86 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.895×106/4490=199.348N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.56×1000/424＝26.227N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算86 梁左侧变形图(mm)νmax＝1.184mm≤500/400＝1.25mm满足要求！4、最大支座反力计算R下挂max＝10.126/0.6=16.877kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[16.877]＝16.033kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！WKL-271;400×2000梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL-271混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2000模板支架高度H(m)4.8模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)36梁侧楼板厚度(mm)25086 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数486 梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图86 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(25+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝66.281kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×2]×1＝86 64.517kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25+1.5)×2)]×1＝53.1kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×64.517×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.118kN·mσ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.156N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×53.1×133.3334/(100×8000×281250)＝0.05mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×64.517×0.133+0.45×1.764×0.133＝3.547kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×64.517×0.133+1.2×1.764×0.133＝9.745kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2L=0.4×53.1×0.133＝2.832kNR2"=R3"=1.1q2L=1.1×53.1×0.133＝7.788kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×10086 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.547/1＝3.547kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[9.745,9.745]/1=9.745kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=3.547/1＝3.547kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(2-0.25)=1.063kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(2-0.25)=1.063kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.4/2)/2×1=1.03kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=1.03kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.547+0.032+1.063+1.03=5.672kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=9.745+0.032=9.777kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.547+0.032+1.063+1.03=5.672kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.672,9.777,5.672]=9.777kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=2.832/1＝2.832kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2",R3"]/b=Max[7.788,7.788]/1=7.788kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R4"/b=2.832/1＝2.832kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(2-0.25)=0.875kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(2-0.25)=0.875kN/m86 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(25+1.1)×0.25)]×(0.4-0.4/2)/2×1=0.703kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(25+1.1)×0.25)]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×1=0.703kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=2.832+0.027+0.875+0.703=4.436kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=7.788+0.027=7.815kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=2.832+0.027+0.875+0.703=4.436kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[4.436,7.815,4.436]=7.815kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.777×0.82，0.5×9.777×0.22]＝0.782kN·mσ=Mmax/W=0.782×106/83330=9.386N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算86 Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×9.777×0.8，9.777×0.2]＝3.911kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.911×1000/(2×50×100)＝1.173N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q"l14/(384EI)＝5×7.815×8004/(384×7040×416.67×104)＝1.421mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q"l24/(8EI)＝7.815×2004/(8×7040×416.67×104)＝0.053mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[9.777×0.8,0.5×9.777×0.8+9.777×0.2]=7.822kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.538kN,R2=7.822kN,R3=7.822kN,R4=4.538kN正常使用极限状态Rmax"=[q"L1,0.5q"L1+q"L2]=max[7.815×0.8,0.5×7.815×0.8+7.815×0.2]=6.252kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=3.549kN,R2"=6.252kN,R3"=6.252kN,R4"=3.549kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数186 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.313×106/4490=69.701N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.822kNτmax=2Vmax/A=2×7.822×1000/424＝36.896N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！86 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.033kN，R2=12.393kN，R3=12.393kN，R4=0.033kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.81、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.033,0.033]＝0.033kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.393kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.4986 抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、无风荷载稳定性计算R1＝0.033kN，R2＝12.393kN，R3＝12.393kN，R4＝0.033kN立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.35×0.1×(4.8-2)＝max[0.033+0.9×max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8，12.393，12.393，0.033+0.9×max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8]+0.34＝12.733kNf＝N/(φA)＝12.733×103/(0.634×424)＝47.368N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2.1、有风荷载稳定性计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.608×0.8×1.52/10＝0.124kN·m2.1.1、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(25+1.5)×2)+1.4×0.9×2]×1＝59.616kN/m2)小梁验算q1＝max{3.195+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2-0.25)]+0.9×[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，8.774+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=8.803kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.039kN，R2＝11.114kN，R3＝11.114kN，R4＝0.039kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边86 2]+0.9×1.2×0.1×(4.8-2)+Mw/lb＝max[0.039+0.9×[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8，11.114，11.114，0.039+0.9×[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8]+0.302+0.124/0.8＝11.572kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11572.031/(0.634×424)+0.124×106/4490＝70.665N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.8/8.1=0.593≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=12.733kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值86 σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1520×280/1000=255.615kN≥F1=12.733kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积86 βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=12.733kN满足要求！WKL-271;400×2000梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称wkl-271标高-1.80m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×2000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m)1.24新浇混凝土对模板的侧压力标准值梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m286 G4k(kN/m2)左上翻侧模G4kζγcH＝0.8×24×1.24＝23.808kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×38.4+1.4×0.9×2]＝49.176kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×23.808+1.4×0.9×2]＝31.447kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝23.808kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)200250梁下挂侧模高度(mm)5601750小梁道数(上翻)70小梁道数(下挂)49左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3500对拉螺栓4900对拉螺栓86 51300对拉螺栓61650对拉螺栓71900固定支撑右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3500对拉螺栓4900对拉螺栓51300对拉螺栓61650对拉螺栓设计简图如下：86 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)25面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)80001、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：86 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×49.176＝49.176kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×38.4×1＝46.656kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×46.656×0.1872+0.117×2.52×0.1872＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/37500＝4.609N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×38.4＝38.4kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×38.4×186.6674/(100×8000×281250)＝0.14mm≤186.667/400=0.467mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×46.656×0.187+1.2×2.52×0.187＝10.145kN正常使用极限状态R"左下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.187×38.4＝7.885kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：86 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×49.176＝49.176kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×38.4×1＝46.656kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×46.656×0.2192+0.121×2.52×0.2192＝0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.253×106/37500＝6.759N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×38.4＝38.4kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×38.4×218.754/(100×8000×281250)＝0.247mm≤218.75/400=0.547mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×46.656×0.219+1.223×2.52×0.219＝12.34kN正常使用极限状态R"右下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.219×38.4＝9.601kN3、左上翻侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：86 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×31.447＝31.447kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×23.808×1＝28.927kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×28.927×0.2072+0.121×2.52×0.2072＝0.145kN·mσ＝Mmax/W＝0.145×106/37500＝3.873N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×23.808＝23.808kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.808×206.6674/(100×8000×281250)＝0.122mm≤206.667/400=0.517mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左上翻max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×28.927×0.207+1.223×2.52×0.207＝7.47kN正常使用极限状态R"左上翻max＝1.143×l左×q＝1.143×0.207×23.808＝5.624kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×10086 小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.671、左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.145kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×10.145×0.42，0.5×10.145×0.22]=0.203kN·mσ＝Mmax/W＝0.203×106/83330＝2.435N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×10.145×0.4，10.145×0.2]=2.463kN86 τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.463×1000/(2×50×100)＝0.739N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝7.885kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×7.885×4004/(100×8415×4166700)＝0.036mm≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=7.885×2004/(8×8415×4166700)=0.045mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝max[1.143×10.145×0.4，0.393×10.145×0.4+10.145×0.2]＝4.638kN正常使用极限状态R"左下挂max＝max[1.143×7.885×0.4，0.393×7.885×0.4+7.885×0.2]＝3.605kN2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图86 悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.34kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×12.34×0.42，0.5×12.34×0.22]=0.247kN·mσ＝Mmax/W＝0.247×106/83330＝2.962N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×12.34×0.4，12.34×0.2]=2.996kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.996×1000/(2×50×100)＝0.899N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.601kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×9.601×4004/(100×8415×4166700)＝0.044mm≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=9.601×2004/(8×8415×4166700)=0.055mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝max[1.143×12.34×0.4，0.393×12.34×0.4+12.34×0.2]＝5.642kN正常使用极限状态R"右下挂max＝max[1.143×9.601×0.4，0.393×9.601×0.4+9.601×0.2]＝4.39kN86 3、左上翻侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.47kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×7.47×0.42，0.5×7.47×0.22]=0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/83330＝1.793N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×7.47×0.4，7.47×0.2]=1.814kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.814×1000/(2×50×100)＝0.544N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算86 q＝5.624kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.624×4004/(100×8415×4166700)＝0.026mm≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=5.624×2004/(8×8415×4166700)=0.032mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R左上翻max＝max[1.143×7.47×0.4，0.393×7.47×0.4+7.47×0.2]＝3.415kN正常使用极限状态R"左上翻max＝max[1.143×5.624×0.4，0.393×5.624×0.4+5.624×0.2]＝2.571kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、左下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.014kN，R2＝2.783kN，R3＝2.783kN，R4＝1.014kN正常使用极限状态：R"1＝0.787kN，R"2＝2.163kN，R"3＝2.163kN，R"4＝0.787kN计算简图如下：86 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.17×106/4490=37.88N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.743×1000/424＝17.658N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算86 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.032mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R左下挂max＝4.721/0.6=7.869kN2、右下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.168kN，R2＝3.385kN，R3＝2.771kN，R4＝2.771kN，R5＝2.771kN，R6＝2.771kN，R7＝2.771kN，R8＝3.385kN，R9＝1.168kN正常使用极限状态：R"1＝0.906kN，R"2＝2.634kN，R"3＝2.138kN，R"4＝2.138kN，R"5＝2.138kN，R"6＝2.138kN，R"7＝2.138kN，R"8＝2.634kN，R"9＝0.906kN计算简图如下：1、抗弯验算86 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.178×106/4490=39.634N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.888×1000/424＝18.341N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)86 νmax＝0.021mm≤400/400＝1mm满足要求！4、最大支座反力计算R右下挂max＝5.212/0.6=8.687kN3、左上翻侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.708kN，R2＝2.049kN，R3＝1.685kN，R4＝1.685kN，R5＝1.685kN，R6＝2.049kN，R7＝0.708kN正常使用极限状态：R"1＝0.53kN，R"2＝1.543kN，R"3＝1.253kN，R"4＝1.253kN，R"5＝1.253kN，R"6＝1.543kN，R"7＝0.53kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.125×106/4490=27.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！86 2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.175×1000/424＝10.261N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.02mm≤400/400＝1mm满足要求！4、最大支座反力计算R左上翻max＝3.322/0.6=5.537kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[7.869，8.687，5.537]＝8.252kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！86 86'