危险性较大分部分项工程清单及专项方案 152页

'危险性较大分部分项工程清单及专项方案第二部分工程概况第1章工程概况表工程名称建筑面积建筑层数金科·世界城7#楼14754.77m2剪力墙结构地下1层，地上33层金科·世界城8#楼29272.57m2剪力墙结构地下1层，地上33层金科·世界城9#楼22861.76m2剪力墙结构地下1层，地上27层金科·世界城一期地下车库12060.32m2框架结构地下一层监督单位西咸新区丰西新城质量安全监督管理站建设单位陕西金润达房地产开发有限公司监理单位陕西建科建设监理有限公司勘察单位机械工业勘察设计研究院施工单位重庆建工集团第九建设有限公司工程地址陕西省咸阳市秦都区李家庄村总建筑面积约78949.42㎡第2章序言目前我国的建筑业持续快速发展，已成为国民经济的支柱产业，但其生产劳动密集型特点形成的安全生产条件使其成为高危行业；建筑业每年发生大量的工伤事故，造成重大的人力伤亡和财产损失，严重影响了建筑施工的顺利进行和行业形象，甚至影响了社会稳定和经济发展。近年来伴随着各类建筑物的构造形式、立面造型多样化，高、大、新、特、奇、难第73页 等特点的建筑越来越多，新材料、新工艺、新设备、新技术的不断涌现，对建筑施工安全生产的要求日益严格，国家也把以预防重大事故发生，而且要做到一旦发生事故，能将事故危害限制到最低程度为目的的重大危险源控制作为法律条文的形式写进了《安全生产法》：“生产经营单位对重大危险源应当登记建档，进行定期检测、评估、监控，并制定应急预案，告之从业人员和相关人员在紧急情况下应当采取的应急措施”。可见，重大危险源控制已成为建筑企业新时期安全生产工作的当务之急。重大危险源是指长期地或者临时地生产、搬运、使用或者储存危险物品，且危险物品的数量等于或者超过临界量的单元（包括场所和设施）。建筑施工生产的流动性、建筑产品的单件性和类型多样性、施工生产过程的复杂性都决定了施工生产过程中不确定性，施工过程、工作环境必然呈多变状态，另外建筑工程施工手工劳动的非标准化，使得繁重体力劳动多，而劳动者素质又相对较低，这些都决定了建筑施工现场重大危险源区别于其他行业，有其特殊性。建筑企业重大危险源控制是企业安全管理体系的重要组成部分，一般有以下几部分组成，危险源的辨识、危险源的评估、重大危险源的确定、重大危险源的管理等。第一部分危险性较大分部分项工清单第1章危险性较大分部分项工清单工程名称序号危险源事故类型金科·世界城一期1基支护工程坍塌事故2临时用电触电事故、火灾事故脚手架倾覆、高空坠落物体打击事故3模板工程坍塌及高空坠落事故第73页 第一部分基坑支护专项施工方案第1章概述§1工程地质、水文地质情况1、地形、地貌及周边情况本工程场地地位于西咸新区丰西新城李家庄村，沉积地层为粘性土、砂土为主。场地施工范围内周围无污水管、给水管等地下管线。施工范围内无线塔及电杆，基坑开挖边线距原有建筑物、管线道路距离均超过10m。第2章土钉支护设计计算§1、设计计算依据1、《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120－2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3、《基坑土钉支护技术规程》（CECS96：97）5、《深基坑支护设计与施工》（中国建筑工业出版社）§2地质情况及采用参数1.杂填土：h1=1.00mc1=5.0kPaΦ1=10.0°γ1=18kN/m3第73页 2.粉质粘土：h2=2.50mc2=18.3kPa　Φ2=12.00°γ2=19.0kN/m33.粉质粘土：h3=1.50mc3=17.9kPa　Φ3=11.20°γ3=19.1kN/m33.设定地面超载q=15kPa§1土钉设计计算遵循原则1.只考虑土钉的受拉作用；2.土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时应满足支护内部整体稳定性的需要。§2土钉支护各组成部分尺寸及参数的选取根据《建筑基坑工程技术规范》(YB9258－97)及《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120－99)的有关规定，结合边坡特点，初步选取参数如下：1.土钉层数n=32.锚固体孔径=10cm3.锚固体水平间距Sh=2.00m,纵向间距Sv=1.50m4.土钉钻孔的向下倾角θ=10°5.边坡按1：0.34放坡，则坡角β=71°§3五、土钉支护设计计算书一、设计概况基坑开挖深度为6m，基坑坡角为71°，采用土钉墙作围护结构，共设3道土钉。计算时考虑地面超载15kPa。----------------------------------------------------------------------第73页 二、设计项目:----------------------------------------------------------------------[设计简图]----------------------------------------------------------------------[设计条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑深度：6.000(m)基坑内地下水深度：8.000(m)基坑外地下水深度：8.000(m)基坑侧壁重要性系数：1.000土钉荷载分项系数：1.250土钉抗拉抗力分项系数：1.300整体滑动分项系数：1.300[坡线参数]坡线段数1序号水平投影(m)竖向投影(m)倾角(°)12.0666.00071.0[土层参数]土层层数4序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土(m)(kN/m^3)(kN/m^3)(kPa)(度)(kPa)(kPa)1杂土1.00018.518.05.010.020.020.0第73页 分算2粘性土2.50019.018.018.312.050.050.0分算3粘性土1.00019.119.117.911.350.050.0合算4粘性土1.00019.119.117.925.050.050.0合算[超载参数]超载数1序号超载类型超载值(kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边线距离(m)形式长度(m)1满布均布15.000[土钉参数]土钉道数3序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)12.0001.50010.010022.0001.50010.010032.0001.50010.0100[花管参数]基坑内侧花管排数0基坑内侧花管排数0[锚杆参数]锚杆道数0[坑内土不加固]施工过程中局部抗拉满足系数:1.000施工过程中内部稳定满足系数:1.000[内部稳定设计条件]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数：0.500圆弧滑动坡底截止深度(m)：0.000(m)圆弧滑动坡底滑面步长(m)：1.000(m)第73页 ----------------------------------------------------------------------[设计结果]----------------------------------------------------------------------[局部抗拉设计结果]工况开挖深度破裂角土钉号设计长度最大长度(工况)拉力标准值拉力设计值(m)(度)(m)(m)Tjk(kN)Tj(kN)12.00041.8023.50042.314.9104.910(2)35.043.835.00044.513.3764.910(2)13.016.323.5943.594(3)23.529.446.00045.113.8664.910(2)12.816.124.0934.093(4)23.229.037.1017.101(4)96.8120.9[内部稳定设计结果]工况号安全系数圆心坐标x(m)圆心坐标y(m)半径(m)土钉号土钉长度10.7321.5156.2071.22521.309-5.04113.28112.29114.91031.306-7.02610.99612.42016.41026.59341.309-8.25511.96314.53416.41026.59334.101[土钉选筋计算结果]土钉号土钉拉力(抗拉)土钉拉力(稳定)计算钢筋面积配筋配筋面积143.871.9199.61E16201.1229.483.6232.11E18254.53120.9150.1307.11E20314.0[喷射混凝土面层计算][计算参数]厚度：100(mm)混凝土强度等级:C20配筋计算as:15(mm)水平配筋:d6@200第73页 竖向配筋:d6@200配筋计算as:15荷载分项系数:1.200[计算结果]编号深度范围荷载值(kPa)轴向M(kN.m)实配As(mm^2)10.001.506.9x0.497141.4y0.967141.421.503.007.0x0.502141.4y0.978141.433.004.5014.3x1.026141.4y1.997141.444.506.0055.7x3.985141.4y7.756141.4[外部稳定计算参数]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度:10.000(m)墙后地面的倾角:0.0(度)墙背倾角:90.0(度)土与墙背的摩擦角:10.0(度)土与墙底的摩擦系数:0.300墙趾距坡脚的距离:0.000(m)墙底地基承载力:160.0(kPa)抗水平滑动安全系数：1.300抗倾覆安全系数：1.600[外部稳定计算结果]重力:1019.1(kN)重心坐标:(5.495,2.874）超载:119.0(kN)超载作用点x坐标:6.033(m)土压力:108.8(kN)土压力作用点y坐标:2.040(m)基底平均压力设计值115.7(kPa)<160.0基底边缘最大压力设计值145.9(kPa)<1.2*160.0抗滑安全系数:3.238>1.300抗倾覆安全系数:5.759>1.600第73页 第1章土钉支护设计方案采用土钉墙支护结构，从上至下共设三层土钉，土钉孔径10cm，土钉倾角10±2度，土钉纵向间距1.50m，横向间距2.00m，梅花形布置，各层土钉长度及锚筋规格见表1。各层土钉长度及锚筋规格一览表表1层数123锚筋规格Ф20Ф20Ф20土钉长度(m)7.56.04.0设计土钉的横压筋规格为2Ф14，通长设置，与土钉“L”型端部单面焊接，竖向压筋规格为2Ф14，间距2.0m.。钢筋网片Ф6.5@200×200，现场扎丝绑编；面层喷射C20细石混凝土，厚度100mm，坡顶喷射混凝土，护顶宽度不小于2m。钢筋采用Ⅰ级钢(Ф6.5)和Ⅱ级钢(Ф14、Ф20)，注浆水泥采用P32.5普通(或复合)硅酸盐水泥，水灰比为1：0.5～0.6。边坡范围内局部遇滞水层或其它管道渗水采用DN25的PVC管预埋泻水管的方法进行处理。第73页 土钉墙节点见下图：（图1：土钉墙节点详图）采取信息法施工，根据情况我们可选用“先喷后锚”或“先锚后喷”的施工顺序，各段土钉的排数、长度、间距应据实际情况、地下障碍情况由现场技术负责人及时做出变更和调整。如果边坡建筑垃圾含量大，人工成孔困难的情况，土钉可调整为锤击打入式的钢筋或钢管；可根据现场实际情况增大放坡系数，具体施工方法可根据现场土层情况而定。第73页 第1章土钉支护施工方案§1、施工部署根据整体施工部署，施工区域分为I，II两个区域。每个区域又分为支护区和中心区。施工时，首先将第一步土钉高度范围内的土清除，土钉墙施工插入。组织施工队进行流水施工，以后逐层施工。一、施工准备：1、测量放线：放出基坑开挖上口线，并在场区四周围挡上作标记，以备开挖后测放边线；2、施工用电、用水配置：依据所投入机械设备用电功率统计，设备总计电力约100kVA，考虑到设备使用顺序、正常使用率，总工程需电力100kVA，因此，只需大于100KVA变压器就可满足施工的需要；依据用水设备和施工经验及本地区的水压，需水量3～5立方米/小时，只需直径25mm管的水源就能满足施工用水。二.施工安排：进场后先开挖土钉施工作业面，进行土钉护坡，同时要求距离边坡8.0m的范围内，要严格按照设计进行开挖，严禁超挖。二、施工主要机械设备考虑到场区内地层情况，设计要求及工期要求，拟投入主要施工机械设备如表2和表3所示：第73页 钢筋加工机械设备一览表表2设备名称设备型号数量调直机1台钢筋弯曲机WJ40-11台电焊机BX-3002台钢筋切割机GJ51-321台喷射砼施工机械设备一览表表3设备名称设备型号数量空压机10m31台砼喷射泵Pz-51台搅浆机1台注浆泵1台三、施工工艺流程开挖修坡定孔位成孔堵孔注浆喷射混凝土面层二次注浆循环下一层土钉施工绑扎、固定钢筋网混凝土面层养护插筋钉端焊接图1土钉施工工艺流程图第73页 §1、主要施工工序一、修坡基坑开挖作业用反铲挖掘机。预留10～20cm厚人工修整，确保边坡的坡角和坡面的平整度。二、编扎钢筋网钢筋网按照φ6.5mm@200×200编制，如遇到边坡土方稳定性差，在修好坡后，先喷射一层混凝土，然后再按正常顺序编扎钢筋网。上下层的竖向钢筋搭接，长度大于一个网格，以保证钢筋网的整体性，有利于传力。三、成孔本工程主要采用人工洛阳铲成孔，成孔直径100mm。在杂填土土层中，人工成孔较困难时，可采用锚杆机成孔，以确保土钉孔的成孔质量。在成孔过程中，需将孔中的残土清除，确保有效孔深，才能保证下道注浆工艺的质量。四、土钉制作与安放为保证土钉能定位于孔的中心位置，需沿长度每隔2m焊上定位支架，定位支架的高度要确保使锚筋能够居中。插筋前应检查锚筋，包括长度、注浆管是否有漏浆等。插筋时应抬起后部使之与成孔角度相同，徐徐插进，防止碰坏孔壁。锚筋插入孔后应注意留出锚筋外露部分以满足固定的长度。五、注浆注浆质量是保证土钉抗拔力的关键。在施工中必须认真按照设计要求，严格控制配料比，水泥为32.5普通硅酸盐水泥，水灰比0.5，并根据施工第73页 需要，在浆液拌制过程中添加早强剂，以确保浆液的流动性和提高早期强度，使土钉早日进入工作状态。注浆方式为底部注浆，即将注浆管插入孔底（距孔底200mm左右），浆液从孔底开始向孔口灌填。注浆一般不少于2次，保证浆液充满锚孔。向孔内注入浆体的充盈系数必须大于1，必须保证注浆质量。浆体应搅拌均匀并立即使用，开始注浆前、中途停顿或作业完毕后需用水冲洗管路，以防浆体凝固影响下次灌注的质量。六、土钉端部焊接土钉端部应与加强筋、固定筋相互焊接。各钢筋的位置由里向外是：钢筋网，水平加强筋、土钉端头固定筋。七、喷射混凝土喷射混凝土强度等级采用C20，砂、碎石计量采用先在小推车上把砂、碎石过磅为准；碎石的最大粒径不超过12mm，喷射混凝土机的工作压力为0.3～0.4Mpa。当采用两次喷射时，第一次喷射厚度以不完全覆盖钢筋网为宜，以便第二次施喷时有部分钢筋网与第二层喷射混凝土层连接。每层喷射混凝土应从下至上进行喷射，这样可防止喷射混凝土自重悬吊于上层土钉，增加上一层土钉荷载，尤其是当上层土钉注浆和喷射混凝土尚未达到一定强度时，更要尽量避免。八、制作底梁人工挖底梁土方，尺寸为300mm×300mm，视土方情况确定支模方式，然后浇筑砼，土钉墙钢筋网锚入底梁不小于20cm，砼强度等级为C20。第73页 §1、施工工期计划一、施工进度计划第一步土钉支护紧随基坑开挖，下一步基坑开挖应在上一步混凝土面层喷射完不少于24小时后进行开挖；土钉支护工程工期根据工程特点、现场情况及周围环境对工程的影响，采用先进的施工方法，合理安排工期，以确保承担的基坑支护工程在预定的时间内完成。二、保证措施1、对工程进度所涉及的各方面工作进行详细的安排，反馈信息，及时调整工作计划以适应施工现场的实际条件。2、合理组织施工工序，协调好工序间交叉施工，解决好施工对现场周围环境的影响，保证全天候的作业条件，以充分利用有效工作时间。第2章施工主要质量技术要求一、根据土层的特点，确定满足要求的成孔方法，本工程采用人工洛阳铲成孔，对于不易成孔地层，采用锚杆机成孔。二、修坡时应将表面松动部分清除干净，并设专人进行测量，确保不吃槽。三、成孔前，应根据设计要求定出孔位并作出标记和编号。孔距允许偏差±100mm，成孔的倾角偏差不大于2°，孔径允许偏差+20mm、-5mm，孔深允许偏差+200mm、-50mm。当成孔过程中遇有障碍物需调整孔位时，不得干扰邻近土钉的工作状态，具体调整位置由现场技术负责人决定。第73页 四、插入钢筋时，由专人检查，若插入深度不足，则继续取土成孔。五、水泥浆体的强度应大于20N/mm2，水灰比不宜超过0.6。注浆时要严格按配比搅浆，并随成孔随注浆，注浆渗漏较多时，要进行二次补浆直到注满。六、锚筋长度=设计深度+200mm。锚筋制作长度误差不得大于20mm。七、在喷射混凝土前，面层内的钢筋网应牢固固定在边壁上，并符合规定的保护层厚度要求。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定，在混凝土喷射时应不出现振动。八、为了保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值，在边壁面上垂直打入短的钢筋段作为标尺。当继续进行下部喷射混凝土作业时，应仔细清除施工缝结合面上的浮浆层。九、钢筋网在每边的搭接长度至少不少于一个网格边长。上层土钉注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70％后才可进行下层土方的开挖及下层土钉施工。第1章施工质量保证机构与施工质量保证措施§1施工质量保证机构建立由现场负责人领导、质量技术负责人中间控制，技术质量组全体人员基层检查，以确保各项质量保证措施落实到各分部工程及各道工序中。并在施工过程中设专职质量员，班组设兼职质量员进行自检互检，发现不第73页 符合质量标准的问题及时纠正。质量保证体系如附图2所示。钻孔负责人现场负责人质量技术负责人喷射混凝土小组钻孔小组钢筋制作小组土钉施工小组安装小组钢筋制作负责人混凝土负责人土钉施工负责人安装负责人图2土钉施工质量保证体系图§1.施工质量保证措施一、严把钢筋进料关，保证使用产品质量合格的钢材，并做好原材料试验，钢筋吊放到位后，还应做钢筋隐检，并认真填写隐检记录；二、水泥、砂、石、外加剂等进场后必须做原材复试并提供试验报告；砼强度必须符合设计要求，现场施工时每500平方米砼预留一组砼试块(100×100×100)，并做好砼试块制作记录和试块的现场养护；三、土钉注浆后，一定时间(2小时内)内必须进行二次补浆，以确保锚固段长度；四、做好并收集、整理好各种施工原始记录，质量检查记录、设计变更、现场签证记录等原始资料，并做好施工日志。第73页 第1章施工安全保证措施§1、安全保证体系以现场负责人为首，由安全、工程、技术质量、安装、行政和基层专职安全员等各方面的管理人员组成安全保证体系，建立现场负责人部安全工作委员会，领导和组织实施安全工作。§2分析安全难点,确保安全管理重点在每个大的施工阶段开始之前，分析该阶段的施工条件，施工特点、施工方法、预测施工安全难点和事故隐患，确定管理点和预防控制措施。一、现场电气设备均作漏电保护装置，配电线采用三相五线制；二、土钉注浆前要检查注浆管及接头绑扎是否牢固，防止漏浆喷射伤人；三、已挖完的基坑,在雨后要仔细观察土壤情况,如发现有裂缝、鼓包、滑动等现象，要及时排除险情后方可施工；四、工人上下基坑要走人行安全通道。§3安全管理一、严格执行国家及有关施工现场安全管理条例及办法；二、建立严格的安全教育制度，坚持入场教育、坚持每周按班组召开安全工作教育研讨会，增强安全意识，使安全工作落到每位施工人员上；三、编制安全措施，设计和购置安全设施；五、强化安全法制观念，严格执行安全工作文字交底，双方认可，坚第73页 持特殊工种持安全操作证上岗制度等；六、加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥。第1章文明施工措施1、合理进行施工现场的平面布置，做到计划用料，使现场材料堆放降到最低值，保证场内道路通畅；2、运输散装材料时，车厢后封闭，避免撒落，料车离场前，派人用水将料槽及车身、轮胎冲洗干净；3、建立有效的排污设施、二级沉淀池，保证现场和周围环境整洁文明；4、合理安排作业时间，采用低噪音施工机械设备，减少噪音扰民；5、夜间灯具集中照射，避免灯光扰民。第2章雨季施工措施§1雨季施工的具体措施方案一、现场排水1、场地平整后形成场区高低错落，沿基坑设置正式雨水管线。周圈道路外高里低，雨水顺路面排入雨水井中，经雨水管线排入市政管网。日常检查排水管线是否通畅，如有堵塞及时清理。2、雨水流入排水明沟或雨水井内。确保施工工地的现在排水系统没有受到干扰，使得从高处流入基槽方向的任何地面水均被截住并安全地排出工地之外。3、基坑四周围用红砖砌300mm高挡水堰，防止坑上的雨水流入坑内。第73页 基坑挖到底后，总包单位应沿内部四周围肥槽内设200mm宽300mm深排水沟，坡度为0.5%，沿排水沟找坡方向30～50m设置500mm×500mm深500mm积水坑，下部垫100mm厚砾石。雨水较大时配水泵抽水至基坑外临近雨水井内。4、土方挖到槽底，在浇筑砼垫层前如遇有中到大雨时，用塑料布覆盖，雨后严禁上人。待晾槽后再上人操作，禁止扰动老土层。第1章基坑及环境监测§1监测目的根据观测数据，及时调整开挖深度及位置，必要时采取补救措施，保证临近建筑物及管线不因土体地面位移的过量而遭破坏，以利工程顺利进行。基坑与环境的安全与稳定，集中体现在土体的变位，边坡水平位移和沉降。随着土方开挖尝试的增加，边坡周围土体会产生一些变化，如应力重新分布，动态跟踪变位监测，已成为基坑施工工程的一项重要内容，是避免事故发生的重要保障。§2监测项目一、检测项目支护结构水平位移，周围建筑物沉降，地下管线变形等。第73页 §1、监测点的布置一、控制点的布置控制点包括基准点、工程基点及联系点、检核和定向点等工作点，在选设和使用上应符合下列要求。2、基准点应选设地变形影响范围以外便于长期保存的稳定位置。使用时，应作稳定性检查，并以稳定或相对稳定的点作为测定变形的参考点，基准点不少于2个。3、工作基点应选设在靠近观测目标且便于连测观测点的稳定或相对稳定位置。二、观测点的布设1、道路上的观测点，应选设在道路路边。2、基坑支护位移观测点，每隔20米左右选在支护墙体上。3、沉降观测：采用DS3水准仪，普通水准仪尺，按三级水准测量的方法进行观测。4、水平位移观测：采用DS2经纬仪，按二级测量的方法进行观测。5、每次观测时，应符合下列要求：6、采用相同一观测线路和观测方法。7、使用同一仪器和设备。8、固定观测人员。9、在基本相同的环境和条件下工作。三、观测周期1、施工前观测第73页 基坑开挖前，首先对观测点进行一次全面普查，在开挖过程中，每天观测一次，变化较大或突变时，应加大观测次数，基础结构施工阶段每3天观测1次，主体施工阶段每周观测一次，每次大、暴雨后应立即观测。2、信息化动态跟踪每日汇总各监测点变化情况，并绘制成表格，每周绘一次各点变化图，分析产生变化的原因，随时掌握和控制工程进展情况，及时采取切实可行的应急措施。第1章土方支护工程应急救援预案土方施工由于支护措施不当或因不明水源和地表面超负荷承压等客观原因造成坍塌事故，如不及时进行抢险，极有可能危及毗邻的建筑物和上水、下水、电缆等管线，使事态继续扩大，因此在接到事故报告后应立即启动应急救援预案，控制事故的发展，排除险情。§1事故应急救援保证一、项目成立抢险救援指挥部，现场成立应急指挥领导小组，要保证24小时有人值班，有事故、险情时及时报告应急抢险组织机构。二、抢险救援车辆、物资、设备要保证完好、齐全。三、保证抢险救援人员通讯畅通，随叫随到。第73页 §1事故应急救援措施一、险情发生后，抢险救援指挥部及抢险队立即赶赴现场，控制事态，疏散事故现场闲杂人员，清理救援车辆行走路线，保证抢险救援路线畅通无阻。为防止意外，对危险地段做必要的安全防护，设置警戒线保护现场。仔细观察险情的范围、状况、地质水文情况，查明事故的确切原因，制定抢险救援方案，抢险队到现场后，按抢险方案实施抢救，避免丧失良机，酿成更严重的后果。二、支护结构内倾变形。1、出现此类险情时可组织抢险队采用坡顶卸载、挖土卸荷，堆筑砂石袋或增设撑、锚结构等方法处理。情况严重时需组织抢险队对支护结构进行回填。基坑周边不得弃土和停放大型施工机具和车辆，施工机具不得反向挖土，不得向基坑周边倾倒生活及生产用水。2、基坑发生整体或局部土体滑塌失稳。进行坡顶卸载，加强未滑塌区段的监测和保护，严防事故继续扩大。3、因基坑土方超挖引起支护结构破坏。应暂时停止施工，回填土或堆载，保持支护结构稳定，再根据实际情况，采取有效措施处理。第73页 第一部分、临时用电施工方案第1章编制依据国标建筑工程质量验收统一标准GB50300-2001国标建筑电气安装工程施工质量验收规范GB50303-2011国标火灾自动报警系统施工及验收规范GB50166-2007行业建筑施工安全检查标准JGJ59-2011行业施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005行业建筑机械使用安全技术规范JGJ33-2012第2章现场环境：本工程用电由建设单位根据我方用电量经原配电室供给，我方在现场设立配电室。配电室设在施工现场，配电室严格按要求设置，配电线路严格参照TN－S系统保护方式设置。室内设置一级配电箱一台。用电线路分四路布设，分别为钢筋棚一路，施工楼层一路，塔吊一路，生活照明一路，施工现场用电缆线埋地设置形成二级配电（箱）网。每个回路设立一台二级配电箱，配电箱设接地。用电缆线从就近的二级配电箱引出后埋地和架空接入三级配电箱。楼层二级配电箱用电缆线引入至楼层，然后架空引入楼内中间位置。第73页 第1章施工用电装机容量统计和负荷计算§1主要施工机械设备一览表序号用电设备名称台数容量（KW）总容量（KW）电压1塔吊3421263802钢筋棚230603803木工棚215303804对焊机2751503805电焊机6251503806砂浆罐36187插入式振动器63188砂轮切割机12.22.29水泵32.26.6合计550.8现场用电包括动力用电和照明用电两种，根据下列各点考虑确定总用电量：（1）全工地所使用的机械动力设备，其它电气工具及照明用电的数量；（2）施工总进度计划中施工高峰阶段同时用电的机械设备最高数量；（3）各种机械设备在工程中需要的情况。施工用电按《建设施工安全检查标准》（JGJ59-99）及《施工现场临时用电技术规范》（JGJ26-2005）进行全面布置。根据上述统计，计算负荷或供电设备总容量S（取一般）：电机K1=0.7，点焊机K2=0.6，室内照明K3=0.8，cos=0.7,室内照明K4=1.0.§2临时施工用电计算：一、总用电量计算：根据公式：S总=K0｛（K1K2∑P1）/（Ncos）+K3∑P2｝公式中：S总：总用电量（KW）∑P1：设备额定总功率（KW）第73页 ∑P2：照明总功率（KW）N：电机平均效率0.85cos：平均功率因数0.75K0：需要用系数0.8K1：动力设备同时使用系数0.7K2：动力负荷系数0.8~1.0K3：照明同时使用系数0.7~0.8代入公式S总=K0｛（K1K2∑P1）/（Ncos）+K3∑P2｝得：=0.8×｛（0.7×0.6×610.8）/（0.85×0.75）+0.8×30｝≈0.8×426.4≈341.1KWI总=S总×1000/（3×380）≈518.25A查表，总线线径为2根VLV-3×185+2×120二、各二级分配箱线径确定：主要施工机械设备用电负荷：1、1号线：钢筋棚105KW：I线=K×(P×1000)/(3Ucos)=0.6×（105×1000）/（3×380×0.75）≈127.63A查表，线径为：VLV-4×70+1×352、2号线：楼层动力用电70KW：I线=K×(P×1000)/(3Ucos)=0.6×（70×1000）/（3×380×0.75）≈85.09A查表，线径为：VLV-4×50+1×253、3号线：塔吊42KW：L塔吊=K1×(P×1000)/(3Ucos)=0.7×（42×1000）/（3×380×0.75）≈59.6A查表，线径为：VLV-4×25+1×164、4号线：生活、办公照明总共用电30KW：I线=K×(P×1000)/(3Ucos)=0.6×（30×1000）/（3×380×0.75）≈36.5A查表，线径为：VLV-5×165、电焊机=0.65×25≈20.25KW三、其它设备线径由用电设备功率直接查表确定。1、电器设备总用电容量：第73页 动力电容量P=445.6（KW）2、照明用电量按动力用电容量的14%考虑为35（KVA）则：电器设备总用电容量：445.6×（1+14%）=507.98（KW），为了便于施工,在楼层内设置三级配电箱多个。2、本工程的二、三级室外配电箱按户外防雨型要求统一设计，制作和安装。三级配电箱的限电流为30A，二级配电箱的限定电流为60A，根据本方案的用电制度的严格要求和过载保护限制，每三个楼面的施工用电一般不得超过30A。3、为了搞好施工安全用电，抓好工程质量标准化管理，确保工程施工任务如期优质完成，特根据省厅《建筑施工安全检查标准》实施意见和结合本工程实际情况制定如下施工安全用电技术措施、安全用电制度和重点设备安全用电措施，项目部全部员工务必严格执行。第1章施工安全用电技术措施一、本工程采用三相五线制。施工变压器中性点直接接地，一级配电屏重复接地，接地电阻小于4欧姆，二级配电箱重复接地一次，接地电阻小于10欧姆。接地电阻每月检测一次。二、所有用电机械设备的金属构架和用电设备金属外壳需可靠接地。三、各级配电箱开关容量和漏电保护装置必须配置合理，上下装配，保护装置动作准确灵敏。各配电箱均设有明显断开点。三级配电箱均设置漏电保护。一、二、三级配电线路施工用电干线均采用三相五线电缆。施工用电线路敷设安全、整体、美观。所有配电线路均应严禁受损，避免受压和受拉。架空线路必须敷设在木杆上，塑料导线架空敷设时应装置设横担、绝缘子。电缆埋地敷设深度不小于0.7米，并应在电缆紧邻上、下、左、右侧均匀敷设不小于50mm厚的细沙，然后覆盖砖或混凝土板等硬介质保护层。线路严禁沿地面名设、随便拖拉或直接绑扎在金属构架或钢筋构件上。配线应分色，相线发分别为黄、绿、红色，工作零线为淡蓝色，保护零线绿/黄双色。4、施工照明用电单独设置配电箱。第73页 第1章施工安全用电制度一、施工安全用电检查和二级、三级配电箱的维护保养责任落实到人配电箱责任人坚持每天巡回检查一次(后附：施工现场临时用电安全检查记录。表)。严禁使用残缺不全的电气元件，发现电气设备隐患及时处理。项目部每月组织一次考核，并作书面考核记录。二、室外二级配电箱严防漏雨，使用时箱门必须关闭严实，并上锁。电缆一律下进下出。非电气专业人员不得移动、改装、调整三级配电箱的电气元件和线路。严禁不使用插头直接用导线插入插座孔。三、潮湿环境的施工照明和手提式照明灯具采用36伏安全电压。四、三级配电箱的限定电流为30A，严禁超载用电。如大容量用电设备特殊需要。应由用电班组申请用电，经项目部批准后由电工架设专用线路。五、项目部定期组织安全用教育和触电救护演示。六、项目部每月组织一次施工安全安全用电检查，发现不安全因素及时开出整改通知单并复查验收。第2章重点设备的安全用电措施一、塔吊：本工程设置三台塔吊。塔吊具备必要的机械和电气保护装置。塔吊电源线VV—1—5×16从一级配电屏直接配电。施工阶段，塔吊电源电缆沿地沟埋地敷设。塔吊设备的保护接零、重复接地和避雷装置均与施工电梯同，并符合规范要求。为了配合施工，塔吊顶部安装两只投光灯，灯具电源用电缆VV—1—5×6单独敷设，投光灯外壳保护接零。2、一、二级配电箱各配电线路做好编号并标明用途记号。三级配电箱应登记编号，表明用途，贴上责任电工姓名，具备配电系统图，每个开关和插座都规定用途，不得混用。地面设备独立的施工照明配电箱，箱内装有隔离开关、熔断器和漏电保护器，漏电保护器动作电流小于30毫安，动作小于0.1秒。各照明回路标明用途。第73页 第1章安全用电防火措施§1施工现场发生火灾的主要原因一、电气线路过负荷引起的火灾：线路上的电气设备长时间超负荷使用，使用电流超过了导线的安全载流量。这时如果保护装置选择不合理，时间长了，线芯过热使绝缘层损坏燃烧，造成火灾。二、线路短路引起火灾：因导线安全步距不够，绝缘等级不够，长久老化，破损等或认为操作不慎等原因造成线路短路，强大的短路电流很快转换成热能，使导线严重发热，温度急剧升高，造成导线融化，绝缘层燃烧，引起火灾。三、接触电阻过大引起火灾：导线接头连接不好，接线柱压接不实，开关触点接触不牢等造成触电阻增大，随着时间增长引起局部氧化，氧化后增大了接触电阻。电流流过电阻时，会消耗电能产生热量，导致过热引起火灾。四、变压器、电动机等设备运行故障引起火灾：变压器长时间过负荷运行或制造质量不良，造成线圈绝缘损坏，匝间短路，铁芯涡流加大引起过热，变压器绝缘油老化、击穿、发热等引起火灾或爆炸。1.5电热设备、照明灯具使用不当引起火灾：电炉等电热设备表面温度很高，如使用不当会引起火灾（大功率照明灯具等与易燃物距离过近引起火灾）。1.6电弧、电火花引起火灾：电焊机、点焊机使用时电气弧光、火花等会引燃周围物体引起火灾。§2预防电气火灾的措施一、施工组织设计时要根据电气设备的用电量正确选择导线截面，从理论上杜绝线路过负荷使用，保护装置要认真选择，当线路上出现长期超负荷时，能在规定时间内及时保护线路。电器设备和线路的安装符合有关安全规程，并重点纳入检查和考核内容。各级配电线路和电气开关具有充足的载流量和合理的容量。二、配电室的耐火等级要大于三级，室内配置沙箱和绝缘灭火器。严格执行变压器的运行检修制度，按季度每年进行四次停电清扫和检查。配第73页 电布置和电气系统做到明白清楚。各班组进场施工时均被告知遇火灾和紧急状况时切断配电电源和单体配电总电源的开关位置。三、“三级”安全教育中安排电气防火内容。四、一级配电间门口配备二氧化碳灭火器二台，门口配备黄砂。二级配电网和施工现场均由项目部统一配备灭火器材。五、易燃易爆品仓库的配电设备和线路的安装必须按照相关防爆要求施工。§1安全距离与外电防护一、不得在高、低压线路下方施工、搭设临时设施或堆放物件，架具、材料及其他杂物。二、在建工程（包括脚手架）的外侧与架空线路之间的最小安全距离电压为1KV不小于4m，1~10kv不小于6m,35~110kv不小于8m。架空导线最大弧垂与施工现场最小距离≥4.0m与机动车道≥6.0m。起重臂或被吊物边缘与10kv的架空线路水平距离≥2m。机动车道与外电架空线路交叉的最小距离1kv以下为6m,10kv以下为7m。外电防护：达不到安全距离要求，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围栏或保护网，并悬挂醒目的警告标示牌。带电体至遮栏的安全距离10kv应大于95cm,35kv应大于30cm,35kv应大于50cm。第二部分扣件式钢管落地脚手架施工方案第1章编制依据§1主要规程、规范一、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）二《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）三《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）第73页 四《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第1章工程概况§1、总体工程概况工程名称金科·世界城建设地点陕西省咸阳秦都区李家庄村监督单位西咸新区丰西新城质量安全监督站建设单位陕西金润达房地产开发有限公司设计单位北京中外建筑设计有限公司西北分公司勘察单位机械工业勘察设计研究院监理单位陕西建科建设监理有限公司施工单位重庆建工第九建筑公司§1双排外脚手架专业术语示意图第73页 §1双排外脚手架应用范围本工程地下室至三层顶全部用落地式脚手架，以上部位用自升式钢管脚手架。落地脚手架钢管选用ф48×3.8；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.2米，；脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，垂直间距为3m，水平间距为3m。连墙件用φ48×3.8的钢管，连墙件采用两步两跨，竖向间距3米，水平间距3米，采用扣件连接。§2外脚手架搭设总体部署架子类别架子搭设平面位置楼号架子垂直高度范围双排外脚手架楼外围没有其他建筑的部位8#楼南侧由地下室基础垫层到三层顶，北侧由车库顶板至三层顶，以上部位采用悬挑扣件式钢管脚手架9#楼说明双排外脚手架采用全封闭钢管外脚手架。第2章构造要求及技术措施§1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施一、立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。二、大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻第73页 接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50cm），局部高差不超过5cm。三、小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。四、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。五、剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°之间（本工程全部在50°左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。六、脚手板作业层脚手板两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径4mm镀锌钢丝箍绕2~3圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的第73页 距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。七、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3m，水平间距为3m（连墙杆水平布置详见脚手架平面布置图）。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，第一道连墙件从约1.5m标高开始设置，连墙件尽量靠近立杆节点，偏离立杆不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°~60°夹角。八、防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。第2章安全防护措施§1防雷避电措施一、本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-88）标准。二、工程采用主体结构防雷接地系统与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。1.每栋楼各链接4个点，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。2.接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林，防雷接地位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。完成后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于第73页 3m，以避免发生击穿事故。第1章落地钢管脚手架的搭设与拆除§1落地钢管脚手架的搭设一、搭设顺序在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。二、卸料平台的施工卸料平台加工完毕后经验收合格后方可吊装，吊装时先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。§2落地钢管脚手架的拆除一、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。1.不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。2.拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。3.当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛第73页 撑加固，后拆除连墙件。第1章劳动力、材料及机具配备§1劳动力配备（详见表7-1）表7-1工种人数任务架子工10负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制§2材料配备（详见表7-2）表7-2名称单位数量规格普通钢管t500ф48×3.5mm脚手板m310000厚5cm，宽20~30cm密目安全网㎡300001.8m×6.0m水平安全网㎡100001.4m×4.5m直角扣件个200000旋转扣件个60000对接扣件个10000§3机具配备（详见表7-3）表7-3名称单位数量备注架子扳手把50搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求第73页 第1章质量保证§1构配件允许偏差表序号项目允许偏差Δ（mm）示意图检查工具1焊接钢管外尺（mm）外径48壁厚3.5-0.5-.05游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m≤5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m4m≤12≤16钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤5第73页 §1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差Δ（mm）示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度20~50m----±100经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20m中间档次用插入法2间距步距纵距横距------钢板尺3水平杆一根杆的两端---±20水平仪第73页 高差或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差---±104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50---钢板尺5扣件安装a≤150mm---钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm---刚卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/35扣件安装纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3---刚卷尺扣件螺栓杆拧紧扭力矩40~65N.m------扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45°~60°------角尺第73页 7脚手板外伸长度对接=130~150mml≤300mm---卷尺搭接a≥100mml≥200mm---卷尺§1扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑得扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件（主节点）51～9091～150151～280281～500501～12001201～320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件及防护栏杆（非主节点处）51～9091～150151～280281～500501～12001201～320058132032501235710项目部脚手架扣件拧紧、紧固抽样检查表脚手架类别（）立面（侧）序号步数主节点非主节点外立杆内立杆剪刀撑上扶杆下扶杆其他1扫地杆（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m第73页 2第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m3第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m4第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m5第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m6第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m7第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m8第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m9第步（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m（）跨（）N．m备注1、根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.2.5：扣件拧紧抽样检查数目及质量判断标准要求，填写拧紧力矩，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。2、检查从脚手架左至右起进行，验收应1～3排或1～4排，每次验收时必须根据要求执行、记录此表。§1质量保证注意事项一、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。二、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。三、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。第73页 第1章安全施工措施§1材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。§2脚手架搭设的安全技术措施一、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。二、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。三、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。1、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。2、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。3、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。§3脚手架上施工作业的安全技术措施一、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。二、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大第73页 于3kN/㎡，确保较大安全储备。三、结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的落地式脚手架同时作业层数不超过一层。1、当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。2、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。§1脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。第1章文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：第73页 1.进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2.进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。3.严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4.脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5.上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6.护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7.脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8.不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11.拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12.脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13.要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。14.施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15.使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16.脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。17.施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19.六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有第73页 则应随时清扫，并要采取防滑措施。第1章落地架计算书§1应用规范一、钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；二、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；三、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；四、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。§2参数信息一、脚手架参数1、搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.2米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为49.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3。三、风荷载参数基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为1.20；考虑风荷载四、静荷载参数1、每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；2、脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；3、安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；第73页 §1小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。一、均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.000/3=0.117kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.117+1.4×1.000=1.586kN/m；小横杆计算简图二、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.586×1.22/8=0.282kN.m；σ=Mqmax/W=53.028N/mm2；（W为横杆截面弯矩5260）小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！三、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.117+1.000=1.155kN/m；最大挠度V=5.0×1.155×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.728mm；小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7.000与10mm,满足要求！§2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2第73页 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2+1)=1.665kN/m正常使用极限状态q"=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.212kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.665×1.52=0.375kN·mσ=Mmax/W=0.375×106/5260=71.206N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q"la4/(100EI)=0.677×1.212×15004/(100×206000×127100)=1.587mmνmax＝1.587mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.665×1.5=2.747kN正常使用极限状态Rmax"=1.1q"la=1.1×1.212×1.5=2kN第73页 §1扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.747/2=1.373kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=2.772kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！§2脚手架荷载标准值计算脚手架架体高度H按48m计算脚手架钢管类型Φ48.3×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129二、立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN单内立杆：NG1k=7.78kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=3.813kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=3.813kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.528kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.813+3.528+0.72=8.06kN第73页 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.813kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×1.05×(1×3+1×2)/2=3.938kN内立杆：NQ1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+0.9×1.4×3.938=23.97kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+3.813)+0.9×1.4×3.938=18.873kN§1立杆稳定性验算脚手架架体高度H48立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+1.4×3.938=24.521kN第73页 σ=N/(φA)=24520.875/(0.188×506)=257.767N/mm2>[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(7.78+8.06)+0.9×1.4×3.938=23.97kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=23969.625/(0.188×506)+183095.64/5260=286.781N/mm2>[f]=205N/mm2满足要求！§1脚手架架体高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×8.06+1.4×3.938))×48/(1.2×7.78)=22.192m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×8.06+0.9×1.4×3.938+0.183×1000×0.188×506/5260))×48/(1.2×7.78)=8.002mHs=8.002m≤H=48m满足要求！§2连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1350连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5第73页 连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.399×2×1.8×3×1.5=9.049kN长细比λ=l0/i=1350/158=8.544，查《规范》表A.0.6得，φ=0.979(Nlw+N0)/(φAc)=(9.049+3)×103/(0.979×489)=25.169N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=9.049+3=12.049kN>0.85×8=6.8kN连墙件扣件连接示意图第73页 第一部分槽钢悬挑脚手架第1章编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《钢结构设计规范》GB50017-2003；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；第2章悬挑脚手架一般规定§1悬挑梁及架体稳定挑架外挑梁或悬挑架应积极采用型钢或定型桁架。悬挑型钢或悬挑架通过预埋与建筑结构固定，安装符合设计要求。挑架立杆与悬挑型钢连接必须固定，防止滑移。架体与建筑结构进行刚性拉结，按水平方向小于7M、垂直方向等于层高设架体边缘及转角处1M范围内必须设拉结点。§2脚手板　　挑架层层满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。施工荷载均匀堆放，并不超过3.0KN／㎡。建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。§3交底与验收第73页 挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容良化，合格后挂合格牌方可投入使用。验收人员须在验收单上签字，资料存档。§1杆件间距　　挑架步距不得大于1.8m，横向立杆间距不大于1m，纵向间距不大于1.5m。§2架体防护挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。挑架与建筑物间距大于20cm处，铺设站人片。除挑架外侧、施工层设置1.2m高防护栏杆和18cm高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时(如大开间窗、门洞等)时，也应进行相应的防护。§3层间防护　　挑架作业层和底层应用合格的安全网或采取其他措施进行分段封闭式防护。第2章脚手架材质钢管脚手架应选用外径48mm，壁厚3.5mm钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管有出厂合格证。搭设架子前应进行保养、除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观。第73页 钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手扣件标准》要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。型钢宜采用16号槽钢。第1章搭设要求支撑杆式悬挑脚手架搭设需控制使用荷载，搭设要牢固。搭设时应该先搭设好里架子，使横杆伸出墙外，再将斜杆撑起与挑出横杆连接牢固，随后再搭设悬挑部分，铺脚手板，外围要设栏杆和挡脚板，下面支设安全网，以保安全。§1连墙件的设置根据建筑物的轴线尺寸，在水平方向每隔3跨（6m）设置一个。在垂直方向应每隔3~4米设置一个，并要求各点互相错开，形成梅花状布置。§2垂直控制搭设时，要严格控制分段脚手架的垂直度，垂直度允许偏差：第一段不得超过1/400；第二段、第三段不得超过1/200；脚手架的垂直度要随搭随检查，发现超过允许偏差时，应该及时纠正。§3脚手板铺设脚手板的底层应满铺厚木脚手板，其上各层可满铺薄钢板冲压成的穿孔轻型脚手板。第73页 第1章安全防护设施脚手架中各层均应设置护栏和挡脚板。脚手架外侧和底面用密目安全网封闭，架子与建筑物要保持必要的通道。§1立杆与挑梁（或纵梁）的连接应在挑梁（或纵梁）上焊150~200mm长钢管，其外径比脚手架立杆内径小1.0~1.5mm，用扣件连接，同时在立杆下部设1~2道扫地杆，以确保架子的稳定。§2悬挑梁与墙体结构的连接应预先埋设铁件或者留好孔洞，保证连接可靠，不得随便打凿孔洞，破坏墙体。§3斜拉杆（绳）斜拉杆（绳）应装有收紧装置，以使拉杆收紧后能承担荷载。第2章本工程外架搭设总体部署架子类别架子搭设平面位置楼号架子垂直高度范围双排外脚手架楼外围没有其他建筑的部位8#楼第73页 南侧由地下室基础垫层到三层顶，北侧由车库顶板至三层顶，以上部位采用悬挑扣件式钢管脚手架悬挑架每四层外挑一次，高度不超过15米。9#楼说明双排外脚手架采用全封闭钢管外脚手架。第1章专项施工安全技术方案§1明确安全管理责任一、建设行政主管部门负责本行政区域内建筑施工的悬挑架的安全监督管理。二、悬挑架在搭设中，应当服从施工总承包单位对施工现场的安全生产管理，悬挑架搭设单位应对搭设质量及其作业过程的安全负责。三、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。四、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。§2悬挑架选择和制作注意事项一、悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬桁架等，不得采用钢管。悬挑架应水平设置在梁上，锚固位置必须设置主梁或主梁以内的楼板上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上。二、节点的制作（悬挑梁的锚固点、悬挑架的节点）必须采用焊接或螺栓连接的结构，不得采用扣件连接，以保证节点是刚性的。三、支承体与结构的连接方式必须进行设计，设计时考虑连接件的材质，连接件与型钢的固定方式。目前普遍采用是预埋圆钢环或U型螺栓，应满足受力的强度。采用U第73页 型螺栓的固定方式有压板固定式（紧固）和双螺母固定（防松），这是根据《钢结构规范》8.3.6条，对直接承受力荷载的普通螺栓受控连接应用双螺帽或其他防止螺栓松动的有效措施。四、固端长度必须超过悬挑长度的1.5倍，这样可以减少对建筑结构的影响，保证梁在使用中的安全，提高锚固强度。§1安全技术管理网络§2材料质量要求一、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3第73页 号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg，即按标准脚手架管（直径48㎜，3.84kg/m，）计算，则钢管长度不超过6.5m。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。二、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。三、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。四、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。1.脚手板、竹胶板采用符合有关要求。2.安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。3.连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB700-88中Q235-A钢的要求。4.水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用φ48×第73页 2.75mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为φ48mm。§1主要材料参数表序号材料名称规格型号说明1钢管Φ48×3.52扣件配套3水平悬挑梁16号工字钢4梁支撑未设置拉绳或支杆5脚手板竹串片脚手板6安全网密目安全网§2施工工艺技术技术参数脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)13.1立杆型号Φ48×2.75立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8连墙件布置方式三步三跨型钢悬挑长度(m)1.15锚固长度(m)1.75钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数7第73页 地区西安市基本风压(kN/m2)0.35施工流程水平悬挑梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。施工方法1.水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，均立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆，也要采用焊接150mm长外径φ25mm钢筋进行连接。钢丝绳的拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作焊接于工字钢挑梁上即可，见下图。第73页 1.立杆设置(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1.5m，高出檐口上皮1.5m。(2)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。2.大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1)纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(3)高度在24m第73页 以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。1.脚手板、脚手片的铺设要求(1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；(2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。(3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接(5)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(6)自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。2.防护栏杆(1)脚手架外侧应使用西安市建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。第73页 (2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架外侧底部和操作层设20cm踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架外侧底部和操作层设20cm踢脚板。1.连墙件(1)连墙件数量的设置除应满足本专项目方案的计算要求外，尚应符合表6.1的规定。表6.1连墙件布置最大间距注：h——步距；la——纵距。(2)连墙件的布置应符合下列规定：①宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；　②应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；③宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；④一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(3)对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4)连墙件的构造应符合下列规定：①连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；②第73页 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(5)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。(6)连墙件构造示意图检查验收【工字钢悬挑扣件式钢管脚手架】1第73页 、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工专项目方案文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。第73页 第一节施工安全保证措施组织保障1、安全保证体系第73页 2、环境保护体系脚手架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。第73页 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。第73页 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。第73页 (2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。²火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。²触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。²高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。²其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。第73页 4、应急通信联络序号姓名应急领导小组联系电话1毕庆勇组长187018707892杨朝志副组长151298256583谢洪祥副组长180920115724汤洪成成员187929302385张雷成员186914198836毕庆伟成员186819980377张荣平成员155918500288吴远长成员131521271859谭忠艮成员1829141286710蔡生志成员1870042125911张浩成员1520242366712杨小文成员1368928513513杨治、田凯、郝江超机动人员14说明1、项目部应急指挥部下设综合办公室，办公室设在项目会议室，负责日常工作。2、火警电话：1193、急救电话：1204、匪警：110通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。监测监控1、安全管理第73页 (1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4第73页 年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第一节劳动力计划专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目执行经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下李勇（项目经理）——组长，负责总体管理工作；毕庆勇（项目执行经理）——副组长，负责协调指挥工作；杨朝志（项目副经理）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；谢洪祥（项目副经理）——组员，负责现场安全检查工作；魏海军（安全部门负责人）——组员，负责现场安全检查工作；吴玉明（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；第73页 重大危险源清单及专项方案特种作业人员脚手架搭设开始时间2012-6-25脚手架搭设工期（天）7作息时间（上午）6：00～10：30作息时间（下午）15：00～19：30架子工（人）10普工（人）15第一部分危险源的识别、评估、公示、管理第1章危险源的辨识危险源的辨识建筑施工现场危险源是指导致事故发生的根源，是具有可能意外释放的能量和（或）危险有害物质的生产装置、设施或场所（包括各种专项施工）。§1、危险源辨识依据　　1、危险源辨识的依据各种安全法律法规和标准是进行危险源辨识的重要依据。要进行危险源辨识，首先应收集与本组织的活动、人员、设施有关的安全法律法规和标准。§2、危险源辨识组织人员　　危险源辨识小组要做好危险源的辨识，还应组建好辨识小组。辨识小组各专业人员都应有人参与。如安全、消防、动力、电气、设备、土建等专业。这样，辨识时可以尽量将各专业中存在的危险源辨识完全。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案§1、危险源辨识要求考虑常规和非常规的活动；考虑所有进入施工现场及生活区的人员（包括合同人员和访问者）的活动；考虑施工现场及生活区的设施；考虑三种状态：正常(如生产)、异常(如停机检修)和紧急(如火灾)状态；考虑过去出现并一直持续到现在的(如由于技术、资源不足仍未解决的或停止不用但其危险依然存在)、现在的和将来可能出现的危害情况§2　、危险源辨识方法　直接经验法：对照有关标准、法规、安全检查表（可以采用《安全性评估表》、《建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）》）或依靠分析人员的观察分析能力，借助于经验和判断能力直观地评估对象危险性和危害性的方法。经验法是辨识中常用的方法，其优点是简便、易行，其缺点是受辨识人员知识、经验和占有资料的限制，可能出现遗漏。为弥补个人判断的不足，常采取专家会议的方式来相互启发、交换意见、集思广益，使危险、危害因素的辨识更加细致、具体。　系统安全分析方法即应用系统安全工程评估方法的部分方法进行危害辨识。系统安全分析方法常用于复杂系统、没有事故经验的新开发系统。常用的系统安全分析方法有事件树（ETA）、事故树（FTA）等。§3　　、辨识危险源类别　　1、根据本企业及施工现场的特点，将危险源产生的事件或事故分为以下类重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案别：坍塌、物体打击、机械伤害、高处坠落、触电、火灾、爆炸、中毒、粉尘、噪声、振动、车辆伤害等。　2、将活动、产品、服务项目可分为：基础工程、脚手架工程、临边工程、消防管理、模板工程、钢筋作业、砼作业、装饰装修、油料存放、回访维修、施工用电作业、物料提升机安装和拆除及作业、施工电梯、塔吊安装和拆除及作业、电气焊作业、手持电动工具作业、起重吊装作业、办公区域、木工机械作业、打桩作业、生活区域管理、管道安装等。§1　　、危险源及风险的辨识更新当发生以下情况时，相关部门及时组织有关人员对新的危险进行辨识、风险评估、风险控制策划。1、当法律、法规及其它要求发生较大变更时2、当公司的活动、产品、服务发生较大变化时3、当发生重大事故或相关方严重抱怨时4、当公司职业健康安全方针有改变时。第2章危险源的评估§1、危险源的分类1、危险源风险评估是重大危险源控制的关键措施之一，为保证危险源风险评估正确合理，对危险源的风险评估应遵循系统的思想和方法。风险等级针对建筑施工的特点将施工现场的危险源分为重大和一般风险二类。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案§1、危险源风险分析评估的几个方面1、辨识各类危险因素的原因与机制；2、依次评估已辨识的危险事件发生的概率；3、评估危险事件的后果；4、评估危险事件发生概率和发生后果的联合作用。§2、风险评估依据：法律、法规的符合性；危害和事故伤亡的程度、规模；发生的频率；相关方关注程度；财产损失额度；公司信誉的影响程度；降低风险的难度。§3、风险评估方法　定性评估：这种方法是依据以往的数据分析和经验对危险源进行的直观判断。对同一危险源，不同的评估人员可能得出不同的评估结果，思想难以统一。但对防治常见危害和多发事故来说，这种方法比较有效。施工现场重点防治的“五大伤害”（高处坠落、触电、物体打击、机械伤害、坍塌），就是在对以往安全事故进行统计分析的基础上提出的。　定量评估：这种方法是对危险源的构成要进行综合计算，进而确定其风险等级。定性评估和定量评估各有利弊，施工企业应综合采用，互相补充，综合确定评估结果。当对不同方法所得出的评估结果有质疑时，应本着“就高不就低”的原则，采用高风险值的评估结果。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案不可承受风险评估可能造成死亡事故；重大以上设备事故；可能发生重伤事故；会引起停止施工。一般风险评估可能造成轻伤事故；相关方有合理抱怨或要求。第2章重大危险源的公示　重大危险源的确定经过风险评估，判断出重大危险源和一般风险。并对建筑工地重大危险源予以公示。一般情况下建筑企业的重大危险源主要有:一、基础工程深基坑，因为支护、支撑等设施失稳坍塌，不但造成施工场所破坏、人员伤亡，往往还引起地面、周边建筑设施的倾斜、塌陷、坍塌、爆炸与火灾等意外。二、大型机械设备（塔吊、人货电梯等）的安装、拆卸、使用过程中及各种起重吊装工程中违反操作规程，造成机械设备倾覆、结构坍塌、人亡等意外。三、脚手架和模板支撑在搭、拆过程不规范、违章指挥作业。四、临边洞口的防护不到位不规范。五、施工用电不规范。六、吊篮的安装、使用不规范。第3章危险源的管理§1　　危险源管理控制目标确保无伤亡事故、无设备事故重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案§1、控制措施制订目标、指标或管理方案、执行管理程序或制度、培训与教育、应急预案、加强现场监督检查等。重大危险源的管理在对重大危险源进行辨识和评估后，应对每一个重大危险源制定出一套严格的安全管理制度，通过技术措施、组织措施对重大危险源进行严格控制和管理。制订重大危险源控制目标和管理方案针对所确定的重大危险源企业应制定重大危险源控制目标和管理方案，每一项重大危险源都要有控制措施、目标、管理方案、实施部门、检查部门、检查时间。§2危险源管理控制方案选用有资质的专业公司安装、拆除塔吊、施工电梯、施工吊；编制安装、拆除、加节、移位等专项技术措施，并经相关部门及技术负责人审批；装、拆前须对操作工进行安全教育及安全技术交底；装、拆过程指派经过培训的人员进行监控；装、拆人员须持有效证上岗，并须体检合格；装、拆期间须设置警戒区；按要求设置卸料平台、防护门、通讯装置等；搭设完毕后在自检、法定检测机构检测合格后方能交付使用，并做好维修、保养。最后应落实实施部门和检查部门以及完成时间。§3　制定应急救援预案制订事故应急救援预案，事故应急救援预案是重大危险源控制系统的重要组成部分，企业应按照每项重大危险源制定相应的现场应急救援预案，落实应急救援预案的各项措施，并且定期检验和评估现场事故应急救援预案和程序的有重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案效程度，即定期进行演练，以及在必要时进行修订。一、措施及方案的实施重大危险源的风险控制关键在于落实，在施工过程中，按制定的措施、控制目标和管理方案控制重大危险源的是有效地遏制各类事故发生、是建筑施工企业创造良好的安全环境的必要条件。　　二、加强现场监督检查，掌握重大危险源的数量和分布状况，经常性地公示重大危险源名录、整改措施及治理情况。　　三、加强安全施工培训教育，全体动员，人人参与，尤其是以事故预防为主的重大危险源风险控制的安全教育。四、淘汰落后的技术、工艺，适度提高工程施工安全设防标准，从而提升施工安全技术与管理水平，降低施工安全风险。　　五、制订和实行施工现场大型施工机械安装、运行、拆卸和外架工程安装的检验检测、维护保养、验收制度。六、制订和实施项目施工安全承诺和现场安全管理绩效考评制度，确保安全投入，形成施工安全长效机制。第1章事故类型控制措施§1、高处坠落，物体打击控制措施一、监控措施：安装、拆卸龙门吊架、吊机等起重设备和整体提升脚手架、模板等自升式架设设施时，应当编制拆装方案、制定安全施工措施，报监理单位、建设单位审批，并在施工时由专业技术人员现场监督。二、在高处作业人员，要进行安全教育，提高安全意识。带好安全帽，系好安全带，拴好安全网。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案三、高出作业点下方不得有人逗留，工作中严禁上下抛掷工具和材料。四、严禁用绳索、软线、链条等代替安全带。五、开挖深度超过2m时，其边缘上面作业同样应视为高处作业，要设置警告标志。六、大雨和五级以上大风时，应停止高处露天作业、缆索吊装及大型构件起重吊装等作业。七、高处作业人员和挖孔桩人员严禁穿硬底鞋§1、坍塌事故控制措施一、监控措施：护壁砼强度达到设计要求才允许继续挖孔。二、开挖沟槽深度超过2米时，必须围栏防护和密布安全网封挡。§2、触电事故控制措施一、监控措施：施工所用电气设备绝缘必须良好，凡有裸露带电的电气设备和易发生电击的危险区，都要设围栏、护网、箱、闸等屏闭护栏设施。二、施工用电的线路及设备，应按施工组织设计安装设置，并符合供电部门的规定。三、严禁将电线线路搭靠或固定在机械、栏杆、钢管、扒钉等金属件上。四、手持电动工具应由专人管理，手柄绝缘良好，凡不符合要求的机具严禁使用。五、变、配电室严禁使用易燃的材料建筑，建筑结构应符合防火、水、漏、盗、防小动物串入及通风良好的要求；在采用外来电源和自备发电机两个电源重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案交替使用时，必须安设能防止两个电源的连锁装置。具体规定见《配电室防火安全责任制度》。六、施工现场工程和生活用电要统一规范，布局合理，并保持接地装置可靠，做到“三级控制”，“两级保护”。七、电焊机必须接地，电焊机用毕必须切断电源。八、接地线应用不小于2 5mm。的多股软铜线，装接与撤除接地线必须戴绝缘手套，穿绝缘靴和设监护人。九、严禁设自动重合闸，手动合闸时必须与洞内值班人员联系§1、火灾事故控制措施一、监控措施：认真做好防火知识教育，提高干部、员工、临时工的防火意识，制定消防应急预案，组织消防演练。施工现场不吸烟。§2、起重伤害事故控制措施一、监控措施：吊车工、指挥人员要了解起重机械性能。二、起吊时必须专人指挥。三、起重工持证上岗。四、具体起重控制措施见《施工安全生产规定实施细则》重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案第1章重大危险源的安全隐患控制措施§1、临边洞口安全隐患控制措施一、凡在距地2m以上，有可能发生坠落的楼板边、阳台边、屋面边、基坑边、基槽边、电梯井口、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护设施，防止高处坠落和物体打击。§2、脚手架危险源的安全隐患控制措施一、脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭设脚手架必须编制施工方案和技术措施，操作层的跳板必须满铺，并设置踢脚板和防护栏杆或安全立网。在搭设脚手架前，须向工人作较为详细的交底。二、模板工程的支撑系统，必须进行设计计算，并制定有针对性的施工方案和安全技术措施。三、严禁架上嘻戏、打闹、洒后上岗和从高处向下抛掷物块，以避免造成高处坠落和物体打击。四、因地基沉降引起的脚手架局部变形，在双排架横向截面上架设八字戗或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直至变形区外排。八字戗或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。五、脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U形托旋紧后顶住屋顶。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案　六、脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t倒链，与结构绷紧，松开刚性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。　　七、附着升降脚手架出现意外情况，沿升降式脚手架范围设隔离区；在结构外墙柱、窗口等处用插口架搭设方法迅速加固升降式脚手架；立即通知附着升降式脚手架出租单位技术负责人到现场，提出解决方案。　　　　§1、深基础土方坍塌事故预防措施一、土方施工采用挖空底脚的方法挖土；积土、料具、机械设备堆放离坑、槽小于设计规定；坑槽开挖设置安全边坡不符合安全要求；深基坑末设专项支护设施、不设上下通道，人员上下坑槽采踏边坡；料具堆放过于集中，荷载过大；模板支撑系统末经设计计算；基坑施工未设置有效排水等。预防控制措施二、严禁采用挖空底脚的方法进行土方施工。基础工程施工前要制定有针对性的施工方案，按照土质的情况设置安全边坡或固壁支撑。基坑深度超过5m有专项支护设计。对基坑、井坑的边坡和固壁支架应随时检查，发现边坡有裂痕、疏松或支撑有折断、走动等危险征兆，应立即采取措施，消除隐患。对于挖出的泥土，要按规定放置，不得随意沿围墙或临时建筑堆放。三、施工中严格控制建筑材料、模板、施工机械、机具或阿嚏物料在楼层或屋面的堆放数量和重量，以避免产生过大的集中荷载，造成楼板或屋面断裂。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案四、基坑施工要设置有效排水措施，雨天要防止地表水冲刷土壁边坡，造成土方坍塌。§1、塔式起重机危险源事故预防措施一、塔式起重机是指：在施工现场使用的，符合国家标准的自购或者租用的塔式起重机。塔吊在使用过程中，必须具有力矩限位器和超高、变幅及行走限位装置，并灵敏可靠。塔吊的吊钩要有保险装置。二、塔吊基础下沉、倾斜应当采取的措施：塔吊不能做任何动作，应立即停止作业，并将回转机构锁住，限制其转动；用2—3台适量吨位起重机，一台锁起重臂，一台锁平衡臂。其中一台在拆臂时起平衡力矩作用，防止因力的突然变化而造成倾翻。根据情况设置地锚，控制塔吊的倾斜；如是一侧基础下沉，采用千斤顶复原，将下沉部位基础填实，调整至符合规定的高度落下千斤顶。三、塔吊平衡臂、起重臂折臂损伤机械故障：将起重臂或平衡臂连接件中变形的连接件，按正常的拆塔程序，将塔吊用起重机将臂杆取下拆除；根据情况采用焊接等手段，将塔吊结构加固，在用起重机安装复原，防止塔吊发生意外。三、塔吊倾翻：采取焊接、连接方法，在不破坏失稳受力情况下增加平衡力矩，控制险情发展。选用适量吨位起重机按照抢险方案将塔吊拆除，变形部件用气焊割开或调整。将塔式平衡臂对应到建筑物，转臂过程要平稳并锁住；将塔吊锚固系统加固；如需更换锚固系统部件，先将塔机降至规定高度后，再行更换部件。四、塔身结构变形：将塔式平衡臂对应到变形部位，转臂过程要平稳并锁住。根据情况采用焊接等手段，将塔吊结构变形或断裂、开焊部位加固。落塔更换重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案损坏结构。§1、外用电梯安装、顶升、拆除作业危险源事故预防措施一、外用施工电梯易发生事故的环节　　1、外用电梯安装、顶升、拆除作业过程中易发生高空坠落、物体打击等事故，应采取必要的预防措施，防止发生重大二、外用施工电梯易发生事故预防控制措施：1、参与装拆的人员必须熟悉电梯的性能结构特点，并能熟练地操作，能熟练地排除故障，受过专门培训。2、装拆场地应清理干净，并用标志杆等围起来禁止非工作人员入内。防止装拆地点上方掉落物体，必要时应加安全网。3、装拆过程中，必须由专人负责，统一指挥。4、电梯运行时，人员的头，手绝对不能露出安全栏以外。5、如果有人在导轨架上或附墙架上工作时，绝对不允许开动电梯，当吊笼升起时严禁进入底笼内。6、吊笼上的所有零部件，必须放置平稳，不得露出安全栏外。7、利用吊杆进行安装时，不允许超载，吊杆只可用来安装或拆卸电梯零部件，不得用于其它起重用途。8、吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。9、装拆作业人员应按空中作业的安全要求，包括必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋等，不要穿过开宽松的衣服，应穿工作服，以免被卷入运动部件中，发生安全事故。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案10、操纵电梯，必须将按钮盒拿到吊笼顶部，不允许在吊笼内操作。11、吊笼起动前，先进行全面检查，消除所有不安全隐患。12、安装运行时，按电梯额定装载重量装载，不允许超载运行。13、雷雨天、雪天或风速超过12m/s的恶劣天气不能进行安装作业。14、装拆过程出现技术故障时，须在解决该问题后，方能进行下一步装拆。三、外用电梯防止事故的措施。1、起重吊装作业防止高空坠落措施　　吊装人员应戴安全帽；高空作业人员应佩安全带，穿防滑鞋，带工具袋。吊装工作区应有明显标志，并设专人警戒，与吊装无关人员严禁人内。起重机工作时，起重臂杆旋转半径范围内，严禁站人或通过。运输、吊装构件时，严禁在被运输、吊装的构件上站人指挥和放置材料、工具。高空作业施工人员应站在操作平台或轻便梯子上工作。吊装层应设临时安全防护栏杆或采取阿嚏安全措施。登高用梯子、临时操作台应绑扎牢靠；梯子与地面夹角以60—70°为宜，操作台跳板应铺平绑扎，严禁出现挑头板。2、起重吊装作业防止防止物体打击措施　　高空往地面运输物件时，应用绳捆好吊下。吊装时，不得在构件上堆放或悬挂零星物件。零星材料和物件必须用吊笼或钢丝绳、保险绳捆扎牢固后才能吊运和传递，不得随意抛掷材料物体、工具，防止滑脱伤人或意外事故。构件必须绑扎牢固，起吊点应通过构件的重心位置，吊升时应平稳，避免振动或摆动。起吊构件时，速度不应太快，不得在高空停留过久，严禁猛升猛降，以防重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案构件脱落。构件就位后临时固定前，不得松钩、解开吊装索具。构件固定后，应检查连接牢固和稳定情况，当连接确定安全可靠，才可拆除临时固定工具和进行下步吊装。风雪天、霜雾天和雨天吊装应采取必要的防滑措施，夜间作业应有充分照明。3、防止起重机倾翻措施　　起重机行驶的道路必须平整、坚实、可靠，停放地点必须平坦。起重机不得停放在斜坡道上工作，不允许起重机两条覆带或支腿停留部位一高一低或土质一硬一软。起吊构件时，吊索要保持垂直，不得超出起重机回转半径斜向拖拉，以免超负荷和钢丝绳滑脱或拉断绳索而使起重机失稳。起吊重型构件时应设牵拉绳。起重机操作时，臂杆提升、下降、回转要平稳，不得在空中摇晃，同时要尽量避免紧急制动或冲击振动等现象发生。未采取可靠的技术措施和未经有关技术部门批准，起重机严禁超负荷吊装，以避免加速机械零件的磨损和造成起重机倾翻。起重机应尽量避免满负荷行驶；在满负荷或接近满负荷时，严禁同时进行提升与回转(起升与水平转动或起升与行走)两种动作，以免因道路不平或惯性力等原因引起起重机超负荷而酿成翻车事故。当两台吊装机械同时作业时，两机吊钩所悬吊构件之间应保持5m以上的安全距离，避免发生碰撞事故。双机抬吊构件时，要根据起重机的起重能力进行合理的负荷分配(吊重质量不得超过两台起重机所允许起重量总和的75％，每一台起重机的负荷量不宜超过其安全负荷量的80％)。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案操作时，必须在统一指挥下，动作协调，同时升降和移动，并使两台起重机的吊钩、滑车组均应基本保持垂直状态。两台起重机的驾驶人员要相互密切配合，防止一台起重机失重，而使另一台起重机超载。吊装时，应有专人负责统一指挥，指挥人员应位于操作人员视力能及的地点，并能清楚地看到吊装的全过程。起重机驾驶人员必须熟悉信号，并按指挥人员的各种信号进行操作；指挥信号应事先统一规定，发出的信号要鲜明、准确。在风力等于或大于六级时，禁止在露天进行起重机移动和吊装作业。　　起重机停止工作时，应刹住回转和行走机构，锁好司机室门。吊钩上不得悬挂构件，并应升到高处，以免摆动伤人和造成吊车失稳。防止吊装结构失稳构件吊装应按规定的吊装工艺和程序进行，未经计算和采取可靠的技术措施，不得随意改变或颠倒工艺程序安装结构构件。构件吊装就位，应经初校和临时固定或连接可靠后始可卸钩，最后固定后方可拆除临时固定工具。高宽比很大的单个构件，未经临时或最后固定组成一稳定单元体系前，应设溜绳或斜撑拉(撑)固。构件固定后不得随意撬动或移动位置，如需重校时，必须回钩。　　防止触电，吊装现场应有专人负责安装、维护和管理用电线路和设备。构件运输、起重机在电线下进行作业或在电线旁行驶时，构件或吊杆最高点与电线之间水平或垂直距离应符合安全用电的有关规定。使用塔式起重机或长吊杆的阿嚏类型起重机及钢井架，应有避雷防触电设备，各种用电机械必须有良好的接地或接零，接地电阻不应大于4Ω，并定期进行地极电阻摇测试验。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案第一部分模板工程施工方案第1章施工准备将楼层各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应采用水性脱模剂，严禁采用油性脱模剂，应涂刷均匀，不得漏刷。第2章材料选用§1模板材料模板材料选用墙、柱915×183×1.5cm的覆膜胶合板；顶板122×244×1.5cm的覆膜胶合板，模板的背带选用45×65mm厚的木枋。§2紧固材料紧固材料采用Φ14加固螺杆，其中防水混凝土采用带止水板的螺杆。地下室外墙部分防水剪力墙采用带止水板钢筋杆，为一次性使用，其他剪力墙内加固杆为Φ14螺杆，穿Φ16PVC管后，重复使用。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案第1章模板的配置和堆放§1模板的配置根据本工程特点和模板总工程量。在保证均衡生产、流水作业、保证工期、降低成本的原则下，本工程主体结构墙、柱、梁板均采用简易模板支撑体系，模板配制按以下方法进行：1.按图纸尺寸直接配制模板。2.放大样法配制模板。3.按计算方法配制模板。4.结构表面展开法配制模板。§2模板的堆放1根据施工现场规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。2模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风，防止受潮。3堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。4模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应制定严格的管理制度，防止发生火灾。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案第1章模板施工工艺及操作要求§1模板安装准备工作1.由测量组放出模板及预留洞的位置线；2.柱混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净；3.按设计的施工方案搭设支撑架；4.由工程师、工长、安全员进行质量和安全技术交底；5.封模前钢筋应验收完毕。§2模板安装要点1墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防柱漏浆，烂根；2为确保墙柱的垂直度须安装有效的斜拉和斜撑；3梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于650mm时，梁侧模应按设计加对拉螺栓；4保证拼缝严密。在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。§3柱模板施工柱模板安装顺序是：安装前检查——模板安装——检查对角线——长度差——安装柱箍——全面检查校正——整体固定——柱头找补。柱模板采用15厚胶合板，背楞采用45×65mm木枋，柱箍用φ48×3.5钢管。模板重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免混凝土浇筑时漏浆而造成柱底烂根。Ø12螺杆Ø48钢管45*65木枋间距200直角扣连角并双扣件15厚胶合板柱模板安装如下图：§1墙体模板施工1墙模安装顺序是：支模前的检查——支侧模——钢筋绑扎——安装对拉螺栓，支另一侧模——校正模板位置——紧固对拉螺栓——支撑固定——全面检查。2墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就为控制线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。3散块模板在后台经计算加工成整个大模板后在模板表面弹墨线，用钻打出对重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案拉螺杆的空洞，然后制作完之后进行编号，模板安装前确定墙线及200mm控制线准确无误，进行竖向垃圾清理，隐蔽工程的验收，安装工程的预留及验收。1墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。木枋45*65@2003形卡Ф48钢管@450Ф48钢管M14螺栓3形卡胶合板45*65木枋止水条2外墙模板可采用模板拼装成大模板，混凝土浇筑完成后可进行整体吊装。外墙模板下挂300mm，保证竖向结构接茬时混凝土不出现错台，涨模，模板上翻400mm兼作平板模板。剪力墙内墙模板采用散支散拆方式，模板采用覆膜胶合板，用45×65mm木枋作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案木枋间距200，钢管间距450，对拉螺杆间距450×450，标准层为450×600模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。1安装模板内撑：安装前先安装预制好的洞口模板校正方正，位置，在墙体钢筋双层网片上安装模板支撑，模板内支撑间距750mm，与对拉螺杆在同一水平或竖向平面内，并与对拉螺杆错开布置，然后用塔吊将大模板调到墙体四周合模，合模前穿上PVC硬质套管，利用模板外控制线复核模板位置，用钢管初步固定模板，将对拉螺杆套上三形卡，拧上螺帽，对拉螺杆双向间距450mm，底部距结构板面225mm，水平方向第一道距墙体阳角225mm，在墙体的端头外，竖向加设一道螺杆，间距同墙内螺杆。地下室外墙对拉丝杆为M14穿墙止水螺栓，详见下图所示：2检查模板垂直度，在模板上加设定位斜撑，均匀紧固螺帽，反复检查垂直度和模板位置，利用螺杆拉紧和定位斜撑调整。在双钢管横肋外侧加设竖向立钢管，用扣件与钢管横肋连接，在立管上打三道竖向钢管撑，底部距结构板面200mm，中间一道距结构板面800mm，斜向撑与模板立钢管连接，另一端与满堂架可靠连接。在墙体转角出相垂直的模板钢管横肋交界处，加设一道重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案立钢管，相垂直的模板钢管横肋均用扣件与立管钢管连接。1剪力墙门窗洞口加工制作：门窗洞口：采用50mm厚刨光木方，表面钉12mm厚竹胶板作模板，四角用可调角钢页连接固定，浇注出的混凝土墙角方正顺直，观感好，且木方安装拆卸方便；剪力墙洞口：为保证墙体厚度，在剪力墙中竖向设置三排，水平间距600mm放置Φ14钢筋，长同墙厚钢筋顶杠。门窗洞口加固特别重要，木框四周的两端均采用两根Φ18钢筋，长500，同暗柱、连梁焊接，顶紧门窗予留木框。§1楼梯模板平台板楼板楼梯底模木枋Ø12对拉螺杆模板（每步钻三个排气孔）楼梯模板一般比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故我公司在施工至标准层后将采用定形钢模板。木模施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部实重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案测实量。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。孔）支架采用φ48钢管。楼梯支模详见下图。§1梁模板施工1工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）—→支撑架搭设—→支柱头模板—→铺设底模板—→拉线找平—→封侧模—→预检。2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.8-1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。1梁模板安装梁、柱接头处模板支设1.1主龙骨采用Ø48×3.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm×65mm方木，间距200mm，其跨度等于主龙骨间距。1.2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨≥4m在梁中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。1.3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于600mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为600，垂直间距450。§1楼板模板施工1工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。2支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆根据楼层净高减30cm的定尺钢管。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案1立杆支撑横纵间距不超过1.2m,且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳2模板安装：1220×2440的覆膜胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。主龙骨采用φ48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；次龙骨采用45mm×65mm方木，间距200mm，其跨度等于主龙骨间距。根据标高确定主龙骨顶面标高，板跨≥4m在板中起拱高度为板跨度的2‰，然后架设次龙骨，铺设模板。3楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。第1章模板的验收§1模板及其支架必须符合下列规定：1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。2、具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。3、构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。4、模板的接缝应严密，不得漏浆。5、模板与混凝土的接触面应涂水性隔离剂（脱模剂），严禁采用油性脱模剂。6、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。7.模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案参加验收，合格后方可进行下道工序施工。第1章模板的拆除1拆模程序：先支的后拆，后支的先拆—→先拆非承重部位，后拆承重部位—→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板—→最后拆梁底模板。2柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板混凝土强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。第2章质量保证措施及施工注意事项1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经技术负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2现浇结构模板安装允许偏差：重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。1确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。2模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。3浇筑混凝土时，木工要有专人看模。4认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。5严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。6在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。第1章成品保护1模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案1可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。2使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。3门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。4搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。第1章文明施工及环保措施1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3模板安装时，应注意控制噪声污染。4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6每次下班时保证工完场清。第2章模板施工安全措施1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。1在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知混凝土浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。2安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。3高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。4遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。   5二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。6不得在脚手架上堆放大批模板等材料。7支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。8模板上有预留洞者，应采用旧模板制作成封闭式定型模板，待后期安装时拆除。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案1拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。  2装、拆模板时禁止使用2×4木料、模板作立人板。3高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。4装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。5拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。6拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。第1章剪力墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案一、参数信息1基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):450mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢数:1；3次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):45mm；高度(mm):65mm；次楞肢数:@200；4面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；5木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.00℃；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H--模板计算高度，取3.00m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！1抗剪强度验算重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案计算公式如下:其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=3534N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2，满足要求！1挠度验算重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.4=26.33N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=0.80mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.80mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算1内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案内楞计算简图1.1内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=400mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！1.1内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V--内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=400mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×7.36×400=1766.8N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案b--内楞的截面宽度(mm)：b=60mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！1.1内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=400mm；E--内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I--内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.60mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.60mm，重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案满足要求！1外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图1外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外楞的净截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！1外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.65×6540=4.25×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪力(N)：V=4.25×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！1外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；E--外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78×104；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.5mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！第1章轮扣式支模架轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件:由于本工程一层板为160厚C35钢筋混凝土500厚板作为一层4.9米高支模支架的基础,住宅以楼板大于100厚、120厚作为2.9米高支撑基础，具备轮扣式脚手架的搭设条件。§2轮扣式脚手架的施工要点及技术参数施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB24911－2010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.67设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。§2轮扣式支撑的设计轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.6米设一排立杆，以后按具体情况酌情增加。对于局部特别是不规则的，则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案扣件进行固定。对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。梁底采用钢管上铺设60*80木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度.(详图附后)§1施工准备材料准备1各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划　　　　　　　　　　　　　　　　序号名称规格单位数量进场时间重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案3轮扣式立杆600~2400mm个5000地下室底板浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200、900个28000地下室底板浇筑完后分批进场5顶托L=740mm个4000地下室底板浇筑完后分批进场6钢管Ф48×3.5吨200地下室底板浇筑完后分批进场7螺栓1m个8000地下室底板浇筑完后分批进场轮扣式支撑体系范围地下室及三十层主体。6.2.3轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点；轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔,按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。.本支架布置详见附后平面图。§2操作工艺支撑体系本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为4.9m，板厚为160mm；梁最大截面为250×1000进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用φ48×3.5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1000mm×1000mm，水平步距为1.5m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5钢管，钢管上铺60×80×1500木枋间距为@350mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层结构部分每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。§1梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=250mm，梁截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面底部方木距离300mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取35.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19kN/m2F2=24*1.2=28.8kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.190kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14.190kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=28.8.000kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00]+1.4×2.50×0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×10.35×0.3002=0.093kN.mf=0.093×106/16200.0=5.74N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×10.35=1.863kN截面抗剪强度计算值T=3×10.35/(2×300×18)=0.2875N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案v=0.677×7.75×300.04/(100×6000.00×145800.0)=0.4858mm梁底模板的挠度计算值:v=0.4858mm小于[v]=300/250=2.057,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×22.628×0.4002=-0.362kN.mf=0.362×106/54000.0=6.705N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案六、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00×0.40/1=9.05kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为12mm；穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9.051kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!§2梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为4.9米，基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.20米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加1道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。§1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.250=6.250kN/m重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.250×(2×1.000+0.300)/0.300=0.671kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.250=0.225kN均布荷载q=1.2×6.250+1.2×0.671=8.305kN/m集中荷载P=1.4×0.225=0.315kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=25.00×1.80×1.80/6=13.50cm3；I=25.00×1.80×1.80×1.80/12=12.15cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.631kNN2=1.932kNN3=0.244kN最大弯矩M=0.031kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值:f=0.030×1000×1000/13500=2.259N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1179.0/(2×250.000×18.000)=0.393N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算板最大挠度计算值v=0.096mm重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.932/0.250=7.727kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.73×0.25×0.25=0.048kN.m最大剪力Q=0.6×0.250×7.727=1.159kN最大支座力N=1.1×0.250×7.727=2.125kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×10.00/6=80.0cm3；I=6.00×8.00×10.00×10.00/12=400.0cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.048×106/83333.3=0.58N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案截面抗剪强度计算值T=3×1159/(2×60×80)=0.348N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形v=0.677×6.439×250.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.004mm方木的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算1、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.070kN.m最大变形vmax=0.02mm最大支座力Qmax=2.724kN抗弯计算强度f=0.07×106/4491.0=15.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!2、梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.604kN.m最大变形vmax=7.09mm最大支座力Qmax=14.436kN抗弯计算强度f=1.60×106/4491.0=197.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=14.44kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=14.44kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×7.000=1.251kNN=14.436+1.251+0.000=15.687kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49重庆建工集团第九建设公司【金科·世界城项目部】第152页 重大危险源清单及专项方案——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=124.32N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=54.48N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.022；公式(3)的计算结果：=66.19N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9