施工技术方案设计参考资料.doc 72页

'施工技术方案设计参考资料主体模板工程一、模板施工程序墙柱、梁楼板模板：放线→钉压脚板→搭设安装架子→模板就位→检查柱模对角线、轴线位置并纠正→自上而下安装柱箍并做斜撑→梁、楼板模板安装（起拱）→侧模安装→侧模支撑→检查平直及截面尺寸→与相邻模板连固→全面检查安装质量。二、模板材料梁、柱模采用18mm厚夹板，其中梁底板拟用20mm厚木模板，采用80mm×80mm木枋。三、施工工艺1、墙柱模1）外墙柱支模程序放线→设置定位基准→调正调直钢筋→抹水泥砂浆支承面→支模→搭支撑→调直纠偏→安装墙柱模加固楞→全面检查校→墙柱模固定→清除模内杂物→封闭清扫口本工程的柱子截面形式主要为正方形。砼墙的数量较多，为保证砼墙的施工质量，所有墙模板及内筒选用18mm厚高级进口覆盖膜砼用胶合板制成大模板施工，同时从大模板的设计入手，解决角模变形，墙、顶结合部位错台，外墙及楼梯间错及内墙门洞变形等问题。内模考虑到施工工序的安排，采用散拼散拆的方法施工，要求在楼面上拼成大模安装，拆模时拆成散件运输。为此，采取以下措施：（1）大模板的拼装设计严格挑选面板及木枋，选用质量优良的板材，板材锯切使用圆盘锯，以便划线后一次锯切成型，保证安装时拼缝严密，拼缝的处理同柱模。胶合板与木枋的连接用沉头自攻螺钉，螺钉连接后其根部比板面低0.5mm （以后补腻子），木枋竖肋在角部用等边角钢连接，加强整体性。制作完成后板面平整度（2m靠尺检查）≤2mm。具体见下图：（2）外墙大角、内墙阴角部位及丁字墙处理：阴角部位采用定型模，将角模锁在两侧的大模板之上，外墙大角采用整体拼缝的方法，控制大角的垂直、方正。如下图： 2、梁、板模梁板模板采用竹胶合板，专人下料加工，拼缝用双面胶堵缝，保证拼缝密实不漏浆，专人检查控制标高和平整度。1）支模方法①梁模：采用胶合板，加固肋条采用50×100方木及Φ48×3.5钢管做背杆。梁的加固设置穿梁拉杆，拉杆通过垫片、螺帽与加固肋条连接，螺杆横向间距为450mm，梁底模用先加工成型模板（块）拼成，梁侧模则按交叉梁位置留设岔口，具体支设方案如下：在墙上弹出轴线和梁位置线及水平标高线，然后钉墙头模板。按设计标高调整水平标高，然后安放梁底模，并拉线找平。当梁底跨度大于或等4m时,跨中梁底处按设计要求起拱，梁侧各设一排立杆,纵向间距@900mm,水平杆间距@1200mm，并沿梁方向设置剪力撑。对于梁高超过1m的大梁，梁底再增设一排立杆。②板模:采用18mm防水膜涂层胶合板，下支垫100×100木枋，间距400mm(中对中)，胶合板缝钉铁皮盖缝。3、楼梯模：楼梯底模采用18胶合板，梯踏、踢步模采用木模。楼梯段上部墙体模板做成梯状，整装整拆，楼梯段下部三角形模板散装散拆，同梯段底模一起支。为了使楼梯混凝土板的施工缝留设符合规范要求，要留在三分之一梯板跨度的地方，就是梯板要比混凝土浇筑楼层高三个踏步，这样可以避免接缝处夹渣的质量通病。四、模板支设的质量要求1、模板的搭设必须准确掌握构件的几何尺寸，保证轴线位置的准确。2、模板应具有足够的强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量、侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。模板的安装误差应严格控制在允许范围内（详下表），超过允许值必须校正。项目允许偏差轴线位置5 板表面标高±5柱、梁+4、-5层高垂直度全高≤5m6全高〉5m8相邻板面高低差2表面平整（2m长度以上）53、模板支设的质量控制措施所有结构支模前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。墙柱脚模板应加垫木和导模，防止砼浆流失造成栏根。当梁、板跨度≥4m时，其模板应按跨度的1-3‰起拱。为防止混凝土在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱落、不污染墙、易于操作、易清理、无害于人体。不腐蚀模板。在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施工焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。浇捣振捣混凝土时震动器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。五、模板的拆除模板拆除要预先制定好拆摸顺序，根据施工现场成在地面的温度情况，掌握好混凝土达到初凝的时间，当混凝土达到初凝后，墙体强度达到12N/mm2(20℃以上气温时8小时)，必须及时松动拉杆，并将模板与所浇筑的混凝土脱离，防止混凝土与模板表面粘结，为拆模作好准备，拆模时不得用铁撬撬开模板，还要保护模板边角和混凝土边角，拆下的模板要及时清理，清理残渣时，严禁用铁铲、钢刷之类的工具清理，可用模板清洁剂，使其自然脱落或用木铲刮除残留混凝土。拆除模时间：侧模板以不损坏砼表面及楞角时，方可拆模，底模拆除时间详下表所示： 结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板>2，≤875>8100梁≤875>8100悬臂构件≤275>2100六、安全措施1、模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。2、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。3、承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时，要符合下列要求(1)、模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的节点上。(2)、安装钢筋模板组合体时，吊索要按模板设计的吊点位置绑扎。4、拆除时严格遵守各类模板拆除作业的安全要求。5、拆模板，经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。6、高处、复杂结构模板的拆除，有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板集中运逾，不准向下乱扔。7、工作前，检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。8、拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。9、已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。10、单片柱模板吊装时，采用卸扣（卡环）和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。11、支撑按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。 12、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件拧紧，且应检查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，当扭力矩不能达到规定值时，可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆步距按设计规定，严禁随意增大。第六节钢筋工程1、原材料要求1）钢筋属质量双控材料，钢筋原材料除有出厂质量合格证外，还需按要求做力学性能试验，出厂质量合格证和力学性能试验报告两者均要齐全；若用到进口钢筋，还应加做化学成份检验。钢筋的试验及检验结果应满足GB1499-91《混凝土工程用热轧钢筋》和有关规范中有关规定和要求。2）对于不合格的钢筋坚决予以清退，不得在本工程中使用。3）钢筋表面应洁净无缺陷，尺寸规格、强度等级应符合有关要求。钢筋进场后堆放整齐，下垫枕木，避免与泥、水直接接触；并注意保护免遭雨淋或其它污染物侵蚀。已绑扎钢筋在混凝土浇筑前应除锈，除污渍。2、钢筋加工该工程所有钢筋均在施工现场制作，现场设立钢筋加工棚，设立原材料及成品钢筋堆场，各种构件的钢筋在施工前均由工程技术人员按图纸要求作出下料表，经技术负责人审核后发到工地，方可进行下料。各种成品钢筋必须严格做到按规格堆放整齐，并挂牌标识，1）先由钢筋专职放样员按设计施工图和规范要求编制钢筋加工料单，经过施工员审核，按复核料单制作。2）钢筋加工的形状尺寸必须符合设计要求。钢筋表面应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净，带有粒状和片状锈的钢筋不得使用。3）钢筋切断和弯曲时要注意长度的准确，允许偏差要符合有关规定，弯曲后，平面上应没有翘曲不平现象，钢筋的弯曲点处不得有裂缝，对于Ⅱ级钢筋不能反复弯曲，钢筋的弯曲大样须符合设计图纸要求。4）钢筋加工成半成品后，要按类别、直径、使用部位挂牌，并分类堆放整齐，使用时运送至使用部位。5） 调直除锈：对盘园钢筋，用调直机进行调直，同时也达到除锈的目的，对于粗钢筋，采用电动钢丝刷除锈。6）钢筋切断：用机械工钢筋切断机，确保钢筋的断面垂直钢筋轴线，无马蹄形或翘曲现象，以便于连接或焊接。7）弯曲成型：此步是下料的重点，先划弯曲点位置线，再用机械成型，下料中应当细致耐心，达到以下质量要求：a.钢筋加工的形态、尺寸必须符合设计要求。b.所用的钢筋表面应洁净、无损伤、无局部曲折。无油渍、漆污等。c.调直钢筋时，采用Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于4%，Ⅱ级钢筋的冷拉率不宜大于1%。d.Ⅰ级钢筋末端作180°弯钩，其弯曲直径不应小于钢筋直径的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径的3倍。Ⅰ、Ⅱ级钢筋末端作90°或130°弯曲时，Ⅰ级钢筋的弯曲直长不宜小于钢筋直径的4倍。弯起钢筋中间部位弯折处的弯曲直径不应小于钢筋直径的5倍。e.箍筋末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。如设计无具体要求时，用Ⅰ级钢筋作箍筋，其弯钩的弯曲直径应不大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩平直部分的长度，不应小于箍筋的10倍。箍筋两端作135°弯钩。f.各弯曲部位不得有裂纹。g.弯曲成型的钢筋中，受力钢筋顺长度方向全长净尺寸允许偏差为±20mm。3、钢筋连接1）按照本工程规定，接头的类型及质量应符合《混凝土结构工程施工及验收规范》的要求。水平钢筋除搭接外，接长以采用闪光对焊为主，所有φ25≤d柱筋采用直螺纹机械连接。2）下列情况应采用焊接接头：a.框架柱所有大于φ16,≤φ25纵筋；b.梁支座负筋在支座边缘LO/3范围内和梁底钢筋在跨中LO/3范围内的接头（LO为梁净跨）。3）受力钢筋的接头位置应设在受力较小处，接头应相互错开，搭接接头范围内（LIE ）在绑扎时至少要有三道双股绑丝。当采用搭接接头时，从任一接头中心到长度钢筋直径的35倍且不小于500mm区段范围内，有接头受力钢筋截面积点受力钢筋总截面面积的百分率应符合下表的规定：接头形式接头区的范围受拉区受压区非焊接搭接35d256%50%焊接搭接及焊接35d50%不限4、钢筋等强滚轧直螺纹连接施工方法1）连接套连接套筒由厂家提供，每个套筒经塞规自检合格，并加上保护盖作明显的规格标记。连接套进场时应有产品合格证，不能有严重锈蚀、油脂等。连接套的外型尺寸（单位mm）钢筋直径套筒长度套筒外径螺纹长度螺距3224056412.5，32816850332.5，32515045312.5，32213240282，2.52012036282，2.52）钢筋直螺纹钢筋直螺纹由专用直螺纹加工机械在现场加工。加工的钢筋端头螺纹牙形、螺距等与连接套牙形、螺距一致，并经配套的量规检测合格后方能使用。加工钢筋端头螺纹，采用水溶性润滑液，不得使用油性润滑液。操作工人逐个检查钢筋端头螺纹的外观质量，合格的加以保护，戴上保护帽或拧上连接套，并按规定分类堆放整齐待用。3）接头连接 普通接头：先用扳手将连接套与一端钢筋拧到位，再将另一端钢筋与连接套拧到位。可调接头（用于钢筋笼、弯折钢筋等钢筋不能转动的连接接头）：先将连接套和锁紧螺母全部拧入螺纹长度较长的一端钢筋内，再把螺纹长度较短的一端钢筋对准套筒，旋转套筒使其从长螺纹钢筋头中逐渐退出，并进入短螺纹钢筋头中，并与短螺纹头钢筋拧到位，然后将锁紧螺母也旋出并同连接套拧到位。4）接头的检验和验收每种规格钢筋接头的单向拉伸试验抽样不少于三根，抗拉强度应满足试验要求。同等级、同型式、同规格接头，以500个为一个验收批，不足500个也作为一个验收批。一组中有一个试件的抗拉强度不符合要求，再取6个试件进行复检。如仍有一个试件抗拉强度不符合要求，该批判定为不合格。根据外露有效丝扣在3牙之内检验螺纹连接长度，抽样不少于3%，如发现一个不合格，则该批接头逐个检查，对不合格接头按要求重新连接。5）接头应用凡参与接头施工的操作工人、技术管理和质量管理人员均经技术培训，操作工人经考核合格后持证上岗。钢筋切口端面应与钢筋轴线基本垂直，采用切断机切断，不得用气割下料。受力钢筋同一截面的接头百分率不大于50%，承受动力荷载的框架梁端和柱端的箍筋加密区不应超过50%；钢筋弯折点与接头端头距离不小于200MM；不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不超过二级。砼保护层厚度在接头套筒处最小不得小于15MM，连接套之间的横向净距不应小于25MM；连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格应一致，并确保钢筋和连接套的丝扣干净完好无损；连接钢筋时可用普通扳手旋合接头到位。检验外露有效丝扣牙数在3牙之内；钢筋端部螺纹有断牙牙数不能大于3牙，丝扣部分牙齿缺陷每周内不能大于1/4牙，有效牙数不应少于8个完整牙。扳手旋至不能转动为止，拧好后的接头用红油漆作标记，避免漏拧。5、钢筋绑扎1）柱、墙钢筋的绑扎①、柱筋：柱中竖向筋搭接时，角筋的弯钩应与模板成45度平分角：箍筋的接头应交错布置在四角纵向钢筋上，箍筋与纵筋交叉点均应扎牢：下层柱钢筋露出楼面部份用工具式柱箍将其收进一个柱筋直径，利于上层柱的钢筋搭接，当柱断面收小时，下层柱筋露出部分必须在绑扎梁钢筋前先行收缩准确。柱筋绑完验收后才能安柱模。② 、墙筋：垂直钢筋每段长度控制在4m以内，水平钢筋每段长度控制在8m以内。墙的钢筋四周两行钢筋交叉点应每点扎牢，中间部分交叉点可相隔交错扎牢，但应保证受力钢筋不位移；双层钢筋网之间设撑铁，撑铁直径6～10mm，长度等于两层网片的净距，间距约1m，梅花形布置。墙扳钢筋的绑扎在模板安装前进行。2）梁扳钢筋的绑扎①、梁筋绑扎：当纵向受力筋为采用两排或二排以上时，其间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离；箍筋的接头应交错布置在两根架立钢筋上，位置由粉笔划点确定，与纵向主筋、架立筋交叉点均满扎。当梁高度较小时，梁钢筋可架空在梁顶绑扎，然后再落位；高度较大时，梁钢筋宜在梁底模上绑扎，梁一侧模板后装。②、楼扳钢筋绑扎：楼板钢筋须在楼扳模板安装后才能进行。绑扎时，楼板钢筋网四周两行应每点扎牢，中间部分可跳绑，对双向均为受力筋的钢筋网，则应全部钢筋交叉点扎牢。安装顺序为底层短向筋——底层长向筋——上层长向筋——上层短向筋。且上、下层钢筋网之间用钢筋撑脚支顶，保证其有效高度、位置。③、扳梁交叉处，板筋在上，次梁钢筋居中，主梁钢筋在下。（7）钢筋绑扎过程中，应与木模安装，水电预留预埋密切配合，确保各工序在最短时间内完成，保证工期。钢筋绑扎完成后应进行班组自检，质检员、施工员验收合格后请监理验收，合格后方可进行下一工序。在浇筑砼时，应安排专人值班，以便及时修理、恢复移位及变形钢筋。（8）有后浇带处钢筋连通，不得切断。（9）钢筋保护层厚度：构件类别保护层厚度（mm）15152020柱25梁25 6、钢筋工程验收钢筋绑扎成型后，合模前需进行隐蔽验收，钢筋工程的自检按有关规定进行，并应注意做好上道工序的成品保护。工种交接在质检人员的率领下全面验收，做好隐蔽验收的记录。钢筋工程的验收分内业和现场两部分。内业资料包括：钢材出厂合格证力学性能、焊接试验报告、化学分析试验报告（进口钢材）、自检记录等，现场情况需符合设计和规范要求，自检合格并提前一天通知有关部门参加验收，验收合格后方可进行下一道工序施工。第七节混凝土工程本工程梁板砼强度等级主要为C25，过梁、构造柱、圈梁统一为C20。本工程全部采用商品砼，运距考虑在2公里内，砼的运输采用输送泵及塔吊运送。一、砼的生产供应方案（一）、砼的生产材料要求1、散装水泥1)水泥拟选用425R或以上的普通硅酸盐水泥、硅酸盐水泥。2）水泥进场时，应有出厂合格证或试验报告，并要核对其品种、标号出厂日期。使用前若发现受潮或过期，应重新取样试验。3）水泥质量证明书中各项品质指标应符合标准中的规定。品质指标包括氧化镁含量、三氧化硫含量、烧失量、细度、凝结时间、安定性、抗压和抗折强度。4）混凝土的最大水泥用量不宜大于550kg/m3。2、砂1）砂拟优先选用优质河砂。2）混凝土工程应优先选用粗中砂。对于泵送砼，砂子宜用中砂，砂率宜控制在40%～50%。3）砂的含泥量（按重计），当混凝土强度等级高于或等于C30时，不大于3%；低于C30时，不大于5%，对有抗渗、抗冻或其它特殊要求的混凝土用砂，其含泥量不应大于3%，对C10或C10以下的混凝土用砂，其含泥量可酌情放宽。3、石子（碎石或卵石） 石子宜选用花岗岩为好。2)石子最大粒径不得大于结构截面尺寸的1／4，同时不得大于钢筋间最小净距的3/4。混凝土楼板骨料的最大粒径不宜超过板厚的1/2。且不得超过50mm。对于泵送砼，碎石最大粒径与输送管内径之比，宜小于或等于1:3，卵石宜小于或等1:2.5。3）石子中的含泥量（按重计）对等于或高于C30混凝土时，不大于1%；低于C30时，不大于2%；对有抗冻、抗渗或其它特殊要求的混凝土，石子的含泥量不大于1%；对C10或C10以下的混凝土，石子的含泥量可酌情放宽。4）石子中针、片状颗粒的含量（按重量计），当混凝土强度等级高于或等于C30时，不大于15%；低于C30时不大于25%；对C10或C10以下，可放宽到40%。5）水：符合国家标准的生活饮用水可拌制各种混凝土，不需再进行检验。（二）、作业条件（1）设备试运转正常，混凝土运输车辆数量满足要求。（2）材料供应充足，特别是指定的水泥品种有足够的储备量或后续供应有保证。（3）全部材料应经检验合格，符合使用要求。（4）搅拌站、浇筑现场和运输车辆之间有可靠的通讯联系手段。（三）、对商品砼的质量检查要求：（1）泵送混凝土，每工作台班供应超过100m3的工程，应派出质量检查员驻场。（2）混凝土搅拌车出站前，每部车都必须经质量检查员检查和易性合格才能签证放行。坍落度抽检每车一次；混凝土整车容重检查每一配合比每天不少于一次。（3）现场取样时，应以搅拌车卸料1/4后至3/4前的混凝土为代表。混凝土取样、试件制作、养护，均应由供需双方共同签证认可。（4）搅拌车卸料前不得出现离析和初凝现象。（四）、混凝土运输（1）混凝土在现场运输工具有塔吊、手推车、滑槽（地下室）、泵送等。 （2）混凝土自搅拌机中卸出后，应及时运到浇筑地点，延续时间，不能超过初凝时间。在运输过程中，要防止混凝土离析、水泥浆流失、坍落度变化以及产生初凝等现象。如混凝土运到浇筑地点有离析现象时必须在浇灌前进行二次拌合。（3）混凝土运输道路应平整顺畅，若有凹凸不平，应铺垫马道。在楼板施工时，更应铺设专用马道严禁手推车和人员踩踏钢筋二、砼的泵送方案本工程采用一次泵送到位的方法施工。（一）、混凝土泵的选择在结构施工中采用泵送砼工艺时，砼泵型号的选择正确与否是直接影响今后施工进度的第一步。根据类似工程的以及本司的机械情况，决定选用2台HB80C型砼泵，功率75KW，该品牌的机具有高压力、大流量的特点，有着多次成功泵送超高层砼的经验，完全满足本工程的要求。（二）、泵机及管路的布置其平面布置考虑以下原则：泵机受料口与砼车出料高差的匹配。泵管的干线应平直且能覆盖整个工程，以保证裙楼砼全部泵送。泵管在出料口处保持一平直段，平直段用钢筋砼支墩找平，间距3m，转角处设墙墩，以加强转角处抗震、抗推能力。进入楼层后砼管与楼板连结，以免由于管道的脉冲振动，导致密封圈受损从而产生泌水、漏浆造成堵塞。如下图: （三）、泵管的清洗及砼的回收当砼泵送快要结束时，计算管内砼存量是否满足所需的浇筑量。当满足时停止泵送，等泵管内压力为零时，把泵机前一节管道拆开（竖弯管前1.2m处安装一截止阀，阻止砼回流），塞入两个比管径稍大的海棉球，然后泵水（清洗水不得排入浇筑的砼内），将管内砼全部推至作业层。砼泵送结束时，竖管内残余砼利用自重从进料口排出，随后封住出口向管内灌满水，开启出口利用水的自重清洗输送管，一般两次即可。（四）、泵送工艺1．泵送工艺（1）泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的水泥砂浆，润滑管道后即可开始泵送混凝土。（2）开始泵送时，泵送速度宜放慢，油压变化应在允许值范围内，待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送 （3）泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于缸筒口上10mm到料斗口下150mm之间为宜。避免吸入效率低，容易吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。（4）混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。（5）泵送中途若停歇时间超过20min、管道又较长时，应每隔5min开泵一次，泵送小量混凝土，管道较短时，可采用每隔5min正反转2－3个行程，使管内混凝土蠕动，防止泌水离析，长时间停泵（超过45min）气温高、混凝土坍落度小时可能造成塞管，宜将混凝土从泵和输送管中清除。（6）泵送先远后近，在浇筑中逐渐拆管。．（7）在高温季节泵送，宜用温草袋覆盖管道进行降温，以降低入模温度。（8）泵送管道的水平换算距离总和应小于设备的最大泵送距离。2．泵送结束清理工作（1）泵送将结束时，应估算混凝土管道内和料斗内储存的混凝土量及浇捣现场所欠混凝土量（Φ150mm径管每100有1.75m3），以便决定拌制混凝土量。（2）泵送完毕清理管道时，采用泵水推动清洗球。清洗过程中，应随时敲击输送管，了解混凝土是否接近排空。当输送管内尚有10m左右混凝土时，应缓慢减压，防止出现大喷爆和伤人。（3）泵送完毕，应立即清洗混凝土泵、布料器和管道，管道拆卸后按不同规格分类堆放。三、砼的浇筑方案（一）、砼浇筑的一般要求：浇筑前应对模板浇水湿润，墙、柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。（1）混凝土下落的自由倾落高度不得超过2m，如超过2m时必须采取措施加串筒，如钢筋太密可选用小粒径且和易性较好的混凝土直接浇灌。 （2）浇筑竖向结构混凝土时，如浇筑高度超过3m时，应采用串筒、导管、溜槽或在模板侧面开门子洞（生口）。（3）浇筑混凝土时应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。一般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500mm。平板振动器的分层厚度最大为200mm。（4）使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300～400mm）。振捣上一层时应插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。（5）浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种及混凝土初凝条件确定一般超过２小时应按施工缝处理。（6）浇筑混凝土时应派专人经常观察模板钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即浇灌并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。（二）、墙、柱砼浇筑方案：（1）柱、墙浇筑前，或新浇混凝土与下层混凝土结合处，应在底面均匀浇筑50mm厚与混凝土配比相同的水泥砂浆。砂浆应用铁铲入模。（2）柱墙混凝土应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在500mm左右。混凝土下料点应分散布置循环推进，连续进行。（3）浇筑墙体洞口时，要使洞口两侧混凝土高度大体一致。砼振捣要均匀密实，特别是墙厚较小，门窗洞口结构加筋与连接交错钢筋较密的部位，应采用Φ33振动棒，其它墙梁部位采用Φ50振动棒，考虑到窗洞下墙体砼封模后无法直接振捣，可事先将窗洞下口留成活口，待砼浇至该位置并振捣密实后再行封模和加固。振捣时，振动棒应距洞边300mm以上，并从两侧同时振捣，以防止洞口变形。大洞口下部模板应开口并补充振捣。（4）构造柱混凝土应分层浇筑，每层厚度不得超过300mm。 （5）施工缝设置：墙体宜设在门窗洞口过梁跨中1/3范围内。墙体其它部位的垂直缝留设应由施工方案确定。柱子水平缝留置于主梁下面、牛腿下面。（三）、梁板砼浇筑方案：（1）肋形楼板的梁板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑。（2）楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣。注意不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面。（3）在浇筑与柱、墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇1～1.5小时，使其获得初步沉实，再继续浇筑。（4）施工缝设置：宜沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度１／３范围内，施工缝表面应与次梁轴线或板面垂直。单向板的施工缝留置在平行于板的短边的任何位置。（5）施工缝用木板、钢丝网挡牢。（6）施工缝处须待已浇混凝土的抗压强度不少于1.2MPa时，才允许继续浇筑。（7）在施工缝处继续浇筑混凝土前，混凝土施工缝表面应凿毛，清除水泥薄膜和松石子，并用水冲洗干净。排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后继续浇筑混凝土。（8）浇筑梁柱接头前应按柱子的施工缝处理（四）、楼梯砼的浇筑方案：（1）楼梯段混凝土自下而上浇筑。先振实底板混凝土，达到踏步位置与踏步混凝土一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子（木磨板）将踏步上表面抹平。（2）楼梯混凝土宜连续浇筑完成。（3）施工缝位置：根据结构情况可留设于楼梯平台板跨中，最好是留在楼梯段1/3范围内。 四、砼的养护（1）混凝土浇筑完毕后，应在12小时以内加以覆盖，并浇水养护。（2）混凝土浇水养护日期，掺用缓凝型外加剂或有抗渗要求的混凝土不得小于14天。在砼强度达到1.2ＭＰａ之前，不得在其上踩踏或施工振动。柱、墙带模板养护2天以上，拆模后再继续浇水养护。（3）每日浇水次数应能保持混凝土处于足够的润湿状态。常温下每日浇水四次。（4）大面积结构如底板、楼板、屋面等可蓄水养护，贮水池一类工程，可在拆除内模板后，待混凝土达到一定强度后注水养护。（5）可喷晒养护剂，在混凝土表面形成保护膜，防止水分蒸发，达到养护的目的。（6）塑料薄膜覆盖时，其四周应压至严密并应保持薄膜内有凝结水。五、混凝土质量检查1）混凝土在拌制和浇筑过程中应按下列规定进行检查：a.检查拌制混凝土所用原材料的品种、规格和用量，每一工作班至少两次，需砼生产厂家提供资料。b.检查混凝土在浇筑地点的坍落度，每工作班至少两次。c.在每一工作班内，当混凝土配合比由于外界影响有变动时，应及时检查。2)查混凝土质量应进行抗压强度试验，对有抗渗要求的混凝土，尚应进行抗渗性等试验。3）评定结构构件的混凝土强度应采用标准试件的混凝土强度，即按标准方法制作的边长150mm的标准尺寸的立方体试件，在温度为20±3℃、相对湿度为90%以上的环境或水中的标准条件下，养护至28d龄期时按标准试验方法测得的混凝土抗压强度。确定结构构件中拆模、施工期间临时负荷时的混凝土强度，应采用与结构构件同条件养护的标准尺寸试件的混凝土强度。试件强度试验的方法应符合现行国家标准《普通混凝土力学性能试验方法》的规定。4） 实际施工中允许采用的混凝土立方体试件的最小尺寸应根据骨料的最大粒径确定，当采用非标准尺寸试件时，应将其抗压强度值乘以折算系数，换算为标准尺寸试件的抗压强度值。5）用于检查结构构件混凝土质量的试件，应在混凝土的浇筑地点随机取样制作。试件的留置应符合下列规定：a.100盘且不超过100m3的同配合比的混凝土，其取样不得少于一次。b.每工作班拌制的同配合比的混凝土不足100盘时，其取样不得少于一次。c.对现浇混凝土结构，其试件的留置应符合以下要求：每一现浇楼层同配合比的混凝土，其取样不得少于一次；同一单位工程每一验收项目中同配合比的混凝土，其取样不得少于一次。每次取样至少留置一组标准试件，同条件养护试件的留置组数，可根据实际需要确定。6）每组三个试件应在同盘混凝土中取样制作，并按下列规定确定该组试件的混凝土强度代表值。a.取三个试件强度的平均值。b.当三个试件强度的最大值之一与中间值之差超过中间值的15%时，取中间值。c.当三个试件强度中的最大值和最小值与中间之差均超过中间值的15%时，该组试件不应作为强度评定的依据。7）混凝土强度的评定应按下列要求进行：混凝土强度应分批进行验收。同一验收批的混凝土应由强度等级相同、生产工艺和配合比基本相同的混凝土组成，对现浇混凝土结构构件，尚应按单位工程的验收项目或分验收批，每个验收项目应按现行国家标准《建筑安装工程质量检验评定统一标准》确定。对同一批验收的混凝土强度，应以同批内标准试件的全部强度代表值来评定。8）当对混凝土试件强度的代表性有怀疑时，可采用非破损检验方法或从结构构件中钻取芯样的方法，按有关标准的规定，对结构构件中的混凝土强度进行推定，作为是否应进行处理的依据。二、钢筋绑扎程序制筋、排筋——绑扎梁筋——沉梁筋——调整钢筋——经复核无误—— 绑扎垫块——验收。三、质量通病及防治措施1、混凝土保护层：梁底采用预制砼条，梁侧、板底采用预制砼小块。2、钢筋锚固长度不够，特别是柱梁接头的弯下筋无按图纸规范要求留够长度。切实检查钢筋开料和成品的检验，有问题坚决换调。3、箍筋设135°弯钩。采取绑扎好后，用专用工具现场弯够135°。4、柱筋无按图纸要求提高长度Ln绑扎，柱筋搭接长度不足。加强现场监督，做到随安装随检查。5、设置在同一构件内钢筋接头应相互错开，在受拉区内有接头的受拉钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积不宜超过50%。四、本工程大直径柱筋驳接拟采用电渣压力焊，具体施工工艺过程包括：引弧、电弧、电渣和顶压过程。电渣压力焊施工由专业人员施行，在施工过程中严格控制好焊接电流、焊接电压和焊接时间，并注意施工安全用电。如发现焊接过程中出现轴线偏移、接头弯折、结合不良、烧伤、夹渣等焊接缺陷，应当查明原因，采取措施，及时消除。 附三：模板工程计算书第一节梁模板门式脚手架支撑计算一、梁模板基本参数梁截面宽度B=500mm，梁截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径10mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面80×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。计算的脚手架搭设高度为6.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.20米，门架的高度h0=1.70米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。梁顶托采用钢管48×3.5mm。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.500×0.250×0.450×0.300=1.033kN。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.590kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=7.660kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×0.90+1.50×0.50×0.90]+1.4×2.50×0.50=15.72kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×15.724×0.3002=-0.142kN.mf=0.142×106/27000.0=5.241N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×15.724=2.830kN截面抗剪强度计算值T=3×2830/(2×500×18)=0.472N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=0.34×0.50+24.00×0.50×0.90+1.50×0.50×0.90=11.645N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×11.645×300.04/(100×9000.00×243000.0)=0.292mm梁底模板的挠度计算值:v=0.292mm小于[v]=300/250,满足要求!四、梁模板底木方计算 （一）、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.300×(2×0.900+0.500)/0.500=0.469kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.885+0.469)+1.4×0.600=9.665kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.449kNN2=3.449kN经过计算得到最大弯矩M=1.509kN.m经过计算得到最大支座F=3.449kN经过计算得到最大变形V=3.6mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.509×106/133333.3=11.32N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3.449/(2×80×100)=0.647N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=3.6mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(二）、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.046kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.986kN.m经过计算得到最大支座F=11.485kN经过计算得到最大变形V=2.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.986×106/1.05/5080.0=184.85N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.2mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；　　q=(1.2×7.66+1.4×4.00)×0.90=13.313N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×13.313×0.3002=-0.120kN.mf=0.120×106/48600.0=2.465N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×13.313=2.396kN截面抗剪强度计算值T=3×2396/(2×900×18)=0.222N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=7.66×0.90=6.89N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×6.894×300.04/(100×9000.00×437400.0)=0.096mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.096mm小于[v]=300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×7.66+1.4×4.00)×0.90×0.60/1=7.99kN穿梁螺栓直径为10mm；穿梁螺栓有效直径为9.0mm；穿梁螺栓有效面积为A=63.617mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=10.815kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=7.988kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.410kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力4.098kN，4.098kN第2榀门架两端点力11.485kN，11.485kN第3榀门架两端点力11.485kN，11.485kN第4榀门架两端点力4.098kN，4.098kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=22.970kN。八、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.410kN/m；　　NQ——托梁传递荷载，NQ=22.970kN；　　H——脚手架的搭设高度，H=6.0m。经计算得到，N=1.2×0.410×6.000+22.970=25.920kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=25.92kN；　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.716；　　k——调整系数，k=1.13；　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.35cm；　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=17.09cm4；　　h0——门架的高度，h0=1.70m； 　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；　　A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为0.9。经计算得到，Nd=0.9×90.990=81.891kN。立杆的稳定性计算NMmax=36.403 所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。第三节柱模板计算及施工方法柱模板的背部支撑由两层木楞组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):250.00；柱截面高度H(mm):2500.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:2；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得57.246kN/m2、72.000kN/m2，取较小值57.246kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=349mm，且竖楞数为2，面板为大于3跨，因此柱截面高度H 方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=349.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.30×0.90=18.548kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18.548+0.756=19.304kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×19.304×349×349=2.35×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩: b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=300×20.0×20.0/6=2.00×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=15.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.35×105/2.00×104=11.756N/mm2；面板的最大应力计算值σ=11.756N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=15N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=349.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.30×0.90=18.548kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18.548+0.756=19.304kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×19.304×349.0=4042.196N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4042.196N；b--构件的截面宽度(mm)：b=300mm；hn--面板厚度(mm)：hn=20.0mm； fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=15.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4042.196/(2×300×20.0)=1.011N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=1.011N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.25×0.30＝17.17kN/m；ω--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=349.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=300×20.0×20.0×20.0/12=2.00×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=349/250=1.396mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×17.17×349.04/(100×9500.0×2.00×105)=0.908mm；面板的最大挠度计算值ω=0.908mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.396mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为300mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=300.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.19×0.90=11.747kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.479kN/m；q=(11.747+0.479)/2=6.113kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.113×300.0×300.0=5.50×104N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=5.50×104/6.40×104=0.86N/mm2； 竖楞的最大应力计算值σ=0.86N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.19×0.90=11.747kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.479kN/m；q=(11.747+0.479)/2=6.113kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.113×300.0=1100.311N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1100.311N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1100.311/(2×60.0×80.0)=0.344N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.344N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=57.25×0.19=10.88kN/m；ω--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=300.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.88×300.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.025mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.025mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.19×0.3/2=1.83kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=0.917kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.128kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.128mm；1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.13kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.91N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=1.91N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.128mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=250/250=1mm；柱箍的最大挠度ω=0.128mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.349×0.3/2=3.37kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.741kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.327kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.270mm； 1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.33kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.866N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=4.866N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.27mm；柱箍最大容许挠度:[V]=500/250=2mm；柱箍的最大挠度V=0.27mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M10；对拉螺栓有效直径:8.12mm；对拉螺栓有效面积:A=51.8mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.741kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.741kN小于[N]=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 第四节墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层木龙骨组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:木楞；主楞肢数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48.659kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.659kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；q=q1+q2=21.021+1.008=22.029kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×22.029×300.0×300.0=1.98×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×20.0×20.0/6=2.67×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.98×105/2.67×104=7.435N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=7.435N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；q=q1+q2=21.021+1.008=22.029kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×22.029×300.0=3965.164N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3965.164N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn--面板厚度(mm)：hn=20.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3965.164/(2×400×20.0)=0.743N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.743N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48.66×0.4=19.46N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×2×2×2/12=26.67cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.46×3004/(100×9500×2.67×105)=0.421mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.421mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.766+0.756)/2=8.261kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.261×400.0×400.0=1.32×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.32×105/6.40×104=2.065N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=2.065N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.766+0.756)/2=8.261kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.261×400.0=1982.582N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=1982.582N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×1982.582/(2×60.0×80.0)=0.620N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.62N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.66×0.30/2=7.30kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.6/2×4004/(100×9500×2.56×106)=0.052mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.6mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.052mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×100×100/6=133.33cm3；I=80×100×100×100/12=666.67cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.3×0.4/2=3.3kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×3304.30×600.00=3.47×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=3.47×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=1.33×105mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=3.47×105/1.33×105=2.602N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=2.602N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×2)×0.3×0.4/2=3.304kN；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；∨--外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：∨=0.65×3304.303=1.29×103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=1.29×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.29×103/(2×80.0×100.0)=0.242N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.242N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=48.66×0.30×0.40/2＝2.92kN/m；ω--外楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=6.67×106；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.84×100/2×6003/(100×9500×6.67×106)=0.114mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.114mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=48.659×0.6×0.4=11.678kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=11.678kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！ 梁模板支架示意图 '