多层办公楼毕业设计计算书.doc 133页

'沈阳建筑大学毕业设计（论文）多层办公楼毕业设计计算书第一章前言本毕业设计说明书根据任务书要求以及最新相关规范编写，里面包含了荷载汇集、水平作用下框架内力分析、竖向作用下框架内力分析、以及框架中各个结构构件的设计等，这些内容容纳了本科生毕业设计要求的全部内容，其中的计算方法都来自于本科所学知识，可以说是大学所学知识的一个很好的复习总结。本说明书内容全面、明确，既给出了各类问题解决方法的指导思想，又给出了具体的解决方案，并且明确地给出了各类公式及符号的意义和必要的说明，并且对重点说明部分配置图解。应该说本说明书很好地完成了本次毕业设计的任务要求、达到了本次毕业设计的预定目标。在建筑设计过程中，考虑到防火安全的要求，严格遵照《建筑设计放火规范》，在考虑建筑物的主要使用功能、实用、经济、美观等要求，严格遵照《建筑设计规范》对宾馆的要求设计；在结构设计过程中，考虑到抗震的要求，结构布置严格遵照《建筑抗震设计规范》的要求，并针对本设计的结构特点采取了一定的计算措施和构造措施。毕业设计可以培养我们综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。它是对大学学习生活的一次检测，其目的就是为了融会贯通我们在各个阶段的学习成果。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第二章方案论述2.1建筑方案设计论述根据本办公建筑的使用性质、建设规模与标准，确定了各类用房，主要包括：办公用房、公共用房、服务用房等组成，从而确定建筑的平面形式，立面外形以及内部的建筑细部参数。（1）、房间的平面组成：根据使用要求，结合建筑场地面积、结构选型等情况按建筑模数选择标准办公室开间7.5米和进深7.5米，房间沿走廊两侧布置。门厅周围分别设置收发室、警卫室、楼梯间、电梯间、并直接与走道相接，这样做让门厅和服务用房以及水平竖向交通紧密的联系在一起，更好的发挥了门厅的作用；两边设置卫生间，2层设有一个会议室，地上其余2～6层均为办公用房。本建筑共有三种开间、进深形式的房间，分别是7.5m×7.5m、3.75m×7.5m、15m×7.5m，考虑到办公室的室内净高不于2.60m，同时考虑二次利用，楼层高度取3.6米，走道净高也远高于2.10m。外墙窗上口直接和梁底相接，这样做可以不必设置窗过梁，既减少了施工上的麻烦，又解决了建筑采光的问题，办公室、研究工作室、接待室等各种功能用房的房间窗地比都不应小于1∶6，满足要求。本办公楼的外墙窗面积很大，通风效果非常显著。本建筑设计了三部楼梯，从安全疏散的角度来看完全符合多层建筑的防火要求。（2）房间的立面组成：本建筑的外立面充分考虑了采光、美观、经济方面的因素，本建筑设置了三个出口，分别位于正立面正中，背立面东西两侧，入口处均设置雨棚。本办公楼位于整个建筑场地中偏北，考虑到本建筑场地应该南北设置两个出入口，所以主体建筑也应该设计两个方向的出入口，南入口和职工活动场地对应，便于职工活动出入，本入口人流较多，所以设计门厅、接待室、控制中心、信报室与之对应；建筑的背立面对应建筑场地的北入口，并且两边有车库和库房，再加上建筑防火疏散要求的考虑，设计两个出口是最适合不过的。（3）、防火及安全等措施本建筑设计了两部楼梯，到最远端房间的距离远大于18.3米V 沈阳建筑大学毕业设计（论文），从安全疏散的角度来看完全符合多层建筑的防火要求。并且在建筑的一层中间及两端设置了三个入口，充分满足安全疏散的要求。关于建筑构造说明；屋面构造：二级防水，采用改性沥青防水卷材，120厚挤塑泡沫保温，女儿墙和保温层间留50毫米缝隙，内添岩棉条以避免保温层变形对女儿墙产生水平推力，排水坡度3%。楼地面：素混凝土、找平层、面砖；楼面：钢筋混凝土板、水泥砂浆找平、面砖；卫生间：钢筋混凝土板、找平层、防水层、找平层、面砖。（4）、本建筑设计的主要特点以上的方案充分考虑到建筑的适用、安全、经济和美观。首先从建筑功能方面考虑。任何建筑物都是人们为了一定的目的、满足某种具体的适用要求而建造的，因此就要各具特点、因地制宜、因时制宜。本办公楼设计充分考虑到了这一点，对建筑的保温、隔热、隔声等问题都有所考虑。比如在保温的问题中，充分考虑到沈阳的气候条件，本办公楼采用非承重空心砖，另外又外挂100厚保温苯板，来保证建筑的冬季保温。从物质技术条件方面考虑。物质技术条件是实现建筑的物质条件和技术手段，是建筑物由图纸付诸实施的根本保证。在一定程度上，物质技术条件决定了建筑方案和结构方案的选择。本办公楼设计考虑到物质的市场供给和现有施工技术问题，比如：从物质基础角度说，本设计采用的C30混凝土、HRB300等主体建筑材料都是市场上比较普遍的建材产品，可以说完全具备了物质基础；从技术角度说，外贴瓷砖、外挂玻璃幕、外挂苯板、等技术已经比较成熟，现浇钢筋混凝土施工工艺生产效率也已经相当之高，可以说技术方面不存在问题。所以物质技术条件是非常充分的。从环境问题考虑。环境问题主要考虑建筑与环境的融合，我国幅员辽阔，各地气候差别悬殊，建筑设计必须要同各地的特点相适应。沈阳的气候条件属于寒冷地区，建筑设计应该满足保温、防冻、防止冷风渗透等要求，平面形式采用有利于保温防寒的集中式布置，外窗的大小、层数及墙体材料与墙厚都受到限制。本办公楼采用苯板保温，基础埋深选择在冰冻线-1.2米V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）以下来防冻，从经济条件方面考虑。基本建设的投资相当大，建造一栋建筑物需要消耗相当大的人力、物力和财力，因此经济因素始终是影响建筑设计的重要因素。一位的追求高标准、高质量、立体美，建筑的成本将会让设计变成纸上谈兵，无法实现；然而为了降低成本而降低建筑标准、失去建筑的审美价值和质量要求也是不合适的。应此要掌握好一个度的问题，因此建筑设计应根据建筑物的等级与国家制定的相应经济指标及建造者本身的经济能力来进行。本建筑在经济性问题上，严格按照这一标准合理选用建筑方案和建筑材料，比如本办公楼的内隔墙采用了轻型墙板，这样可以大大降低结构自重，水平地震作用下的内力大大降低，这对建筑材料及建筑构件的尺寸要求大大降低，经济性大大提高；选择现浇钢筋混凝土框架结构本身都是建筑结构和建筑材料上的一种经济。从审美的角度考虑。建筑不仅仅供人们使用，他又具有一定的欣赏价值，追求建筑美观的水准是随着人们经济水平的提高而提高的，因此建筑的审美也要考虑经济性。本办公楼也充分考虑了这一问题，比如外立面采用了多处凹凸的手法，配合采用玻璃幕，以微小的经济支出获得了不错的外立面审美效果。以上就是本办公楼设计方案选择的论述，可以说本办公楼设计充分考虑了建筑设计的一些基本要求和毕业设计任务书的要求，从适用、安全、经济、美观的角度出发选择建筑设计的整体框架和细部构造，并且考虑了二次改造的问题，应该说是十分合理的建筑方案。2.2结构方案论述本次结构设计内容中主要包括：结构形式和基础形式的选择、荷载的汇集及其组合、水平和竖向作用的计算、结构内力分析以及结构的配筋计算。这里只论述结构型式和基础型式的选择，其他部分只简单介绍，在后面的结构设计中将详加论述。本次结构设计采用现浇混凝土框架结构，人工挖孔灌注桩基础。从经济和技术的角度来考虑，这种选择是最具可行性的。首先结构型式的选择可以从几种建筑中常用的材料和结构形式的比较中得出这一结论。多层建筑中常见结构有：砌体结构、钢筋混凝土结构、钢结构、木结构。木结构可以做成“板-梁-柱”式或“板-屋架-柱”式的传统结构体系，也可以做成木刚架、木拱、木网状筒拱、或木薄壳式的新型结构体系。木结构跨度可达8—10米，木屋架、木刚架的跨度可以达到18—30米，木网状拱筒、壳体结构的跨度可达80—150米。由于木材是一种再生资源，对于木材并不丰富的国家来说，节约木材，合理使用木材资源是建筑工程中的当务之急。至于木结构的发展方向是采用胶合木代替整体木材做成的结构。砌体结构通常由砖和钢筋混凝土混合砌筑，这种结构以砖墙为主体，加配钢筋混凝土圈梁和构造柱，因此可根据各地情况的特点因地制宜、就地取材、降低造价，是理想的多层建筑结构形式。但是由于砌体V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）结构由砖墙承重决定了他的开间型式受到限制，不适合多层办公楼建筑，并且7度抗震设防的情况下普通砖房屋最高建21米，对于横墙较少的办公建筑还要降低3米，因此本办公楼设计不选择砌体结构。混凝土是一种原材料资源丰富，能消纳工业废渣，成本和能耗较低，可以与钢筋、型钢粘结使用的材料。由于混凝土的可模性、整体性、刚性均较好，体内能按照受理需要配置钢筋等优点，可用于各种受力构件，做成各种结构体系，建造各种建筑。有由于能做成预应力混凝土、高性能混凝土和轻骨料混凝土，大大增强了应用范围，如超高层建筑、巨型大跨度建筑、海洋工程建筑、原子能工程建筑，以及高达1300、低达-160的高低温工程建筑，都可以采用混凝土结构。有由于钢筋混凝土骨料可以就地取材，耗钢梁少，加之水泥原料丰富，造价较便宜，防火性能和耐久性能好，而且混凝土构件即可现浇又可预制，为构件生产的工厂化和机械化创造了条件。所以混凝土实质上已经成为现代工程建设中的主要结构型式。他在我国建设中的地位也是这样。钢结构通常由型钢、钢管、钢板等制成的钢梁、钢柱、钢桁架等构件组成，各构件之间采用焊缝、螺栓、锚栓连接。它具有强度高、构件重量轻、平面布置灵活、抗震性能好施工速度快等特点。但由于我国钢产量不多，且造价高，因此目前钢结构通常用于跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构中。由以上几种材料结构的经济技术比较中可以发现现浇钢筋混凝土结构最适合本设计的要求。从结构形式的角度说，混凝土材料的常用结构有框架结构、框剪结构、剪力墙结构，后两者是用于50米左右的高层建筑，框架结构使用于多层建筑，柱网形势也比较灵活适用于本次设计的办公楼。另外从施工角度说，钢筋混凝土框架结构有分成现浇和装配式两种。其中，装配式框架结构在一段时间里由于其适合大规模工业化生产，生产速度快，建筑周期短而受到推崇；但近一时期，由于商品混凝土、钢模板和一些新的施工工艺的涌现，现浇框架结构的建筑周期极大缩短、施工质量明显提高、建筑造价不断降低，而且现浇框架整体性好对于结构抗震相当有利，所以本次结构设计选择现浇框架结构。综合以上诸多因素本次结构设计选择现浇钢筋混凝土框架结构。本次结构设计中，框架柱布置采用大柱网，标准柱网尺寸是7.5米×7.5米，楼梯间、电梯间是3.0米×7.5米；框架梁采用纵横双向承重方案，框架梁截面尺寸是300mm×700mm，走到框架横梁是300mm×400mm并且考虑到楼板的经济性在纵向框架梁上设次梁250mm×650mm；楼板的尺寸选择：标准的是3.75m×7.5m，板厚均是100mm。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）本结构的主要结构构件有梁、板、柱，构件连接节点有梁柱节点、主次梁节点、墙柱节点等；荷载种类有水平地震作用、风荷载、竖向荷载，其组合考虑有震和无震两种情况，分别考虑恒载和活载控制的组合，并且分截面和组合目标考虑。地震作用计算采用底部剪力法；风荷载计算取一品框架作为计算单元；结构内力按照塑性理论分析，考虑梁的塑性调幅；构件截面、节点、楼梯、楼板、基础等设计计算方法，抗震设计与措施等问题见具体结构计算。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第三章结构方案设计3.1总设计说明3.1.1设计依据（1）依据建筑工程专业2010届毕业设计任务书。（2）遵照国家规定的现行相关设计规范。3.1.2设计内容、建筑面积、标高（1）本次设计的题目为“沈阳市群众艺术馆办公楼2#楼”。（2）建筑面积：6837.8m2，占地面积：996.4m2，共七层，首层层高为3.9m，其它各层均为3.6m。（3）室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。（4）本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。外墙200mm厚空心砖墙，其余各墙（除厕所外）均为200㎜厚空心砖墙。（5）本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。3.1.3各部分工程构造（1）屋面：上人屋面（2）50mm细石混凝土防水层：改性沥青20mm厚1：3水泥沙浆找平层120mm厚苯板保温板20mm炉渣找坡20mm1：3水泥沙浆找平层100mm厚钢筋混凝土板刷水泥浆刮大白（3）楼面:50mm厚细石混凝土地面100mm厚钢筋混凝土板V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）刷水泥浆刮大白（3）厕所：面砖地面30mm厚细石混凝土防水剂（2道）20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚钢筋混凝土板刷水泥浆刮大白吊顶（4）建筑材料选用：外墙：蒸压粉煤灰混凝土砌块窗:采用塑钢窗3.2结构设计方案3.2.1建筑部分该工程位于沈阳市浑南开发区，为永久性建筑，共八层。分八层和七层两部分。总建筑面积：6837.8m2，楼内3部楼梯。建筑用地1113.84㎡，柱网尺寸见建筑图。3.2.2结构部分（1）气候条件：雪荷载0.50kN/m2，基本风压：0.55kN/m2（2）地质条件：根据地质勘探结果，给定地质情况如下表：表1-1地质条件表序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力（）桩端阻力桩周摩擦力1杂填土0.0~1.61.0~1.62砂质粘土1.6~3.51.9210203中粗砂混砾3.5~50.8～1.5300304砾石层5～82～34002500405中风化花岗岩8～600350060注1）地下水未见，表中给定土层深度由自然地坪算起。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）2）建筑地点标准冰冻深度为-1.20米。3）建筑场地类别：Ⅱ类场地土。4）地震设防烈度：7度。（3）材料情况：非承重空心砖；砂浆等级为M5；混凝土：基础、梁、板：C25；柱：C30、C40纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋（4）抗震设防要求：设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。（6）施工：梁、板、柱均现浇。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第四章荷载计算4.1初估框架柱、梁尺寸及板厚度4.1.1截面尺寸选取（1）框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：N/fcbh≤0.9（三级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按11kN/m2初估）N=1.25×0.9×11×（7.5×5.4×7）=3508.3kNA≥N/0.9fc=3508.3×1000/0.9/19.6=198883.22mm2bc=hc=445.96mm取bc=hc=500×500mm(首层、二层、地下室)bc=hc=400×400mm(其他层)（2）框架梁：由挠度、裂度控制h=(1/10～1/12)lb=(1/2～1/3)h,纵梁截面尺寸：hb=（1/8～1/12）L=625～750mm,取700mm;bb=（1/2～1/3）h=350mm～233mm且bb不应小于0.5bc=225mm,则取bb=300mm≥0.5bc=225mm选定横向框架梁截面尺寸为bb×hb=300mm×700mm；选定走廊截面尺寸选定为bb×hb=300mm×400mm；3）楼板：边跨：1/40×7500=93.75mm取h=100mm走廊：1/40×3300=82.5mm取h=100mm4.2荷载汇集4.2.1恒荷载（1）屋面荷载：（为上人屋面）50mm细石混凝土25×0.05=1.25防水层：改性沥青20mm厚1：3水泥沙浆找平层20×0.02=0.4120mm厚挤塑泡沫保温板0.35×0.12=0.04220mm炉渣找坡16×0.02=0.32100mm厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）装修荷载0.3∑5.21kN/m2（2）楼面：50mm细石混凝土25×0.05=1.25kN/m2100mm厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5kN/m2装修荷载0.30kN/m2∑4.05kN/m2（3）梁重：框架梁：25×0.6×0.3=4.50kN/m20mm厚混合砂浆抹灰17×（0.6×2+0.3）×0.02=0.51kN/m非框架梁：25×0.55×0.25=3.44kN/m20mm厚混合砂浆抹灰17×(0.55×2+0.25)×0.02=0.46kN/m走廊框架梁：25×0.4×0.3=3.00kN/m20mm厚混合砂浆抹灰17×（0.4×2+0.3）=0.37kN/m（4）墙重：（砌体与抹灰之和）外墙：20厚混合砂浆抹灰17×0.02×2=0.68kN/m2200厚蒸压粉煤灰混凝土砌块6.0×0.2=1.2kN/m2100mm：苯板保温0.18×0.10=0.018kN/m2外墙重：1.90kN/m2内墙：20厚混合砂浆抹灰17×0.02×2=0.68kN/m2200厚蒸压粉煤灰混凝土砌块6.0×0.2=1.2kN/m2内墙重：1.88kN/m外墙：首层：1.90×（3.9-0.7）=6.08kN/m2V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）内墙：首层：1.88（3.9-0.7）=6.01kN/m2外墙：标准层：1.90×（3.6-0.7）=5.52kN/m2内墙：标准层：1.88（3.6-0.7）=5.45kN/m2（5）柱：（考虑到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3）500×500：27×0.500×0.500=6.75kN/m400×400：27×0.400×0.400=4.32kN/m（6）门、窗：门：0.4kN/m2窗：0.45kN/m24.2.2活荷载：雪活载：0.5kN/m2厕所：2.5kN/m2办公室：2.0kN/m2走廊、楼梯：2.5kN/m2不上人屋面：0.5kN/m2上人屋面：2.0kN/m24.2.3各层楼层重量（1）计算简图及层数划分如图：图4-1计算简图图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）（2）各层重力荷载代表值计算如下：六层上半层：女儿墙：（18.8+53.0）×2×1.1×1.9=300.124kN屋面：（50.4+17.4）×5.61=4919.746kN框架梁：边框：5.1×7.5×2×22=1683kN中框：2.61×3.3×2×7=274.05kN非框架梁：3.90×7.5×2×7=105kN柱子：29.2×3.6×0.4×0.4×32×0.5=269.11kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kN内墙：5.45×7.5×30×0.5=613kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kN外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN∑=8759.16kNG6=G6+0.5活=8759.16+0.5×15×7.5+（7.5×2×53.0×2.0+3.3×53.0×2.5）=10553.63kN六层下半层柱子：29.2×3.6×0.4×0.4×32×0.5=269.11kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kN内墙：5.45×7.5×30×0.5=613kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kN外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN五层上半层楼面：53.0×18.8×4.05=4058.42kN框架梁：边框：1683kN中框：274.05kN非框架梁：105kN柱子：29.2×3.6×0.4×0.4×32×0.5=269.11kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kNV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）内墙：5.45×7.5×30×0.5=613kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kN外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN∑=8504.53.53G5=G5+0.5活=8504.53+（7.5×2×53.0×2.0+3.3×53.0×2.5）=9508.59kNG4=G3=G5三层下半层柱子：29.2×3.6×0.4×0.4×32×0.5=269.11kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kN内墙：5.45×7.5×30×0.5=613kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kN外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN二层上半层楼面：53.0×18.8×4.05=4058.42kN框架梁：边框：5.1×7.5×2×22=1683kN边框：274.05kN非框架梁：105kN柱子：28.3×3.6×0.5×0.5×32×0.5=407.52kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kN内墙：5.45×7.5×29×0.5=592.69kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kN外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN∑=8622.91kNG2=G2+0.5活=8622.91+（7.5×2×53.0×2.0+3.3×53.0×2.5）=9626.97kN二层下半层：柱子：28.3×3.6×0.5×0.5×32×0.5=407.52kN外墙：〔53.0+18.8〕×5.52×2×0.05=396.34kN内墙：5.45×7.5×29×0.5=592.69kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×1.90×1.8×0.5=97.90kNV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）外墙窗：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4）×0.45×0.5=23.2kN首层上半层：楼面：53.0×（18.8×4.05-7.5×7.5）=3807.61kN框架梁：边框：1683kN边框：274.05kN非框架梁：3.90×7.5×2×7=105kN柱子：28.3×3.9×0.5×0.5×32×0.5=441.95kN外墙：6.08×〔53.0+18.8〕×2×0.5=436.54kN内墙：6.01×7.5×29×0.5=653.59kN外墙窗洞：（2.1×21+1.5×2+2.7×2+1.2×4+4.4×2.1）×1.90×1.8×0.5=213.20kN外墙窗：（2.1×19+1.5×2+2.7×2+1.2×4+4.4×2.1）×0.45×0.5=50.5kN∑=8635.59kNG1=G1+0.5活=8635.59+（7.5×2×53.0×2.0+3.3×53.0×2.5）=9583.40KN∑G=58289.77kN∑A=6×53.0×18.8=5978.4m2∑G/∑A=58289.77/5978.4=9.75kN/m2V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第五章水平荷载作用下的框架内力分析5.1层间侧移刚度的计算5.1.1梁的线刚度计算：在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I0边框架梁I=1.5I0梁采用C25混凝土，Ec=2.8×107，I0=1/12×bh3(m4)KB单位：KN/m横向框架：边跨梁300mm×700mm中跨梁300mm×400mm表5-1框架梁线刚度计算部位截面m2跨度m截面惯性矩边框架中框架KB=1.5EI/LKB=2EI/L边跨0.30×0.77.58.575×10-34800064000中跨0.30×0.43.33.125×10-320364271525.1.2柱线刚度：柱采用C40、C30混凝土，首层高度3.9m,2-6层3.6m；柱截面:首层：C40、500mm×500mmKC=EI/h=4340310-3m4;二层：C40、500mm×500mmKC=EI/h=4.7020×10-3m4三层、四层：C40、400mm×400mmKC=EI/h=1.9259×10-3m4五层六层：C30、400mm×400mmKC=EI/h=1.7778×10-3m4V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）5.1.3柱的侧移刚度D：一般层：=D=首层：=D=表5-2边框架柱的侧移刚度部位层高m柱子刚度KNm边跨梁线刚度中跨梁线刚度边框架边柱C1边框架中柱C2K1α1DC1×104K2α2DC2×1045-63.61777848000203642.700.570.9383.850.661.0863-43.61925948000203642.490.550.9813.550.641.14123.64702048000203641.020.341.4801.450.421.82913.94340348000203641.110.361.2231.580.441.507表5-3中框架柱的侧移刚度部位层高m柱子刚度KN/m边跨梁线刚度中跨梁线刚度中框架边柱C3中框架中柱C4K3α3DC3×104K4α4DC4×1045-6`3.61777864000271523.600.641.0545.130.721.1853-43.61925964000271523.320.621.1064.730.701.24823.64702064000271521.360.401.7411.940.492.13313.94340364000271521.470.421.4382.100.511.7465.1.4层间侧移刚度的计算表5-4部位各层柱子侧移刚度层间刚度∑DC1∑DC2∑DC3∑DC4∑Di5-60.9381.0861.0541.18534.964×1043-40.9811.1411.1061.24836.736×10421.4801.8291.7412.13359.724×10411.2231.5071.4381.74649.128×104V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）∑D1/∑D2=49.128/59.724=0.82﹥0.7满足要求5.2水平地震作用、层间地震剪力和弹性位移的计算采用底部剪力法计算水平地震作用抗震设防烈度：7度多遇地震罕遇地震场地类别：Ⅱ类，设计地震分组；第一组，结构自振周期采用能量法计算：表5-5层数Vi侧移刚度DiVi/Di△i△i△i2610553.6310553.633496400.03020.47435005.592374.1559508.5920062.223496400.05740.44414222.761875.3349508.5929570.813673600.08040.38673676.971421.8839508.5939079.403673600.10640.30632912.48892.0929626.9748706.375972400.08150.19991924.43384.6919583.4058289.774912800.11840.11841134.67134.35T=2ψT√2∑Gi△2/∑Gi△=0.735s∴查表格得=0.35s∴（5-1）∴（5-2）（5-2）V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）（5-3）（5-4）表5-6水平地震作用下剪力计算质点（m）（kN）（kN）（kN）（kN）63.610553.631952.582594.10778.818672.92553.69508.59447.3891120.31443.69508.59359.3711479.68533.69508.59271.3621751.31723.69626.97184.6411935.95813.99583.4095.5732031.531表5-7水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算层Vi(kN)hi(m)ΣDi(kN/m)Δuei=Vi/ΣDi(m)Δuei/hi6672.9253.63496400.00191/189551120.3143.63496400.00321/112541479.6853.63673600.00401/90031751.3173.63673600.00481/75021935.9583.65972400.00321/112512031.5313.94912800.00411/950﹤，所以满足规范规定的弹性位移要求。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图5-1地震作用分布图5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(采用修正反弯点-D值法)5.3.1反弯点高度修正（5-5）—反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。—标准反弯点高度比。—某层上、下梁线刚度不同时对的修正值。—上层层高与本层高度不同时，反弯点高度修正值。—下层层高与本层高度不同时，反弯点高度修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表5-8边柱（中框）层h(m)y0y1y2y3Y63.63.600.4500.0000.0000.0000.45053.63.600.4800.0000.0000.0000.48043.63.320.5000.0000.0000.0000.50033.63.320.5000.0000.0000.0000.50023.61.360.5000.0000.0000.0000.50013.91.470.6000.0000.0000.0000.600表5-9中柱（中框）层h(m)y0y1y2y3y63.65.130.4500.0000.0000.0000.45053.65.130.5000.0000.0000.0000.50043.64.730.5000.0000.0000.0000.50033.64.730.5000.0000.0000.0000.50023.61.940.5000.0000.0000.0000.50013.92.100.5500.0000.0000.0000.5505.3.2柱端弯矩（1）（5-6）（2）;（5-7）（3）（5-8）V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表5-10边柱（中框）层H(M)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)M下（kNm）M上(kNm)63.6349640105400.030672.92520.1880.45032.70439.97153.6349640105400.0301120.31433.6090.48058.07762.91743.6367360110600.0301479.68544.3910.50079.90379.90333.6367360110600.0301751.31752.5400.50094.57194.57123.6597240174100.0291935.95856.1430.500101.157101.15713.9491280143800.0292031.53158.9140.600137.86091.906表5-11中柱（中框）层H(m)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)M下（kNm）M上(kNm)63.6349640118500.034672.92522.8790.45037.06545.30153.6349640118500.0341120.31438.0910.50068.56368.56343.6367360124800.0341479.68550.3090.50090.55790.55733.6367360124800.0341751.31759.5450.500107.181107.18123.6597240213300.0361935.95869.6940.500125.450125.45013.9491280174600.0362031.53173.1350.550156.875128.3525.4水平地震作用下梁端弯矩按下式计算根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）；，；；表5-12层F轴H轴639.97132.704139.97145.30137.0650.7020.29831.80113.500562.91758.077195.62168.56368.5630.7020.29874.15131.477479.90379.9031137.98090.55790.5570.7020.298111.70247.418394.57194.5711174.474107.181107.1810.7020.298138.81258.9262101.157101.1571195.728125.450125.4500.7020.298163.30769.324191.906137.8601193.063128.352156.8750.7020.298178.16975.6335.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值（5-9）表5-13FH跨梁端剪力HJ跨梁端剪力柱轴力V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）LLL边柱（kN）中柱(kN)67.539.97131.8019.5703.313.50013.5008.1829.5701.38857.595.62174.15122.6363.331.47731.47719.07732.2064.94747.5137.980111.70233.2913.347.41847.41828.73865.4979.50037.5174.474138.81241.7713.358.92658.92635.713107.26815.55827.5195.728163.30747.8713.369.32469.32442.015155.13921.41417.5193.063178.16949.4983.375.63375.63345.838204.63725.074V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）5.6水平地震作用下的框架内力图如下图5-2水平地震作用内力图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第六章横向风荷载计算6.1自然情况：地区基本风压W0=0.55kN/m2，地面粗糙程度B类。6.2风荷载计算：（1）风荷载标准值：（6-1）表6-1层数层高V63.61.01.2821.30.550.91732.32432.32453.61.2130.86723.40955.73343.61.1320.80921.84377.57633.61.0880.80021.60099.17623.61.0000.71519.305118.48113.91.0000.71519.305137.786注：（1）在实际工程中，对于高度不大于30M，高宽比小于1.5的高层建筑，取风振系数βZ=1.0。（2）（2）、风荷载作用分布图：图6-1风荷载作用分布图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）6.3风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法）取6轴横向中框架计算（1）、反弯点高度修正：（6-2）（2）、柱端弯矩计算：表6-2边柱（中框）层H(m)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)M下（kNm）M上(kNm)63.644780105400.23532.3247.5960.45012.30615.04053.644780105400.23555.73313.0970.48022.63224.51843.647080110600.23577.57618.2300.50032.81432.81433.647080110600.23599.17623.3060.50041.95141.95123.677480174100.225118.48126.6580.50047.98447.98413.963680143800.226137.78631.1400.60072.86848.578表6-3中柱（中框）层H(M)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)M下（kNm）M上(kNm)63.644780118500.26532.3248.5660.45013.87716.96153.644780118500.26555.73314.7690.50026.58426.58443.647080124800.26577.57620.5580.50037.00437.00433.647080124800.26599.17626.2820.50047.30847.30823.677480213300.275118.48132.5820.50058.64858.64813.963680174600.274137.78637.7530.55080.98066.2576.4风荷载作用下梁端弯矩计算根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）；，（6-3）；；（6-4）表6-4层F轴H轴615.04012.306115.04013.87716.9610.7020.2989.7424.135524.51822.632136.82426.58426.5840.7020.29830.56912.976432.81432.814155.44637.00437.0040.7020.29844.63918.949341.95141.951174.76547.30847.3080.7020.29859.18725.125247.98447.984189.93558.64858.6480.7020.29874.38131.575148.57872.868196.56280.98066.2570.7020.29898.01941.6096.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值（6-5）V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表6-5层FH跨梁端剪力HJ跨梁端剪力柱轴力LLL边柱（kN）中柱(kN)67.515.0409.7423.3043,34.1354.1352.5063.3040.79857.536.82430.5698.9863.312.97612.9767.86412.2901.92047.555.44644.63913.3453.318.94918.94911.48425.6353.78137.574.76559.18717.8603.325.12525.12515.22743.4956.41427.589.93574.38121.9093.331.57531.57519.13665.4049.00717.596.56298.01925.9443.341.60941.60924.89091.34810.061V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）6.6风荷载作用下框架内力图如下图6-2风荷载作用内力图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第七章框架在竖向荷载作用下的内力分析7.1计算方法和荷载传递路线7.1.1弯矩二次分配法:一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。7.1.2荷载传递路线：图7-1荷载传递路线图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）7.2竖向荷载计算7.2.1恒荷载计算：（1）屋面梁上线荷载标准值：ⅰ梁重：边跨梁5.01kN/m中跨梁2.61kN/m墙重：内墙：5.45kN/m外墙:5.52kN/m女儿墙：1.9kN/mⅱ屋面板荷载：屋面板边跨为3.75×7.5m，属于双向板，为梯形荷载：折减系数：α=1.875/7.5=0.251-2×α2+α3=0.891屋面板中跨为7.5×3.3m，属于双向板，为三角形荷载：折减系数：5/8=0.625（1）屋面梁上线荷载标准值为：边跨：g1=5.212×3.75×0.891+5.01+1.9=24.325KN/m中跨：g2=5.212×3.3×0.625+2.61+1.9=15.261KN/m（2）楼面梁上线荷载标准值：边跨：g3=4.05×3.75×0.891+5.01+5.45=23.993KN/m中跨：g4=4.05×3.3×0.625+2.61+5.45=16.413KN/m7.2.2活荷载：（1）屋面：边跨：q1=2.0×3.75=7.5kN/m中跨：q2=2.0×3.3=6.6kN/m（2）楼面:边跨：q3=2.0×3.75=7.5kN/m中跨：q4=2.5×3.3=8.25kN/mV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）7.3框架计算简图图7-2竖向荷载计算简图7.4梁固端弯矩：梁端弯矩以绕梁端顺时针为正，反之为负。（7-1）V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表7-1竖向荷载作用下框架梁固端弯矩荷载部位边跨中跨跨度L(m)固端弯矩跨度L(m)固端弯矩左kNm右kNm左kNm右kNm恒荷载顶层7.5130.356130.3563.314.80314.803其它层7.590.40790.4073.312.80712.807活荷载顶层7.531.31131.3113.33.7433.743其它层7.531.31131.3113.33.7433.7437.5内力分配系数计算7.5.1转动刚度S及相对转动刚度计算:表7-2构件名称转动刚度S（KNm）相对转动刚度框架梁边跨3.600中跨0.774框架柱五—六1.000三—四1.083二2.645一2.4417.5.2、分配系数计算各杆件分配系数见下表：V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表7-3层()()边节点六3.600+1.000=4.600—0.783—0.217五3.600+1.000+1.000=5.600—0.6440.1780.178四3.600+1.000+1.083=5.683—0.6330.1760.191三3.600+1.083+1.083=5.766—0.6240.1880.188二3.600+1.083+2.645=7.328—0.4910.1480.361一3.600+2.645+2.441=8.686—0.4140.3050.281中间节点六3.600+0.774+1.000=5.3740.6700.144—0.186五3.600+0.774+1.000+1.000=6.3740.5650.1210.1570.157四3.600+0.774+1.000+1.083=6.4570.5570.1200.1550.168三3.600+0.774+1.083+1.083=6.5400.5500.1180.1660.166二3.600+0.774+1.083+2.645=8.1020.4440.0960.1340.326一3.600+0.774+2.645+2.441=9.4600.3800.0820.2800.2587.5.3弯矩分配与传递方法：首先将各点的分配系数填在相应方框内，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递（不向滑动端传递），右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为0.5）。第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-3恒载弯矩分配图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-4活载弯矩分配图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-5竖向恒载弯矩图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-6竖向活载弯矩图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-7竖向恒载剪力图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）图7-8竖向活载剪力图V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）7.5.4梁端弯矩表7-4恒载作用下的弯距楼层AB跨BC跨左端中间右端-左端=右端中间MMMMM6-39.863128.78444.6433.598-12.8255-64.19295.29182.62929.041-6.6994-64.27695.24982.66628.984-6.6423-64.27395.21782.69628.81-6.6482-81.88380.68194.15824.824-2.4821-85.17478.1895.86823.501-1.159表7-5活载作用下的弯距楼层FH跨HJ跨左端中间右端-左端=右端中间MMMMM6-10.98632.37218.2519.16-3.5455-19.8625.42223.2768.563-1.5444-17.8520.56223.2748.55-1.5313-17.84826.42523.2838.501-1.4822-22.74822.39226.4497.396-0.3771-23.66621.72126.8727.04-0.0217.5.5梁端剪力：均布荷载下:V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表7-6恒载作用下梁端剪力层q(kN/m)L(m)ql/2(kN)∑M/L(kN)V左V右AB梁剪力624.3257.591.2190.63790.58291.856523.9937.589.9742.45887.51692.432423.9937.589.9742.45287.52292.426323.9937.589.9742.45687.51892.43223.9937.589.9741.63788.33791.611123.9937.589.9741.42688.54891.400BC梁剪力615.263.325.179025.17925.179516.4133.327.081027.08127.081416.4133.327.081027.08127.081316.4133.327.081027.08127.081216.4133.327.081027.08127.081116.4133.327.081027.08127.081表7-7活载作用下梁端剪力位置层q(kN/m)L(m)ql/2(kN)∑M/L(kN)V左V右FH梁剪力66.6837.525.0610.96926.0324.09256.6837.525.0610.45524.60625.51646.6837.525.0610.72324.33825.78436.6837.525.0610.72524.33625.78626.6837.525.0610.49324.56825.55416.6837.525.0610.42724.63425.488HJ梁剪力64.1253.36.80606.8066.80655.1563.38.50708.5078.50745.1563.38.50708.5078.50735.1563.38.50708.5078.50725.1563.38.50708.5078.50715.1563.38.50708.5078.507V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）7.5.6柱轴力和剪力表7-8恒载作用下的边柱轴力和剪力层截面横梁剪力（kN）纵向荷载（kN）柱重（kN）（kN）边柱轴力（kN）边柱剪力（kN）61—190.582158.06616.819248.648248.64820.3332—2265.467265.46753—387.516164.79116.819252.307517.77417.1734—4269.126534.59345—587.522164.79116.819252.313786.90618.5166—6269.132803.72537—787.518164.79116.819252.3091056.03415.9028—8269.1281072.85329—988.337164.79125.47253.1281325.98130.45310—10278.5981351.451111—1188.548164.79127.593253.3391604.7912.02812—12280.9321632.383说明：①假定外纵墙受力荷载完全由纵梁承受。②为本层荷载产生的轴力。③柱重：首层：7.075×3.9=27.593kN顶层：7.075×3.6=25.47kN其他层：4.672×3.6=16.819kN④F6=5.212×1.875×1.875×4/2+5.212×1.875×(7.5+3.75)/2+7.5×5.01+7.5×3.9/2+1.9×7.5=158.066kNF1-5=4.05×1.875×1.875×4/2+4.05×1.875×(7.5+3.75)/2+7.5×5.01+7.5×3.9/2+5.52×7.5=164.791kNV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表7-9恒载作用下的中柱轴力和剪力层截面横梁剪力（kN）横梁剪力（kN）纵向荷载（kN）柱重（kN）（kN）中柱轴力（kN）中柱剪力（kN）61—191.85625.179194.12616.819311.161311.16116.9012—2327.35327.3553—392.43227.081203.35916.819322.872650.85214.1824—4339.691667.67145—592.42627.081203.35916.819322.866990.53715.4436—6339.6851007.35637—792.4327.081203.35916.819322.871330.22613.3538—8339.6891347.045291.61127.081203.35925.47322.0511669.09625.741347.5211694.56619—991.40027.081203.35927.593321.842016.40610.17010—10349.4332043.999说明：F6=5.212×1.875×1.875×4/2+5.212×1.875×(7.5+3.75)/2+5.212×1.65×(7.5×2-3.3)/2+7.5×5.01+7.5×3.9/25=194.126kNF1-5=4.05×1.875×1.875×4/2+4.05×1.875×(7.5+3.75)/2+4.05×1.65×(7.5×2-3.3)/2+7.5×5.01+7.5×3.9/2=203.359kN表7-10活载作用下柱的轴力和剪力层截面（kN）纵向荷载（kN）边柱轴力(kN)边柱剪力(kN)(kN)(kN)纵向荷载(kN)中柱轴力（kN）中柱剪力(kN)61—12—226.0335.1661.1865.89924.0926.80654.46285.3604.63853—34—424.60635.16120.9485.05825.5168.50759.287178.6703.944V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）45—56—624.33835.16180.4425.14225.7848.50759.287272.2484.23637—78—824.33635.16239.9344.41725.7868.50759.287365.8283.65829—910—1024.56835.16299.6588.46225.5548.50759.287459.1767.07111—1112—1224.63435.16359.4483.62225.4888.50759.287552.4583.015说明：边柱：F1-6=2.0×1.875×1.875×4/2+2.0×1.875×(7.5+3.75)/2=35.156kN中柱：F6=2.0×1.875×1.875×4/2+2.0×1.875×(7.5+3.75)/2+2.0×1.65×(7.5×2-3.3)/2=54.462kNF1-5=2.0×1.875×1.875×4/2+2.0×1.875×(7.5+3.75)/2+2.5×1.65×(7.5×2-3.3)/2=59.287kNV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第八章内力组合和最不利内力确定8.1框架内力组合内力组合公式：无地震作用时：(1）1.2*恒+1.4*活(2）1.35*恒+0.98*活(3）1.2*恒+1.4*风(4）1.2*恒-1.4*风(5）1.2*恒+1.4*活+0.84*风(6)1.2*恒+1.4*活-0.84*风(7)1.2*恒+0.98*活+1.4*风(8)1.2*恒+0.98*活-1.4*风有地震作用时：(9）1.2*Ge+1.3*地(10)1.2*Ge-1.3*地(11）1.2*Ge+1.3*地+0.2*1.4*风(12）1.2*Ge+1.3*地-0.2*1.4*风(13)1.2*Ge-1.3*地+0.2*1.4*风(14)1.2*Ge-1.3*地-0.2*1.4*风8.2框架梁内力组合8.2.1组合前弯矩的调整（1）、梁端负弯矩的塑性调幅弯矩调幅即将框架梁支座处的负弯矩乘以一个小于己于1的系数,称为调幅系数。框架梁端负弯矩调幅实际是在竖向荷载作用下考虑框架梁的塑性内力重分布《混凝土高规》对调幅系数作了规定，并规定竖向荷载作用下的弯矩应先调幅，再与其他荷载效应进行支座负弯矩降低后，跨中弯矩应加大，应按静力平衡条件计算调幅后梁的跨中弯矩值。这样，在支座出现塑性铰后，不会导致跨中截面承载力不足。梁跨中弯矩应满足下列要求：V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）（8-1）（8-2）式中、、——分别为调幅后梁两端负弯矩及跨中正弯矩；——按简支梁计算的跨中弯矩。组合。现浇框架支座负弯矩调幅系数为0.8～0.9；此处取0.8。（2）、竖向荷载作用下梁弯矩的调幅表8-1层数梁左端AB跨639.68331.74610.9868.78945.17636.141564.19251.35419.86015.88874.12259.298464.27651.42117.85014.28073.20158.561364.27351.41817.84814.27873.19758.558281.88365.50622.74818.19893.25774.606185.17468.13923.66618.93397.00777.606BC跨633.59826.8789.1607.32838.17830.542529.04123.2338.5636.85033.32326.658428.98423.1878.5506.84033.25926.607328.81023.0488.5016.80133.06126.448224.82419.8597.3965.91728.52222.818123.50118.8017.0405.63227.02121.617表8-2层数梁跨中AB跨6128.784137.21632.37235.296144.970154.864595.291109.97325.42229.736108.002124.841495.249109.94320.56224.674105.530122.280V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-2（续）层数梁跨中395.217109.91426.42530.538108.430125.183280.68198.28522.39227.31291.877111.941178.18096.28421.72126.77589.041109.672BC跨6-12.825-6.105-3.545-1.713-14.598-6.9625-6.699-0.891-1.5440.169-7.471-0.8074-6.642-0.845-1.5310.179-7.408-0.7563-6.648-0.886-1.4820.218-7.389-0.7772-2.4822.483-0.3771.102-2.6713.0341-1.1593.541-0.0211.387-1.1704.235表8-3层数梁右端AB跨644.6435.71218.25114.60153.76643.012582.62966.10323.27618.62194.26775.414482.66666.13323.27418.61994.30375.442382.69666.15723.28318.62694.33875.47294.15875.32626.44921.159107.38385.906195.86876.69426.87221.498109.30487.443BC跨633.59826.8789.167.32838.17830.542529.04123.2338.5636.85033.32326.658428.98423.1878.556.8433.25926.607328.8123.0488.5016.80133.06126.448224.82419.8597.3965.91728.52222.818123.50118.8017.045.63227.02121.617V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）注：①；②③；；④8.2.2梁的内力组合表8-4位置层数内力组合梁左跨中梁右AB6VMMMV恒荷载90.690-31.746137.21635.172-91.748活荷载24.286-8.78935.29614.601-25.836重力荷载代表值-102.83336.141154.86443.012-104.666地震荷载-9.57039.9714.08531.801-9.570风荷载3.304-15.0402.6499.742-3.3041.2恒+1.4活142.828-50.400214.07462.648-146.2681.35恒+0.98活146.232-51.470219.83261.791-149.1791.2恒+1.4风142.828-50.400214.07462.648-146.2681.2恒-1.4风104.202-17.039160.95128.568-105.4721.2恒+1.4活+0.84风145.604-63.033216.29970.831-149.0431.2恒+1.4活-0.84风140.053-37.766211.84854.465-143.4931.2恒+0.98活+1.4风137.254-67.764202.95870.154-140.0421.2恒+0.98活-1.4风128.003-25.652195.54142.877-130.7911.2重力+1.3地-135.84195.332191.14792.956-138.0401.2重力-1.3地-110.959-8.593180.52610.273-113.1581.2重力+1.3地+0.28风-134.91591.120191.88995.683-138.9651.2重力+1.3地-0.28风-136.76699.543190.40690.228-137.1151.2重力-1.3地+0.28风-110.033-12.804181.26813.001-114.0831.2重力-1.3地-0.28风-111.884-4.382179.7857.545-112.233V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-5位置层数内力组合梁左跨中梁右BC6VMMMV恒荷载25.179-26.878-6.10526.878-25.179活荷载6.806-7.328-1.7137.328-6.806重力荷载代表值28.582-30.542-6.96230.542-28.582地震荷载-8.18213.5000.00013.500-8.182风荷载-2.5064.1350.0004.135-2.5061.2恒+1.4活39.743-42.513-9.72442.513-39.7431.35恒+0.98活40.662-43.467-9.92043.467-40.6621.2恒+1.4风26.706-26.465-7.32638.043-33.7231.2恒-1.4风33.723-38.043-7.32626.465-26.7061.2恒+1.4活+0.84风37.638-39.039-9.72445.986-41.8481.2恒+1.4活-0.84风41.848-45.986-9.72439.039-37.6381.2恒+0.98活+1.4风33.376-33.646-9.00545.224-40.3931.2恒+0.98活-1.4风40.393-45.224-9.00533.646-33.3761.2重力+1.3地23.662-19.100-8.35454.200-44.9351.2重力-1.3地44.935-54.200-8.35419.100-23.6621.2重力+1.3地+0.28风22.960-17.943-8.35455.358-45.6371.2重力+1.3地-0.28风24.363-20.258-8.35453.043-44.2331.2重力-1.3地+0.28风44.233-53.043-8.35420.258-24.3631.2重力-1.3地-0.28风45.637-55.358-8.35417.943-22.960表8-6位置层数内力组合梁左跨中梁右AB5VMMMV恒荷载88.007-51.354109.97366.103-91.941活荷载24.697-15.88829.73618.621-25.425重力荷载代表值100.356-59.298124.84175.414-104.654地震荷载-22.63695.62110.73574.151-22.636风荷载-8.98636.8243.12830.569-8.9861.2恒+1.4活140.184-83.868173.598105.393-145.9241.35恒+0.98活143.013-84.898177.605107.488-149.0371.2恒+1.4风93.028-10.071136.347122.120-122.9101.2恒-1.4风105.608-61.625131.96879.324-110.3291.2恒+1.4活+0.84风132.636-52.936176.226131.071-153.4721.2恒+1.4活-0.84风147.732-114.800170.97079.715-138.3761.2恒+0.98活+1.4风117.330-25.705165.607140.443-147.9281.2恒+0.98活-1.4风117.231-25.641165.488140.369-147.8261.2重力+1.3地91.00053.150163.765186.893-155.012V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2重力-1.3地149.854-195.465135.854-5.900-96.1581.2重力+1.3地+0.28风88.48463.460164.641195.452-157.528表8-6（续）位置层数内力组合梁左跨中梁右VMMMV1.2重力+1.3地-0.28风93.51642.839162.889178.334-152.4961.2重力-1.3地+0.28风147.338-185.154136.7302.660-98.6741.2重力-1.3地-0.28风152.370-205.776134.978-14.459-93.642表8-7位置层数内力组合梁左跨中梁右BC5VMMMV恒荷载27.081-23.233-0.89123.233-27.081活荷载8.507-6.8500.6196.850-8.507重力荷载代表值31.335-26.658-0.80726.658-31.335地震荷载-19.07731.4770.00031.477-19.077风荷载-7.86412.9760.00012.976-7.8641.2恒+1.4活44.407-37.470-0.20337.470-44.4071.35恒+0.98活44.896-38.078-0.59638.078-44.8961.2恒+1.4风21.488-9.713-1.06946.046-43.5071.2恒-1.4风43.507-46.046-1.0699.713-21.4881.2恒+1.4活+0.84风37.801-26.570-0.20348.369-51.0131.2恒+1.4活-0.84风51.013-48.369-0.20326.570-37.8011.2恒+0.98活+1.4风29.824-16.426-0.46352.759-51.8441.2恒+0.98活-1.4风51.844-52.759-0.46316.426-29.8241.2重力+1.3地12.8028.931-0.96872.910-62.4021.2重力-1.3地62.402-72.910-0.968-8.931-12.8021.2重力+1.3地+0.28风10.60012.564-0.96876.543-64.6041.2重力+1.3地-0.28风15.0045.297-0.96869.276-60.2001.2重力-1.3地+0.28风60.200-69.276-0.968-5.297-15.0041.2重力-1.3地-0.28风64.604-76.543-0.968-12.564-10.600表8-8位置层数内力组合梁左跨中梁右AB4VMMMV恒荷载88.012-51.421109.94366.133-91.936活荷载24.482-14.28024.67418.619-25.640重力荷载代表值100.253-58.561122.28075.442-104.756地震荷载-33.291137.98013.139111.702-33.291风荷载-13.34555.4465.40444.639-13.3451.2恒+1.4活139.889-81.697166.475105.426-146.219V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.35恒+0.98活142.809-83.413172.604107.526-149.2411.2恒+1.4风86.93115.919139.497141.854-129.0061.2恒-1.4风124.297-139.330124.36616.865-91.6401.2恒+1.4活+0.84风128.679-35.123171.015142.923-157.429表8-8（续）位置层数内力组合梁左跨中梁右VMMMV1.2恒+1.4活-0.84风151.099-128.272161.93667.929-135.0091.2恒+0.98活+1.4风110.9241.925163.678160.101-154.1331.2恒+0.98活-1.4风148.290-153.324148.54735.112-116.7671.2重力+1.3地77.025109.101163.817235.743-168.9861.2重力-1.3地163.582-249.647129.655-54.682-82.4291.2重力+1.3地+0.28风73.289124.626165.330248.242-172.7221.2重力+1.3地-0.28风80.76293.576162.304223.244-165.2491.2重力-1.3地+0.28风159.845-234.122131.168-42.183-86.1661.2重力-1.3地-0.28风167.319-265.172128.142-67.181-78.692表8-9位置层数内力组合梁左跨中梁右BC4VMMMV恒荷载27.081-23.187-0.84523.187-27.081活荷载8.507-6.8400.1796.840-8.507重力荷载代表值31.335-26.607-0.75626.607-31.335地震荷载-28.73847.4180.00047.418-28.738风荷载-11.48418.9490.00018.949-11.4841.2恒+1.4活44.407-37.400-0.76337.400-44.4071.35恒+0.98活44.896-38.006-0.96538.006-44.8961.2恒+1.4风16.420-1.296-1.01454.353-48.5751.2恒-1.4风48.575-54.353-1.0141.296-16.4201.2恒+1.4活+0.84风34.760-21.483-0.76353.318-54.0541.2恒+1.4活-0.84风54.054-53.318-0.76321.483-34.7601.2恒+0.98活+1.4风24.756-7.999-0.83961.056-56.9121.2恒+0.98活-1.4风56.912-61.056-0.8397.999-24.7561.2重力+1.3地0.24329.715-0.90793.572-74.9611.2重力-1.3地74.961-93.572-0.907-29.715-0.2431.2重力+1.3地+0.28风-2.97335.021-0.90798.878-78.1771.2重力+1.3地-0.28风3.45824.409-0.90788.266-71.7461.2重力-1.3地+0.28风71.746-88.266-0.907-24.409-3.4581.2重力-1.3地-0.28风78.177-98.878-0.907-35.0212.973V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-10位置层数内力组合梁左跨中梁右AB3VMMMV恒荷载88.009-51.418109.91466.157-91.939活荷载24.481-14.27830.53818.626-25.641重力荷载代表值100.250-58.558125.18375.470-104.760地震荷载-41.771174.47417.831138.812-41.771风荷载-17.86074.7657.78959.187-17.8601.2恒+1.4活139.884-81.691174.650105.465-146.2241.35恒+0.98活142.804-83.407178.311107.565-149.2461.2恒+1.4风80.60742.969142.801162.250-135.3311.2恒-1.4风130.615-166.373120.992-3.473-85.3231.2恒+1.4活+0.84风124.882-18.888181.193155.182-161.2271.2恒+1.4活-0.84风154.887-144.493168.10755.748-131.2221.2恒+0.98活+1.4风104.59828.977172.729180.504-160.4591.2恒+0.98活-1.4风154.606-180.365150.91914.780-110.4511.2重力+1.3地65.998156.547173.400271.020-180.0141.2重力-1.3地174.602-297.086127.039-89.892-71.4101.2重力+1.3地+0.28风60.997177.481175.581287.592-185.0151.2重力+1.3地-0.28风70.999135.612171.219254.447-175.0141.2重力-1.3地+0.28风169.602-276.152129.220-73.319-76.4111.2重力-1.3地-0.28风179.603-318.020124.858-106.464-66.409表8-11位置层数内力组合梁左跨中梁右BC3VMMMV恒荷载27.081-23.048-0.86623.048-27.081活荷载8.507-6.8010.2186.801-8.507重力荷载代表值31.335-26.448-0.77726.448-31.335地震荷载-35.71358.9260.00058.926-35.713风荷载-15.22725.1250.00025.125-15.2271.2恒+1.4活44.407-37.179-0.73437.179-44.4071.35恒+0.98活44.896-37.780-0.95537.780-44.8961.2恒+1.4风11.1797.517-1.03962.833-53.8151.2恒-1.4风53.815-62.833-1.039-7.517-11.179V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2恒+1.4活+0.84风31.616-16.074-0.73458.284-57.1981.2恒+1.4活-0.84风57.198-58.284-0.73416.074-31.6161.2恒+0.98活+1.4风19.5160.852-0.82669.498-62.1521.2恒+0.98活-1.4风62.152-69.498-0.826-0.852-19.5161.2重力+1.3地-8.82544.866-0.932108.341-84.0291.2重力-1.3地84.029-108.341-0.932-44.8668.8251.2重力+1.3地+0.28风-13.08851.901-0.932115.376-88.292表8-11（续）位置层数内力组合梁左跨中梁右BC3VMMMV1.2重力+1.3地-0.28风-4.56137.831-0.932101.306-79.7651.2重力-1.3地+0.28风79.765-101.306-0.932-37.8314.5611.2重力-1.3地-0.28风88.292-115.376-0.932-51.90113.088表8-12位置层数内力组合梁左跨中梁右AB2VMMMV恒荷载88.665-65.50698.28575.326-91.283活荷载24.666-18.19827.31221.159-25.456重力荷载代表值100.998-74.606111.94185.906-104.011地震荷载-47.871195.72816.211163.307-47.871风荷载-21.90989.9357.77774.381-21.9091.2恒+1.4活140.930-104.084156.179120.014-145.1781.35恒+0.98活143.870-106.267159.451122.426-148.1791.2恒+1.4风75.72547.302128.830194.525-140.2121.2恒-1.4风137.071-204.516107.054-13.742-78.8671.2恒+1.4活+0.84风122.527-28.539162.711182.494-163.5821.2恒+1.4活-0.84风159.334-179.630149.64657.534-126.7741.2恒+0.98活+1.4风99.89829.468155.596215.260-165.1591.2恒+0.98活-1.4风161.243-222.350133.8206.994-103.8141.2重力+1.3地58.965164.919155.404315.386-187.0461.2重力-1.3地183.430-343.974113.255-109.212-62.5811.2重力+1.3地+0.28风52.831190.101157.581336.213-193.1801.2重力+1.3地-0.28风65.100139.737153.226294.560-180.9111.2重力-1.3地+0.28风177.295-318.792115.432-88.385-68.7151.2重力-1.3地-0.28风189.564-369.155111.077-130.039-56.446表8-13位置层数内力组合梁左跨中梁右BC2VMMMV恒荷载27.081-19.8592.48319.859-27.081V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）活荷载8.507-5.9171.1025.917-8.507重力荷载代表值31.335-22.8183.03422.818-31.335地震荷载-42.01569.3240.00069.324-42.015风荷载-19.13631.5750.00031.575-19.1361.2恒+1.4活44.407-32.1154.52232.115-44.4071.35恒+0.98活44.896-32.6084.43232.608-44.8961.2恒+1.4风5.70720.3742.98068.036-59.2881.2恒-1.4风59.288-68.0362.980-20.374-5.7071.2恒+1.4活+0.84风28.333-5.5924.52258.638-60.481表8-13（续）位置层数内力组合梁左跨中梁右BC2VMMMV1.2恒+1.4活-0.84风60.481-58.6384.5225.592-28.3331.2恒+0.98活+1.4风14.04414.5764.06073.834-67.6241.2恒+0.98活-1.4风67.624-73.8344.060-14.576-14.0441.2重力+1.3地-17.01862.7403.641117.503-92.2221.2重力-1.3地92.222-117.5033.641-62.74017.0181.2重力+1.3地+0.28风-22.37671.5813.641126.344-97.5801.2重力+1.3地-0.28风-11.65953.8993.641108.662-86.8631.2重力-1.3地+0.28风86.863-108.6623.641-53.89911.6591.2重力-1.3地-0.28风97.580-126.3443.641-71.58122.376表8-14位置层数内力组合梁左跨中梁右AB1VMMMV恒荷载88.833-68.13996.28476.694-91.115活荷载24.719-18.93326.77521.498-25.403重力荷载代表值101.193-77.606109.67287.443-103.817地震荷载-49.498193.0637.447178.169-49.498风荷载-25.94496.5620.72998.019-25.9441.2恒+1.4活141.206-108.273153.026122.130-144.9021.35恒+0.98活142.172-109.027154.081122.885-145.8681.2恒+1.4风70.27853.420116.561229.259-145.6601.2恒-1.4风150.028-222.405122.223-39.058-80.3061.2恒+1.4活+0.84风119.413-27.161153.638204.466-166.6951.2恒+1.4活-0.84风162.999-189.385152.41339.794-123.1091.2恒+0.98活+1.4风94.50334.866142.801250.327-170.555V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2恒+0.98活-1.4风162.999-189.385152.41339.794-123.1091.2重力+1.3地57.084157.855141.288336.551-188.9281.2重力-1.3地185.779-344.109121.925-126.688-60.2331.2重力+1.3地+0.28风49.820184.892141.492363.997-196.1921.2重力+1.3地-0.28风64.349130.817141.083309.106-181.6631.2重力-1.3地+0.28风178.515-317.072122.129-99.243-67.4971.2重力-1.3地-0.28风193.043-371.146121.721-154.133-52.969表8-15位置层数内力组合梁左跨中梁右BC1VMMMV恒荷载27.081-18.801-3.54118.801-27.081活荷载8.507-5.6321.3875.632-8.507重力荷载代表值31.335-21.6174.23521.617-31.335地震荷载-45.83875.6300.00075.630-45.838风荷载-24.89041.6090.00041.609-24.8901.2恒+1.4活44.407-30.446-2.30730.446-44.4071.35恒+0.98活44.896-30.901-3.42130.901-44.8961.2恒+1.4风-2.34935.691-4.24980.814-67.3431.2恒-1.4风67.343-80.814-4.249-35.6912.3491.2恒+1.4活+0.84风23.4994.506-2.30765.398-65.3151.2恒+1.4活-0.84风65.315-65.398-2.307-4.506-23.4991.2恒+0.98活+1.4风5.98830.172-2.89086.333-75.6801.2恒+0.98活-1.4风75.680-86.333-2.890-30.172-5.9881.2重力+1.3地-21.98772.3795.082124.259-97.1911.2重力-1.3地97.191-124.2595.082-72.37921.9871.2重力+1.3地+0.28风-28.95784.0295.082135.910-104.1611.2重力+1.3地-0.28风-15.01860.7285.082112.609-90.2221.2重力-1.3地+0.28风90.222-112.6095.082-60.72815.0181.2重力-1.3地-0.28风104.161-135.9105.082-84.02928.9578.3柱内力组合组合过程（见表）表8-16六层边柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载39.863-20.333248.64833.334-20.333265.467V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）活荷载10.986-5.89961.18610.251-5.89961.186重力荷载代表值45.356-23.283279.24138.460-23.283296.060地震荷载-39.97120.1889.570-32.70420.1889.570风荷载-15.0407.5963.304-12.3067.5963.3041.2恒+1.4活63.216-32.658384.03854.352-32.658404.2211.35恒+0.98活64.581-33.231395.63755.047-33.231418.3431.2恒+1.4风26.780-13.765303.00322.772-13.765323.1861.2恒-1.4风68.892-35.034293.75257.229-35.034313.9351.2恒+1.4活+0.84风50.582-26.278386.81344.015-26.278406.9961.2恒+1.4活-0.84风75.850-39.039381.26364.689-39.039401.4451.2恒+0.98活+1.4风37.546-19.546362.96532.818-19.546383.148表8-16（续）内力组合柱头柱脚MVNMVN1.2恒+0.98活-1.4风79.658-40.815353.71467.275-40.815373.8971.2重力+1.3地2.465-1.695347.5303.636-1.695367.7131.2重力-1.3地106.390-54.183322.64888.667-54.183342.8311.2重力+1.3地+0.28风-1.7460.432348.4550.1910.432368.6381.2重力+1.3地-0.28风6.676-3.821346.6057.082-3.821366.7881.2重力-1.3地+0.28风102.178-52.057323.57385.221-52.057343.7561.2重力-1.3地-0.28风110.601-56.310321.72392.112-56.310341.906表8-17六层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-33.17116.901311.161-27.67116.901327.35活荷载-9.094.63885.36-7.6074.63885.36重力荷载代表值-37.71619.22353.841-31.474519.22370.03地震荷载-45.30122.8791.388-37.06522.8791.388风荷载-13.8778.5680.798-16.9618.5680.7981.2恒+1.4活-52.53126.774492.897-43.85526.774512.3241.35恒+0.98活-53.68927.362503.720-44.81127.362525.5751.2恒+1.4风-59.23332.276374.510-56.95132.276393.9371.2恒-1.4风-20.3778.286372.276-9.4608.286391.7031.2恒+1.4活+0.84风-64.18833.972493.568-58.10233.972512.9941.2恒+1.4活-0.84风-40.87519.577492.227-29.60819.577511.6541.2恒+0.98活+1.4风-68.14136.822458.163-64.40536.822477.5901.2恒+0.98活-1.4风-29.28612.831455.929-16.91512.831475.3561.2重力+1.3地-104.15152.807426.414-85.95452.807445.8401.2重力-1.3地13.632-6.679422.80510.415-6.679442.2321.2重力+1.3地+0.28风-108.03655.206426.637-90.70355.206446.064V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2重力+1.3地-0.28风-100.26550.408426.190-81.20550.408445.6171.2重力-1.3地+0.28风9.747-4.280423.0285.666-4.280442.4551.2重力-1.3地-0.28风17.518-9.078422.58115.164-9.078442.008表8-18五层边柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载30.589-17.173517.77430.964-17.173534.593活荷载9.609-5.058120.9488.599-5.058120.948重力荷载代表值35.3935-19.702578.24835.2635-19.702595.067地震荷载-62.91733.60832.206-58.07733.60832.206表8-18（续）内力组合柱头柱脚MVNMVN风荷载-24.51813.07912.29-22.63213.07912.291.2恒+1.4活50.159-27.689790.65649.195-27.689810.8391.35恒+0.98活50.712-28.140817.52450.228-28.140840.2301.2恒+1.4风2.382-2.297638.5355.472-2.297658.7181.2恒-1.4风71.032-38.918604.12368.842-38.918624.3061.2恒+1.4活+0.84风29.564-16.702800.98030.185-16.702821.1621.2恒+1.4活-0.84风70.755-38.675780.33268.206-38.675800.5151.2恒+0.98活+1.4风11.798-7.254757.06413.899-7.254777.2471.2恒+0.98活-1.4风80.449-43.875722.65277.269-43.875742.8351.2重力+1.3地-39.32020.048735.765-33.18420.048755.9481.2重力-1.3地124.264-67.333652.030117.816-67.333672.2131.2重力+1.3地+0.28风-46.18523.710739.207-39.52123.710759.3891.2重力+1.3地-0.28风-32.45516.386732.324-26.84716.386752.5071.2重力-1.3地+0.28风117.399-63.671655.471111.479-63.671675.6541.2重力-1.3地-0.28风131.129-70.995648.589124.153-70.995668.771表8-19五层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-25.91714.182650.852-25.85914.182667.671活荷载-7.1063.944178.67-7.0923.944178.67重力荷载代表值-29.4716.154740.187-29.40516.154757.006地震荷载-68.56338.0914.947-68.56338.0914.947风荷载-26.58414.7691.92-26.58414.7691.921.2恒+1.4活-41.04922.5401031.160-40.96022.5401051.3431.35恒+0.98活-41.95223.0111053.747-41.86023.0111076.452V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2恒+1.4风-68.31837.695783.710-68.24837.695803.8931.2恒-1.4风6.117-3.658778.3346.187-3.658798.5171.2恒+1.4活+0.84风-63.37934.9461032.773-63.29034.9461052.9561.2恒+1.4活-0.84风-18.71810.1341029.548-18.62910.1341049.7301.2恒+0.98活+1.4风-75.28241.560958.807-75.19941.560978.9901.2恒+0.98活-1.4风-0.8470.207953.431-0.7630.207973.6141.2重力+1.3地-124.49668.903894.656-124.41868.903914.8381.2重力-1.3地53.768-30.134881.79353.846-30.134901.9761.2重力+1.3地+0.28风-131.93973.038895.193-131.86173.038915.3761.2重力+1.3地-0.28风-117.05264.768894.118-116.97464.768914.3011.2重力-1.3地+0.28风46.324-25.998882.33146.402-25.998902.5141.2重力-1.3地-0.28风61.211-34.269881.25661.289-34.269901.439表8-20四层边柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载33.312-18.516786.90633.346-18.516803.725活荷载9.251-5.142180.4429.26-5.142180.442重力荷载代表值37.9375-21.087877.12737.976-21.087893.946地震荷载-79.90344.39165.497-79.90344.39165.497风荷载-32.81418.2325.635-32.81418.2325.6351.2恒+1.4活52.926-29.4181196.90652.979-29.4181217.0891.35恒+0.98活54.037-30.0361239.15654.092-30.0361261.8621.2恒+1.4风-5.9653.303980.176-5.9243.3031000.3591.2恒-1.4风85.914-47.741908.39885.955-47.741928.5811.2恒+1.4活+0.84风25.362-14.1051218.43925.415-14.1051238.6221.2恒+1.4活-0.84风80.490-44.7311175.37380.543-44.7311195.5551.2恒+0.98活+1.4风3.101-1.7361157.0093.150-1.7361177.1921.2恒+0.98活-1.4风94.980-52.7801085.23195.030-52.7801105.4141.2重力+1.3地-58.34932.4041137.699-58.30332.4041157.8811.2重力-1.3地149.399-83.013967.406149.445-83.013987.5891.2重力+1.3地+0.28风-67.53737.5081144.876-67.49137.5081165.0591.2重力+1.3地-0.28风-49.16127.3001130.521-49.11527.3001150.7041.2重力-1.3地+0.28风140.211-77.908974.584140.257-77.908994.7671.2重力-1.3地-0.28风158.587-88.117960.229158.633-88.117980.411V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-21四层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-27.82415.443990.537-27.77215.4431007.356活荷载-7.6324.236272.248-7.6174.236272.248重力荷载代表值-31.6417.5611126.661-31.580517.5611143.48地震荷载-90.55750.3099.5-90.55750.3099.5风荷载-37.00420.5583.781-37.00420.5583.7811.2恒+1.4活-44.07424.4621569.792-43.99024.4621589.9741.35恒+0.98活-45.04224.9991604.028-44.95724.9991626.7341.2恒+1.4风-85.19447.3131193.938-85.13247.3131214.1211.2恒-1.4风18.417-10.2501183.35118.479-10.2501203.5341.2恒+1.4活+0.84风-75.15741.7311572.968-75.07441.7311593.150表8-21（续）内力组合柱头柱脚MVNMVN1.2恒+1.4活-0.84风-12.9907.1931566.616-12.9077.1931586.7981.2恒+0.98活+1.4风-92.67451.4641460.741-92.59751.4641480.9241.2恒+0.98活-1.4风10.937-6.0981450.15411.015-6.0981470.3371.2重力+1.3地-155.69286.4751364.343-155.62186.4751384.5261.2重力-1.3地79.756-44.3291339.64379.828-44.3291359.8261.2重力+1.3地+0.28风-166.05392.2311365.402-165.98292.2311385.5851.2重力+1.3地-0.28风-145.33180.7191363.285-145.26080.7191383.4671.2重力-1.3地+0.28风69.395-38.5721340.70269.466-38.5721360.8851.2重力-1.3地-0.28风90.117-50.0851338.58590.189-50.0851358.767表8-22三层边柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载30.928-15.9021056.03426.32-15.9021072.853活荷载8.586-4.417239.9347.314-4.417239.934重力荷载代表值35.221-18.11051176.00129.977-18.11051192.82地震荷载-94.57152.539107.268-94.57152.539107.268风荷载-41.95123.30643.495-41.95123.30643.4951.2恒+1.4活49.134-25.2661603.14841.824-25.2661623.3311.35恒+0.98活50.167-25.7961660.78142.700-25.7961683.4871.2恒+1.4风-21.61813.5461328.134-27.14713.5461348.3171.2恒-1.4风95.845-51.7111206.34890.315-51.7111226.531V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2恒+1.4活+0.84风13.895-5.6891639.6846.585-5.6891659.8671.2恒+1.4活-0.84风84.373-44.8431566.61377.062-44.8431586.7951.2恒+0.98活+1.4风-13.2049.2171563.269-19.9809.2171583.4521.2恒+0.98活-1.4风104.259-56.0391441.48397.483-56.0391461.6661.2重力+1.3地-80.67746.5681550.650-86.97046.5681570.8321.2重力-1.3地165.208-90.0331271.753158.915-90.0331291.9361.2重力+1.3地+0.28风-92.42353.0941562.828-98.71653.0941583.0111.2重力+1.3地-0.28风-68.93140.0421538.471-75.22440.0421558.6541.2重力-1.3地+0.28风153.461-83.5081283.931147.168-83.5081304.1141.2重力-1.3地-0.28风176.954-96.5591259.574170.661-96.5591279.757表8-23三层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-26.11413.3531330.226-21.95813.3531347.045活荷载-7.1643.658365.828-6.0053.658365.828重力荷载代表值-29.69615.1821513.14-24.960515.1821529.959地震荷载-107.18159.54515.558-107.18159.54515.558风荷载-47.30826.2826.414-47.30826.2826.4141.2恒+1.4活-41.36621.1452108.430-34.75721.1452128.6131.35恒+0.98活-42.27521.6112154.317-35.52821.6112177.0221.2恒+1.4风-97.56852.8181605.251-92.58152.8181625.4341.2恒-1.4风34.894-20.7711587.29239.882-20.7711607.4741.2恒+1.4活+0.84风-81.10543.2222113.818-74.49543.2222134.0011.2恒+1.4活-0.84风-1.628-0.9322103.0434.982-0.9322123.2251.2恒+0.98活+1.4风-104.58956.4031963.762-98.46656.4031983.9451.2恒+0.98活-1.4风27.874-17.1861945.80333.997-17.1861965.9861.2重力+1.3地-174.97195.6271835.993-169.28895.6271856.1761.2重力-1.3地103.700-59.1901795.543109.383-59.1901815.7251.2重力+1.3地+0.28风-188.217102.9861837.789-182.534102.9861857.9721.2重力+1.3地-0.28风-161.72488.2681834.197-156.04288.2681854.3801.2重力-1.3地+0.28风90.454-51.8311797.33996.136-51.8311817.5211.2重力-1.3地-0.28风116.946-66.5491793.747122.629-66.5491813.929表8-24二层边柱内力组合V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载55.564-30.4531325.98154.066-30.4531351.451活荷载15.435-8.462299.65815.029-8.462299.658重力荷载代表值63.2815-34.6841475.8161.5805-34.6841501.28地震荷载-101.15756.198155.139-101.15756.198155.139风荷载-47.98426.65865.404-47.98426.65865.4041.2恒+1.4活88.286-48.3902010.69885.920-48.3902041.2621.35恒+0.98活90.138-49.4042083.73987.718-49.4042118.1241.2恒+1.4风-0.5010.7781682.743-2.2980.7781713.3071.2恒-1.4风133.854-73.8651499.612132.057-73.8651530.1761.2恒+1.4活+0.84风47.979-25.9982065.63845.613-25.9982096.2021.2恒+1.4活-0.84风128.592-70.7831955.759126.226-70.7831986.3231.2恒+0.98活+1.4风14.626-7.5151976.40812.430-7.5152006.9721.2恒+0.98活-1.4风148.981-82.1581793.276146.785-82.1581823.840表8-24（续）内力组合柱头柱脚MVNMVN1.2重力+1.3地-55.56631.4371972.653-57.60831.4372003.2171.2重力-1.3地207.442-114.6781569.291205.401-114.6781599.8551.2重力+1.3地+0.28风-69.00238.9011990.966-71.04338.9012021.5301.2重力+1.3地-0.28风-42.13123.9721954.340-44.17223.9721984.9041.2重力-1.3地+0.28风194.006-107.2141587.604191.965-107.2141618.1681.2重力-1.3地-0.28风220.877-122.1421550.978218.836-122.1421581.542表8-25二层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-47.37625.7411669.096-45.2925.7411694.556活荷载-13.0497.07459.176-12.4047.07459.176重力荷载代表值-53.900529.2761898.684-51.49229.2761924.144地震荷载-125.4569.69421.414-125.4569.69421.414风荷载-58.64832.5829.007-58.64832.5829.0071.2恒+1.4活-75.12040.7872645.762-71.71440.7872676.3141.35恒+0.98活-76.74641.6792703.272-73.29741.6792737.6431.2恒+1.4风-138.95876.5042015.525-136.45576.5042046.0771.2恒-1.4风25.256-14.7261990.30527.759-14.7262020.8571.2恒+1.4活+0.84风-124.38468.1562653.327-120.97868.1562683.8791.2恒+1.4活-0.84风-25.85513.4182638.196-22.44913.4182668.7481.2恒+0.98活+1.4风-151.74683.4332465.517-148.61183.4332496.069V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2恒+0.98活-1.4风12.468-7.7972440.29815.603-7.7972470.8501.2重力+1.3地-227.766125.7332306.259-224.875125.7332336.8111.2重力-1.3地98.404-55.4712250.583101.295-55.4712281.1351.2重力+1.3地+0.28风-244.187134.8562308.781-241.297134.8562339.3331.2重力+1.3地-0.28风-211.344116.6102303.737-208.454116.6102334.2891.2重力-1.3地+0.28风81.983-46.3482253.10584.873-46.3482283.6571.2重力-1.3地-0.28风114.826-64.5942248.061117.716-64.5942278.613表8-26一层边柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载31.108-12.0281604.7915.802-12.0281632.383活荷载8.637-3.343359.4484.402-3.343359.448重力荷载代表值35.4265-13.69951784.51418.003-13.69951812.107地震荷载-91.90658.914204.637-137.8658.914204.637表8-26（续）内力组合柱头柱脚MVNMVN风荷载-48.57831.1491.348-72.86831.1491.3481.2恒+1.4活49.421-19.1142428.97525.125-19.1142462.0871.35恒+0.98活50.460-19.5142518.72625.647-19.5142555.9761.2恒+1.4风-30.68029.1622053.635-83.05329.1622086.7471.2恒-1.4风105.339-58.0301797.861120.978-58.0301830.9721.2恒+1.4活+0.84风8.6167.0442505.708-36.0847.0442538.8191.2恒+1.4活-0.84风90.227-45.2712352.24386.334-45.2712385.3541.2恒+0.98活+1.4风-22.21525.8862405.894-78.73925.8862439.0061.2恒+0.98活-1.4风113.803-61.3062150.120125.292-61.3062183.2311.2重力+1.3地-76.96660.1492407.445-157.61460.1492440.5571.2重力-1.3地161.990-93.0281875.389200.822-93.0281908.5001.2重力+1.3地+0.28风-90.56868.8682433.022-178.01768.8682466.1341.2重力+1.3地-0.28风-63.36451.4302381.867-137.21151.4302414.9791.2重力-1.3地+0.28风148.388-84.3081900.966180.419-84.3081934.0781.2重力-1.3地-0.28风175.591-101.7471849.811221.225-101.7471882.923表8-27一层中柱内力组合内力组合柱头柱脚MVNMVN恒荷载-27.07710.172016.406-12.58710.172043.999活荷载-7.4272.786552.458-3.4382.786552.458重力荷载代表值-30.790511.5632292.635-14.30611.5632320.228地震荷载-128.35279.2325.074-156.87579.2325.074V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）风荷载-80.9837.75310.061-66.25737.75310.0611.2恒+1.4活-42.89016.1043193.128-19.91816.1043226.2401.35恒+0.98活-43.83216.4603263.557-20.36216.4603300.8071.2恒+1.4风-145.86465.0582433.773-107.86465.0582466.8841.2恒-1.4风80.880-40.6502405.60277.655-40.6502438.7131.2恒+1.4活+0.84风-110.91347.8173201.580-75.57347.8173234.6911.2恒+1.4活-0.84风25.133-15.6083184.67735.738-15.6083217.7891.2恒+0.98活+1.4风-153.14367.7882975.181-111.23367.7883008.2931.2恒+0.98活-1.4风73.601-37.9202947.01174.286-37.9202980.1221.2重力+1.3地-203.806116.8752783.758-221.105116.8752816.8701.2重力-1.3地129.909-89.1232718.566186.770-89.1232751.6771.2重力+1.3地+0.28风-226.481127.4452786.575-239.657127.4452819.6871.2重力+1.3地-0.28风-181.132106.3042780.941-202.553106.3042814.0531.2重力-1.3地+0.28风107.235-78.5532721.383168.218-78.5532754.4941.2重力-1.3地-0.28风152.583-99.6942715.749205.322-99.6942748.8608.4有震组合内力调整8.4.1有震组合下的强柱弱梁调整（1）框架柱内力调整（强柱弱梁）抗震等级为一、二、三级框架的柱（8-3）式中——考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和（顺时针或反时针方向）；可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配。——同一节点左、右梁端，按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作用组合的弯矩设计值之和的较大值；一级框架节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——柱端弯矩增大系数，一级抗震等级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。为了推迟框架结构底层柱固定端截面屈服，一、二、三级框架结构的底层柱固定端截面组合的弯矩计算值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。节点上、下柱端的轴向力设计值，应取地震作用组合下各自的轴向力设计值。柱端截面的轴力、弯矩设计值确定后，按压弯构件验算承载力。有地震作用组合和无地震作用组合的验算公式相同，仅需考虑承载力抗震调整。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-281.2重力+1.3地震强弱调整楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a0.0002.4652.4650.00095.332104.865　　b0.000-104.151-104.15192.956-19.181.242　　5a3.636-39.320-35.6840.00053.1558.4655.957-64.422b-85.954-124.496-210.450186.8938.931215.406-87.978-127.4284a-33.184-58.349-91.5330.000109.101120.011-43.508-76.503b-124.418-155.692-280.110235.74329.715292.004-129.701-162.3033a-58.303-80.677-138.9800.000156.547172.202-72.240-99.962b-155.621-174.971-330.592271.0244.866347.475-163.568-183.9062a-86.970-55.566-142.5360.000164.919181.411-110.690-70.721b-169.288-227.766-397.054315.38662.74415.939-177.340-238.5991a-57.608-76.966-134.5740.000157.855173.641-74.331-99.309b-224.875-203.806-428.681336.55172.379449.823-235.966-213.857表8-291.2重力-1.3地震强弱调整楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a0106.39106.390-8.593-9.4523　　b013.63213.63210.273-54.2-48.3197　　5a88.667124.264212.9310-195.465-215.011589.533125.478b10.41553.76864.183-5.9-72.91-86.69114.06772.6244a117.816149.399267.2150109.101120.011152.91367.098b53.84679.756133.602235.743-93.572156.388163.03093.3593a149.445165.208314.6530-297.086-326.7946155.212171.583b79.828103.7183.528-89.892-108.341-218.056394.847123.2102a158.915207.442366.3570-343.974-378.3714164.126214.245b109.38398.404207.787-109.212-117.503-249.3865131.282118.1051a205.401161.99367.3910-344.109-378.5199211.623166.897b101.295129.909231.204-126.688-124.259-276.0417120.939155.102表8-301.2重力+1.3地+0.28风楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a0.000-1.746-1.746091.12100.232　　V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）b0.000-108.036-108.03695.683-17.94385.514　　5a0.191-46.185-45.994063.4669.8060.290-70.096b-90.703-131.939-222.642195.45212.564228.8176-93.219-135.5994a-39.521-67.537-107.0580124.626137.0886-50.607-86.482b-131.861-166.053-297.914248.24235.021311.5893-137.914-173.6753a-67.491-92.423-159.9140177.481195.2291-82.396-112.834b-165.982-188.217-354.199287.59251.901373.4423-175.000-198.4432a-98.716-69.002-167.7180190.101209.1111-123.079-86.032b-182.534-244.187-426.721336.21371.581448.5734-191.882-256.6921a-71.043-90.568-161.6110184.892203.3812-89.405-113.976b-241.197-226.481-467.678363.99784.029492.8286-254.168-238.661表8-311.2重力+1.3地-0.28风楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a06.6766.676099.543109.4973　　b0-100.265-100.26590.228-20.25876.967　　5a7.082-32.455-25.373042.83947.122913.153-60.276b-81.205-117.052-198.257178.3345.297201.9941-82.736-119.2584a-26.847-49.161-76.008093.576102.9336-36.357-66.576b-116.974-145.331-262.305223.24424.409272.4183-121.484-150.9343a-49.115-68.931-118.0460135.612149.1732-62.066-87.107b-145.26-161.724-306.984254.44737.831321.5058-152.131-169.3742a-75.224-42.131-117.3550139.737153.7107-98.528-55.183b-156.042-211.344-367.386294.5653.899383.3049-162.803-220.5021a-44.172-63.364-107.5360130.817143.8987-59.109-84.790b-208.454-181.132-389.586309.10660.728406.8174-217.674-189.143表8-321.2重力-1.3地+0.28风楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a0102.178102.1780-12.804-14.0844　　b09.7479.74713.001-53.043-44.0462　　V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）5a85.221117.399202.620-185.154-203.669485.662118.007b5.66646.32451.992.66-76.543-81.27138.85772.4144a111.479140.211251.690-234.122-257.5342114.068143.467b46.40269.395115.797-42.183-88.266-143.493957.50185.9933a140.257153.461293.7180-276.15-303.765145.055158.710b69.46690.454159.92-73.319-101.306-192.087583.439108.6492a147.168194.006341.1740-318.792-350.6712151.265199.407b96.13681.983178.119-88.385-108.662-216.7517116.98799.7651a191.965148.388340.3530-317.072-348.7792196.718152.062b84.873107.235192.108-99.243-112.609-233.0372102.955130.082表8-331.2重力-1.3地-0.28风楼层节点McbMct∑McMblMbr1.1*∑MbM"cbMct"6a0110.601110.6010-4.382-4.8202b017.51817.5187.545-55.358-52.59435a92.112131.129223.2410-205.776-226.353693.396132.957b15.16461.21176.375-14.459-76.543-100.102219.87580.2274a124.153158.587282.740-265.172-291.6892128.083163.607b61.28990.117151.406-67.181-98.878-182.664973.943108.7223a158.633176.954335.5870-318.02-349.822165.362184.460b90.189116.946207.135-106.464-115.376-244.024106.251137.7732a170.661220.877391.5380-369.155-406.0705176.995229.075b122.629114.826237.455-130.039-126.344-282.0213145.644136.3771a218.836175.591394.4270-371.146-408.2606226.511181.749b117.716152.583270.299-154.133-135.91-319.0473138.946180.1018.4.2强剪弱弯调整对有震组合在强柱弱梁满足条件下，对梁、柱进行强剪弱弯调整（1）、柱的强剪弱弯调整考虑地震作用时框架柱及框支柱剪力设计值，应根据强剪弱弯要求，采用剪力增大系数方法确定。即V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）（8-4）式中——考虑地震作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值；——柱的净高；、——分别为柱的上、下端顺时针或反时针方向截面的弯矩设计值(应取调整增大后的设计值，包括角柱的增大系数)，且取顺时针方向之和及反时针方向之和两者的较大值；——柱剪力增大系数，一、二、三级抗震等级分别取1.4、1.2和1.1。表8-341.2重力+1.3地楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmax6a2.6455.9572.93.26377.378b-104.151-87.9782.9-72.87776.3385a-64.422-43.5082.9-40.93999.015b-127.428-129.7012.9-97.532103.7464a-76.503-72.2402.9-56.420124.781b-162.303-163.5682.9-123.606132.2563a-99.962-110.6902.9-79.902137.104b-183.906-177.3402.9-137.024148.0542a-70.721-74.3312.9-55.020172.809b-238.599-235.9662.9-180.007193.7741a-99.309-181.2563.2-96.444149.929b-213.857-254.2713.2-160.919176.779表8-351.2重力-1.3地楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmaxV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）6a106.3989.5332.974.31677.378b13.63214.0672.910.50776.3385a125.47852.9132.967.66699.015b72.62463.0302.951.455103.7464a67.098155.2122.984.324124.781b93.35994.8472.971.388132.2563a171.583164.1262.9127.338137.104b123.210131.2822.996.531148.0542a214.245211.6232.9161.536172.809b118.105120.9392.990.672193.7741a166.897230.9453.2136.758149.929b155.102214.7863.2127.149176.779表8-361.2重力+1.3地+0.28风楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmax6a-1.7460.2902.9-0.55277.378b-108.036-93.2192.9-76.33876.3385a-70.096-50.6072.9-45.78499.015b-135.599-137.9142.9-103.746103.7464a-86.482-82.3962.9-64.057124.781b-173.675-175.0002.9-132.256132.2563a-112.834-123.0792.9-89.484137.104b-198.443-191.8822.9-148.054148.0542a-86.032-89.4052.9-66.545172.809b-256.692-254.1682.9-193.774193.7741a-113.976-204.7203.2-109.552149.929b-238.661-275.6063.2-176.779176.779表8-371.2重力+1.3地-0.28风V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmax6a6.67613.1532.97.52177.378b-100.265-82.7362.9-69.41476.3385a-60.276-36.3572.9-36.65499.015b-119.258-121.4842.9-91.316103.7464a-66.576-62.0662.9-48.795124.781b-150.934-152.1312.9-114.956132.2563a-87.107-98.5282.9-70.413137.104b-169.374-162.8032.9-125.998148.0542a-55.183-59.1092.9-43.352172.809b-220.502-217.6742.9-166.204193.7741a-84.790-157.7933.2-83.388149.929b-189.143-232.9363.2-145.090176.779表8-381.2重力-1.3地+0.28风楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmax6a102.17885.6622.971.25077.378b9.7478.8572.97.05776.3385a118.007114.0682.988.02899.015b72.41457.5012.949.278103.7464a143.467145.0552.9109.439124.781b85.99383.4392.964.267132.2563a158.710199.4072.9135.837137.104b108.64999.7652.979.053148.0542a199.407196.7182.9150.254172.809b99.765102.9552.976.894193.7741a152.062207.4823.2123.593149.929b130.082193.4513.2111.214176.779表8-391.2重力-1.3地-0.28风楼层柱的位置M"ctM"cbHnvVmaxV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）6a110.60193.3962.977.37877.378b17.51819.8752.914.18476.3385a132.957128.0832.999.01599.015b80.22773.9432.958.478103.7464a163.607165.3622.9124.781124.781b108.722106.2512.981.542132.2563a184.460176.9952.9137.104137.104b137.773145.6442.9107.503148.0542a229.075226.5112.9172.809172.809b136.377138.9462.9104.433193.7741a181.749254.4093.2149.929149.929b180.101236.1323.2143.080176.7792）、梁的强剪弱弯调整抗震设计时，根据强剪弱弯原则对梁剪力设计值和柱的弯矩设计值进行调整，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级抗震等级应按下列公式计算：（8-5）抗震等级为一、二、三级框架的柱（8-6） 式中——框架梁端部截面组合的剪力设计值；——梁剪力增大系数；一级抗震等级取1.3,二级抗震等级取1.2,三级抗震等级取1.1。 、——考虑地震作用组合的框架梁左、右端弯矩设计值；   ——考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁计算确定；  ——梁的净跨；——考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和（顺时针或反时针方向）；可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配。——同一节点左、右梁端，按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作用组合的弯矩设计值之和的较大值；一级框架节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——柱端弯矩增大系数，一级抗震等级取1.4，二级取1.2，三级取1.1V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表8-40楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmax6AB1.2重力+1.3地95.33292.9567.5124.499152.114152.3321.2重力-1.3地-8.59310.2737.5124.499127.2661.2重力+1.3地+0.28风91.12095.6837.5124.499151.8971.2重力+1.3地-0.28风99.54390.2287.5124.499152.3321.2重力-1.3地+0.28风-12.80413.0017.5124.499128.2841.2重力-1.3地-0.28风-4.3827.5457.5124.499126.248BC1.2重力+1.3地-19.10054.2003.334.29858.73246.771.2重力-1.3地-54.20019.1003.334.29858.7321.2重力+1.3地+0.28风-17.94355.3583.334.29858.7321.2重力+1.3地-0.28风-20.25853.0433.334.29858.7321.2重力-1.3地+0.28风-53.04320.2583.334.29858.7321.2重力-1.3地-0.28风-55.35817.9433.334.29858.732表8-41楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmax5AB1.2重力+1.3地53.150186.8937.5123.006158.212160.981.2重力-1.3地-195.465-5.9007.5123.006152.5391.2重力+1.3地+0.28风63.460195.4527.5123.006160.9801.2重力+1.3地-0.28风42.839178.3347.5123.006155.4451.2重力-1.3地+0.28风-185.1542.6607.5123.006150.5521.2重力-1.3地-0.28风-205.776-14.4597.5123.006155.307BC1.2重力+1.3地8.93172.9103.337.60264.88267.3041.2重力-1.3地-72.910-8.9313.337.60264.8821.2重力+1.3地+0.28风12.56476.5433.337.60267.3041.2重力+1.3地-0.28风5.29769.2763.337.60262.4601.2重力-1.3地+0.28风-76.543-12.5643.337.60267.3041.2重力-1.3地-0.28风-76.543-12.5643.337.60267.304表8-42楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmaxV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）4AB1.2重力+1.3地109.101235.7437.5123.006173.583177.6931.2重力-1.3地-249.647-54.6827.5123.006167.6411.2重力+1.3地+0.28风124.626248.2427.5123.006177.6931.2重力+1.3地-0.28风93.576223.2447.5123.006169.4731.2重力-1.3地+0.28风-234.122-42.1837.5123.006163.5311.2重力-1.3地-0.28风-265.172-67.1817.5123.006171.751BC1.2重力+1.3地29.71593.5723.337.60278.69882.2351.2重力-1.3地-93.572-29.7153.337.60278.6981.2重力+1.3地+0.28风35.02198.8783.337.60282.2351.2重力+1.3地-0.28风24.40988.2663.337.60275.1601.2重力-1.3地+0.28风-88.266-24.4093.337.60275.1601.2重力-1.3地-0.28风-98.878-35.0213.337.60282.235表8-43楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmax3AB1.2重力+1.3地156.547271.0207.5123.006185.716191.2171.2重力-1.3地-297.086-89.8927.5123.006179.7631.2重力+1.3地+0.28风177.481287.5927.5123.006191.2171.2重力+1.3地-0.28风135.612254.4477.5123.006180.2151.2重力-1.3地+0.28风-276.152-73.3197.5123.006174.2621.2重力-1.3地-0.28风-318.020-106.4647.5123.006185.264表8-43(续)楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmaxBC1.2重力+1.3地44.866108.3413.337.60288.67193.3611.2重力-1.3地-108.341-44.8663.337.60288.6711.2重力+1.3地+0.28风51.901115.3763.337.60293.3611.2重力+1.3地-0.28风37.831101.3063.337.60283.9811.2重力-1.3地+0.28风-101.306-37.8313.337.60283.9811.2重力-1.3地-0.28风-115.376-51.9013.337.60293.361表8-44楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmax2AB1.2重力+1.3地164.919315.3867.5123.006193.451200.1991.2重力-1.3地-343.974-109.2127.5123.006189.473V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）1.2重力+1.3地+0.28风190.101336.2137.5123.006200.1991.2重力+1.3地-0.28风139.737294.5607.5123.006186.7031.2重力-1.3地+0.28风-318.792-88.3857.5123.006182.7251.2重力-1.3地-0.28风-369.155-130.0397.5123.006196.221BC1.2重力+1.3地62.740117.5033.337.60297.683103.5771.2重力-1.3地-117.503-62.7403.337.60297.6831.2重力+1.3地+0.28风71.581126.3443.337.602103.5771.2重力+1.3地-0.28风53.899108.6623.337.60291.7891.2重力-1.3地+0.28风-108.662-53.8993.337.60291.7891.2重力-1.3地-0.28风-126.344-71.5813.337.602103.577表8-45楼层梁位置组合形式MblMbrlnVGbVbvmax11.2重力+1.3地157.855336.5517.5123.006195.519203.511.2重力-1.3地-344.109-126.6887.5123.006192.0561.2重力+1.3地+0.28风184.892363.9977.5123.006203.5101.2重力+1.3地-0.28风130.817309.1067.5123.006187.5281.2重力-1.3地+0.28风-317.072-99.2437.5123.006184.0651.2重力-1.3地-0.28风-371.146-154.1337.5123.006200.0471.2重力+1.3地72.379124.2593.337.602103.148110.9151.2重力-1.3地-124.259-72.3793.337.602103.1481.2重力+1.3地+0.28风84.029135.9103.337.602110.9151.2重力+1.3地-0.28风60.728112.6093.337.60295.3811.2重力-1.3地+0.28风-112.609-60.7283.337.60295.3811.2重力-1.3地-0.28风-135.910-84.0293.337.602110.9158.5内力组合设计值汇总8.5.1柱的内力设计值表8-46无震情况下柱的内力组合设计值楼层柱位置截面位置NmaxMNminM∣Mmax∣NVMNMNMNV6a柱头64.581395.63768.892293.75279.658353.714-40.815柱脚55.047418.34357.229313.93567.275373.897-40.815b柱头-53.689503.72-20.377372.276-68.141458.16336.822V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）柱脚-44.811525.575-9.46391.703-64.405477.59036.8225a柱头50.712817.52471.032604.12380.449722.652-43.875柱脚50.228840.2368.842624.30677.269742.835-43.875b柱头-41.9521053.7476.117778.334-75.282958.80741.56柱脚-41.861076.4526.187798.517-75.199978.99041.564a柱头54.0371239.15685.914908.39894.9801085.231-52.78柱脚54.0921261.86285.955928.58195.0301105.414-52.78b柱头-45.0421604.02818.4171183.351-92.6741460.74151.464柱脚-44.9571626.73418.4791203.534-92.5971480.92451.4643a柱头50.1671660.78195.8451206.348104.2591441.483-56.039柱脚42.71683.48790.3151226.53197.4831461.666-56.039b柱头-42.2752154.31734.8941587.292-104.5891963.76256.403柱脚-35.5282177.02239.8821607.474-98.4661983.94556.4032a柱头90.1382083.739133.8541499.612148.9811793.276-82.158柱脚87.7182118.124132.0571530.176146.7851823.840-82.158b柱头-76.7462703.27225.2561990.305-151.7462465.51783.433柱脚-73.2972737.64327.7592020.857-148.6112496.06983.4331a柱头50.462518.726105.3391797.861113.8032150.120-61.306柱脚25.6472555.976120.9781830.972125.2922183.231-61.306b柱头-43.8323263.55780.882405.602-153.1432975.18167.788柱脚-20.3623300.80777.6552438.713-111.2333008.29367.788表8-47有震情况下柱的内力组合设计值楼层柱位置截面位置NmaxMNminM∣Mmax∣N　MNMNMNV6a柱头-1.746348.455110.601321.723110.601321.72377.378柱脚0.290368.63893.396341.90693.396341.90677.378b柱头-108.036426.63717.518422.581-108.036426.63776.338柱脚-93.219446.06419.875442.008-93.219446.06476.3385a柱头-70.096739.207132.957648.589132.957648.58999.015柱脚-50.607759.389128.083668.771128.083668.77199.015b柱头-135.599895.19380.227881.256-135.599895.193103.746表8-47（续）楼层柱位置截面位置NmaxMNminM∣Mmax∣N　MNMNMNV柱脚-137.914915.37673.943901.439-137.914915.376103.7464a柱头-86.4821144.88163.607960.229163.607960.229124.781柱脚-82.3961165.06165.362980.411165.362980.411124.781b柱头-173.6751365.4108.7221338.585-173.6751365.402132.256柱脚-175.0001385.59106.2511358.767-175.0001385.585132.2563a柱头-112.8341562.83184.4601259.574184.4601259.574137.104柱脚-123.0791583.01176.9951279.757199.4071304.114137.104b柱头-198.4431834.2137.7731793.747-198.4431834.197148.054V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）柱脚-191.8821857.97145.6441813.929-191.8821857.972148.0542a柱头-86.0321990.97229.0751550.978229.0751550.978172.809柱脚-89.4052021.53226.5111581.542226.5111581.542172.809b柱头-256.6922308.78136.3772248.061-256.6922308.781193.774柱脚-254.1682339.33138.9462278.613-254.1682339.333193.7741a柱头-113.9762433.02181.7491849.811181.7491849.811149.929柱脚-204.7202466.13254.4091882.923254.4091882.923149.929b柱头-238.6612786.58180.1012715.749-238.6612786.575176.779柱脚-275.6062819.69236.1322748.86-275.6062819.687176.7798.5.2梁的内力设计值表8-48无震情况下梁的内力组合设计值楼层内力组合ABBC梁左跨中梁右梁左跨中梁右6Mmax+　219.83270.154　　45.986Mmax--67.764　　-45.986-9.724　Vmax146.232　-149.17941.848　-41.8485Mmax+　177.605140.443　　52.759Mmax--114.800　　-52.759-1.069　Vmax147.732　-153.47251.844　-51.8444Mmax+15.919172.604160.101　　61.056Mmax--153.324　　-61.056-1.014　Vmax151.099　-157.42956.912　-56.9123Mmax+42.969181.193180.5047.517　69.498Mmax--180.365　-3.473-69.498-1.309-7.517Vmax154.887　-161.22762.152　-62.1522Mmax+47.302162.711215.26020.3744.5225.707Mmax--222.350　-13.742-73.834　67.624Vmax161.243　-165.15967.624　-73.8341Mmax+53.420154.081250.32735.691　86.333Mmax--222.405　-39.058-86.333-4.249-35.691Vmax162.999　-170.55575.680　-75.680表8-49有震情况下梁的内力组合设计值楼层　　ABBC梁左跨中梁右梁左跨中梁右6Mmax+99.543191.88995.683　　55.358Mmax--12.804　　-55.358-8.354　Vmax152.332　152.33258.372　58.3725Mmax+63.460164.641195.45212.564　76.543Mmax--205.776　-14.459-76.543-0.968-12.564Vmax160.980　160.98067.304　67.304V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）4Mmax+124.626165.330248.24235.021　98.878Mmax--265.172　-67.181-98.878-0.907-35.021Vmax177.693　177.69382.235　82.2353Mmax+177.481175.581287.59251.901　115.376Mmax--318.020　-106.464-115.376-0.932-51.901Vmax191.217　191.21793.361　93.3612Mmax+190.101157.581336.21371.5813.641126.344Mmax--369.155　-130.039-126.344　-71.581Vmax200.199　200.199103.577　103.5771Mmax+184.892141.492363.99784.0295.082135.910Mmax--371.146　-154.133-135.910　-84.029Vmax203.510　203.510110.915　110.915V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第九章框架结构配筋计算9.1框架梁配筋计算根据《规范》规定，梁纵向受力筋最大配筋率为2.5%，最小配筋率支座为0.25%，跨中为0.2%，设计中考虑塑性内力重分布，故砼相对受压区高度x£0.35对于本设计底层梁采用C25砼，二级钢筋fy=300N/mm2fc=14.3N/mm29.1.1梁组合内力调整梁端柱轴线处的弯矩调整为控制截面处的弯矩无论采取何种内力分析方法，所得到的框架梁端弯矩均为柱轴线处弯矩，截面配筋计算时，应采用构件端部截面（柱边缘截面）的弯矩，而不是柱轴线处的弯矩，因而，在内力组合前应将梁端柱轴线处的弯矩调整为梁控制截面处的弯矩。梁控制截面处（柱边缘截面）的弯矩可按下式求得:（9-1）式中——柱轴线处的弯矩；——梁控制截面处的弯矩；——按简支梁计算的支座处剪力；——支座（柱）宽度。（1）、梁弯矩调整无震组合弯矩调整：表9-1楼层AB梁左跨中梁右MVMV6Mmax+70.154-140.04242.146Mmax--67.764137.254-40.31405Mmax+0140.443-147.928110.858Mmax--114.8147.732-85.25404Mmax+15.91986.93133.305160.101-154.133129.274Mmax--153.324148.29-123.66603Mmax+42.96980.60759.091180.504-160.459148.412Mmax--180.365154.606-149.444-3.473-85.323-20.538V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表9-1（续）楼层AB梁左跨中梁右MVMV2Mmax+47.30275.72566.233215.26-165.169173.968Mmax--222.35161.243-182.039-13.742-78.867-33.4591Mmax+53.4270.27870.99250.327-170.555207.689Mmax--222.405150.028-184.898-39.058-80.306-59.135表9-2楼层　BC梁左跨中梁右MV　MV　6Mmax+　　　45.986-41.84837.617Mmax--45.98641.848-37.617　　05Mmax+　　052.759-51.84442.39Mmax--52.75951.844-42.39　　04Mmax+　　061.05656.91272.439Mmax--61.05656.912-49.674　　03Mmax+7.51711.1799.75369.498-62.15257.067Mmax--69.49862.152-57.067-7.517-11.179-9.7532Mmax+20.3745.70721.80173.006-66.43356.398Mmax--73.83467.624-56.928-20.374-5.707-21.8011Mmax+35.691-2.43935.08286.333-75.6867.413Mmax--86.33375.68-67.413-35.6912.349-35.104有震组合弯矩调整：表9-3楼层有震AB梁左跨中梁右MVMV6Mmax+99.543-136.76672.1995.683-138.96567.89Mmax--12.804-110.033-34.81105Mmax+63.4688.48481.157195.452-157.528163.947Mmax--205.776152.37-175.302-14.45993.6424.274Mmax+124.62673.289139.283248.242-172.722213.698Mmax--265.172167.319-231.708-67.18178.692-51.4433Mmax+177.48160.997189.68287.592-185.015250.589Mmax--318.02179.603-282.099-106.464-66.409-119.7462Mmax+190.10152.831203.309336.213-193.18287.918Mmax--369.155189.564-321.764-130.039-56.446-144.151Mmax+184.89249.82197.347363.997-196.192314.949Mmax--371.146193.043-322.886-154.133-52.969-167.376V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表9-4楼层有震BC梁左跨中梁右MV　MV　6Mmax+　　　55.358-45.63746.231Mmax--55.35845.637-46.231　　05Mmax+12.56410.614.68476.543-64.60463.622Mmax--76.54364.604-63.622-12.564-10.6-14.6844Mmax+35.021-2.97334.42698.878-78.17783.242Mmax--98.87878.177-83.242-35.0212.973-34.4263Mmax+51.901-13.08849.284115.376-88.29297.718Mmax--115.37688.292-97.718-51.90113.088-49.2842Mmax+71.581-22.37665.987126.344-97.58101.949Mmax--126.34497.58-101.949-71.58122.376-65.9871Mmax+84.029-28.95776.79135.91-104.161109.87Mmax--135.91104.161-109.87-84.02928.957-76.79表9-5楼层无震弯矩组合值ABBC左端跨中右端左端跨中右端6Mmax+219.83242.14646.231Mmax--40.314-37.617-9.7245Mmax+0.000177.605110.85863.622Mmax--85.254-42.390-1.609-14.6844Mmax+33.305172.604129.27483.242Mmax--123.666-49.674-1.014-34.4263Mmax+59.091181.193148.4129.75397.718Mmax--149.444-20.538-57.067-1.309-49.2842Mmax+66.233162.711173.96821.8014.522101.949Mmax--182.039-33.459-56.928-65.9871Mmax+70.990154.081207.68935.082109.870Mmax--184.898-59.135-67.413-4.249-76.790表9-6楼层有震弯矩组合值乘以RABBC左端跨中右端左端跨中右端6Mmax+54.142143.91750.918　34.673Mmax--26.108　-34.673-6.2665Mmax+60.868123.480122.96011.013　47.717Mmax--131.476　3.202-47.717-0.726-11.013V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表9-6（续）楼层ABBC左端跨中右端左端跨中右端4Mmax+104.463123.997160.27325.820　62.432Mmax--173.781　-38.582-62.432-0.680-25.8203Mmax+142.260131.686187.94236.963　73.289Mmax--211.575　-89.809-73.289-0.699-36.9632Mmax+152.482118.186215.93849.4902.73176.462Mmax--241.323　-108.113-76.462　-49.4901Mmax+148.010106.119236.21157.5923.81282.402Mmax--242.164　-125.532-82.402　-57.592梁端剪力调整：V’=V0—q×b/2（9-2）表9-7剪力调整值楼层梁恒活b无震有震6AB24.3256.6830.47.1486.640523.9936.6830.47.0686.560423.9936.6830.47.0686.560323.9936.6830.47.0686.560223.9936.6830.58.8358.200123.9936.6830.58.8358.2006BC15.264.1250.44.4714.157516.4135.1560.44.9504.558416.4135.1560.44.9504.558316.4135.1560.44.9504.558216.4135.1560.56.1875.697116.4135.1560.56.1875.697表9-8无震剪力调整层梁　左端右端调整值V左　V右6ABVmax146.232-149.1797.148139.084-142.0315Vmax147.732-153.4727.068140.664-146.4044Vmax151.099-157.4297.068144.031-150.3613Vmax154.887-161.2277.068147.819-154.1592Vmax161.243-165.1598.835152.408-156.3241Vmax162.999-170.5558.835154.164-161.7206BCVmax41.848-41.8484.47137.377-37.3775Vmax51.844-51.8444.95046.894-46.8944Vmax56.912-56.9124.95051.962-51.9623Vmax62.152-62.1524.95057.202-57.2022Vmax67.624-67.6246.18761.437-61.4371Vmax75.68-75.686.18769.493-69.493V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表9-9有震剪力调整层梁　左(右)端调整值V6ABVmax152.3326.640145.6925Vmax160.986.560154.4204Vmax177.6936.560171.1333Vmax191.2176.560184.6572Vmax200.1998.200191.9991Vmax203.518.200195.3106BCVmax58.3724.15754.2155Vmax67.3044.55862.7464Vmax82.2354.55877.6773Vmax93.3614.55888.8032Vmax103.5775.69797.8801Vmax110.9155.697105.2189.1.2梁正截面配筋的计算：（1）跨中最大正弯矩的配筋计算无地震作用组合时,由于楼面板为现浇构件的框架梁,按混凝土结构中的T矩形截面梁计算，混凝土受压区的翼缘计算宽度b"f应按《混凝土结构设计规范》中表7.2.3所列情况中的最小值取用。考虑地震作用组合的框架梁，其正截面抗震受弯承载力仍然按上述规定计算，但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数。比较判断第一类T形截面，值得注意的是，M需要在内力组合后乘以1.2，用来考虑活荷载的最不利布置的影响。；（9-3）；（9-4）（9-5）——纵向非预应力受拉钢筋合力点——T形截面翼缘宽和高——截面抵抗矩系数V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）——相对受压区高度——纵向受拉钢筋面积——等效矩形应力图形特征值，为简化计算——混凝土轴心抗压强度设计值——纵向受拉钢筋抗拉强度设计值——截面有效高度——腹板宽度验算最小配筋面积：跨中%和0.2%比较取大值；支座%和0.25%比较取大值。经计算跨中取0.2%，支座取0.25%。最大配筋率：2.5%截面bf"h0MαsξAs最小配筋实配钢筋实配面积6AB跨中2500665219.8320.0170.0171111.283994221520BC跨中1100365-9.724-0.006-0.006-88.562194168045AB跨中2500665177.6050.0130.014896.343994221520BC跨中1100365-1.609-0.001-0.001-14.692194168044AB跨中2500665172.6040.0130.013870.933994201256BC跨中1100365-1.014-0.001-0.001-9.2621941810173AB跨中2500665181.1930.0140.014914.583994201256BC跨中1100365-1.309-0.001-0.001-11.9521941810172AB跨中2500665162.7110.0120.012820.703994221520BC跨中11003654.5220.0030.00341.3521941810171AB跨中2500665154.0810.0120.012776.913994221520BC跨中11003653.8120.0020.00234.852194181017表9-10跨中配筋V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）表9-11梁端正弯矩配筋计算层截面h0bαsMfyξAs实配钢筋实配面积6AB左6653000.03454.1423000.035276.214221520AB右6653000.03250.1983000.032255.754221520BC左3653000.00003000.0000.004168045AB左6653000.03960.8683000.039311.224221520AB右6653000.078122.963000.081642.424221520BC左3653000.02311.0133000.023101.774168044AB左6653000.066104.4633000.069542.204201256AB右6653000.102160.2733000.107848.914201256BC左3653000.05425.823000.056242.5741810173AB左6653000.090142.263000.095748.484201256AB右6653000.119187.9423000.1271006.014201256BC左3653000.07836.9633000.081351.8141810172AB左6653000.097152.4823000.102805.304221520AB右6653000.137215.9383000.1481168.694221520BC左3653000.10449.493000.110478.3041810171AB左6653000.094148.013000.099780.384221520AB右6653000.150236.2113000.1631288.994221520BC左3653000.12157.5923000.129562.364181017表9-12梁端负弯矩配筋计算层截面h0αs(as")MfyξAs实配钢筋实配面积6AB左6650.02640.3143000.026204.72220+2181137AB右6650.00003000.0000.00220+2181137BC左3650.07937.6173000.082358.31220+21610305AB左6650.083131.4763000.087689.02220+2181137AB右6650.00003000.0000.00220+2181137BC左3650.10047.7173000.106460.15220+21610304AB左6650.110173.7813000.117925.16220+2181137AB右6650.02438.5323000.025195.56220+2181137BC左3650.13162.4323000.141613.48220+21811373AB左6650.134211.5753000.1441143.08220+2181137AB右6650.05789.8093000.059463.76220+2181137BC左3650.15473.2893000.168730.78220+21811372AB左6650.153241.3233000.1671319.684221520AB右6650.068108.1133000.071561.874221520BC左3650.16176.4623000.176765.79222+21812691AB左6650.153242.1643000.1671324.744221520V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）AB右6650.080125.5323000.083656.464221520BC左3650.17382.4023000.192832.27222+21812699.1.3框架梁斜截面计算计算公式：不考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：（9-6）考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：[]（9-7）公式中：——构件斜截面上的最大剪力设计值；——混凝土抗拉强度设计值；——箍筋抗拉强度设计值；——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积：此处，n为在同一截面内箍筋的肢数，为单肢箍筋的截面面积；——沿构件长度方向的箍筋间距；——计算截面的剪跨比，可取λ=a/h0,a为集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离；当λ<1.5时，取λ=1.5，当λ>3时，取λ=3；集中荷载作用点至支座之间的箍筋，应均匀配置。——斜截面受剪计算，取0.85表9-13无震组合梁斜截面配筋楼层位置调整后h00.7ftbhnAsv1/SSS加密S非加密6AB跨左端139.084665177356-0.22-460.7Φ8@100Φ8@200右端142.031665177356-0.20-499.1Φ8@100Φ8@200BC跨左端37.37736597345.5-0.63-161.4Φ8@100Φ8@200V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）5AB跨左端140.664665177356-0.21-480.5Φ8@100Φ8@200右端146.404665177356-0.18-569.6Φ8@100Φ8@200BC跨左端46.89436597345.5-0.53-191.8Φ8@100Φ8@2004AB跨左端144.031665177356-0.19-529.1Φ8@100Φ8@200右端150.361665177356-0.15-653.1Φ8@100Φ8@200BC跨左端51.96236597345.5-0.47-213.2Φ8@100Φ8@2003AB跨左端147.819665177356-0.17-596.9Φ8@100Φ8@200右端154.159665177356-0.13-760.1Φ8@100Φ8@200BC跨左端57.20236597345.5-0.42-241.1Φ8@100Φ8@2002AB跨左端152.408665177356-0.14-706.7Φ8@100Φ8@200右端156.324665177356-0.12-838.3Φ8@100Φ8@200BC跨左端61.43736597345.5-0.37-269.5Φ8@100Φ8@2001AB跨左端154.164665177356-0.13-760.2Φ8@100Φ8@200右端161.72665177356-0.09-1127.6Φ8@100Φ8@200BC跨左端69.49336597345.5-0.29-347.4Φ8@100Φ8@200表9-14有震组合梁斜截面配筋层位置调整后Vreh00.42ftbh0nAsv1/SSS加密S非加密6AB跨左端145.692109.27665106413.30.026173.8Φ8@100Φ8@200右端145.692109.27665106413.30.026173.8Φ8@100Φ8@200BC跨左端54.21540.6636558407.3-0.19Φ8@100Φ8@2005AB跨左端154.42115.82665106413.30.051875.3Φ8@100Φ8@200右端154.42115.82665106413.30.051875.3Φ8@100Φ8@200BC跨左端62.74647.0636558407.3-0.12Φ8@100Φ8@2004AB跨左端171.133128.35665106413.30.13803.7Φ8@100Φ8@200右端171.133128.35665106413.30.13803.7Φ8@100Φ8@200BC跨左端77.67758.2636558407.30.00Φ8@100Φ8@2003AB跨左端184.657138.49665106413.30.18549.6Φ8@100Φ8@200右端184.657138.49665106413.30.18549.6Φ8@100Φ8@200BC跨左端88.80366.6036558407.30.091180.9Φ8@100Φ8@2002AB跨左端191.999144.00665106413.30.22469.1Φ8@100Φ8@200右端191.99143.99665106413.30.22469.2Φ8@100Φ8@200BC跨左端97.8873.4136558407.30.16645.0Φ8@100Φ8@2001AB跨左端195.31146.48665106413.30.23440.0Φ8@100Φ8@200右端195.31146.48665106413.30.23440.0Φ8@100Φ8@200BC跨左端105.21878.9136558407.30.21471.9Φ8@100Φ8@2009.2框架柱配筋计算9.2.1柱的正截面配筋计算：对称配筋，纵筋采用HRB300级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋，混凝土保护层厚度35mm，V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）.计算按照取值确定:（9-8）当时，；（9-9）当时，；（9-10）当时，按小偏压计算：（9-11）（9-12）考虑地震作用时，在公式中的轴力乘以——计算长度，取值：底层1.0H，标准层1.25H。——附加偏心矩，500/30和20中取较大值。——轴向力对截面中心的偏心矩，。——初始偏心矩，。——考虑二阶效应影响的轴向力偏心矩增大系数，；——偏心受压构件的截面曲率修正系数，，当时，；——构件长细比对截面曲率影响系数，，当时，。——轴向力作用点至受拉钢筋合力点的距离；——轴向力作用点至受压钢筋合力点的距离；——界限相对受压区高度（3）正截面构造要求：V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）最小配筋率：全截面1.2%，单面0.2%。弯矩最大时配筋计算：层柱内力bl0eae0eiζ1ζ2ηMN计算取值计算取值6边柱110.601321.7234004.520343.78363.783.56111.2511.0993.396341.9064004.520273.16293.163.35111.2511.11中柱108.036426.6374004.520253.23273.232.68111.2511.1293.219446.0644004.520208.98228.982.56111.2511.145边柱132.957648.5894004.520204.99224.991.76111.2511.15128.083668.7714004.520191.52211.521.71111.2511.16中柱135.599895.1934004.520151.47171.471.28111.2511.19137.914915.3764004.520150.66170.661.25111.2511.194边柱163.607960.2294004.520170.38190.381.59111.2511.17165.362980.4114004.520168.67188.671.56111.2511.17中柱173.6751365.4024004.520127.20147.201.12111.2511.22175.0001385.5854004.520126.30146.301.10111.2511.233边柱184.4601259.5744004.520146.45166.451.21111.2511.20199.4071304.1144004.520152.91172.911.17111.2511.19中柱198.4431834.1974004.520108.19128.190.830.8311.2511.21191.8821857.9724004.520103.27123.270.820.8211.2511.222边柱229.0751550.9785004.520147.70167.701.541911.16226.5111581.5425004.520143.22163.221.511911.16中柱256.6922308.7815004.520111.18131.181.031911.21254.1682339.3335004.520108.65128.651.021911.211边柱181.7491849.8115003.92098.25118.251.2917.811.17254.4091882.9235003.920135.11155.111.2717.811.13中柱238.6612786.5755003.92085.65105.650.860.867.811.16275.6062819.6875003.92097.74117.740.850.857.811.15表9-15表9-16层柱exξbh0偏压类型e"ξ6边柱561.7756.2200.75大偏压231.52491.1659.8200.75大偏压160.41中柱471.2274.6200.75大偏压　426.9878.0200.75大偏压　5边柱422.99113.4200.75大偏压　409.52116.9200.75大偏压　中柱369.47156.5200.75大偏压　368.66160.0200.75大偏压　4边柱388.38125.7200.75大偏压　V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）386.66128.3200.75大偏压　中柱345.19178.7200.75大偏压　344.30181.4200.75大偏压　3边柱364.44164.9200.75大偏压　370.90170.7200.75大偏压　中柱320.58240.1200.75小偏压　0.615315.33243.2200.75小偏压　0.6212边柱409.60162.4255.75大偏压　405.13165.6255.75大偏压　中柱373.08241.8255.75大偏压　370.55245.0255.75大偏压　1边柱353.46193.7255.75大偏压　390.32197.2255.75大偏压　中柱338.03291.8255.75小偏压　0.620349.92295.3255.75小偏压　0.620表9-17层柱NRNe小偏压大偏压AS=AS"实际配筋ξex计算AAmin说明数量面积6边柱321.723257.378561.77　231.52　752.4320构造配筋4181017341.906273.525491.16　160.41　475.0320构造配筋4181017中柱426.637341.31471.22　　74.6-293.2320构造配筋4181017446.064356.851426.98　　78.0-375.8320构造配筋41810175边柱648.589518.871422.99　　113.4-552.2320构造配筋4181017668.771535.017409.52　　116.9-569.6320构造配筋4181017中柱895.193716.154369.47　　156.5-727.9320构造配筋4181017915.376732.301368.66　　160.0-734.9320构造配筋41810174边柱960.229768.183388.38　　125.7-900.8320构造配筋4181017980.411784.329386.66　　128.3-912.5320构造配筋4181017中柱1365.4021092.322345.19　　178.7-1094.7320构造配筋41810171385.5851108.468344.30　　181.4-1102.4320构造配筋41810173边柱1259.5741007.659364.44　　164.9-1087.5320构造配筋41810171304.1141043.291370.90　　170.7-1143.1320构造配筋4181017中柱1834.1971467.358320.580.615　　-990.4320构造配筋41810171857.9721486.378315.330.621　　-1021.7320构造配筋41810172边柱1550.9781240.782409.60　　162.4-1679.2500构造配筋41810171581.5421265.234405.13　　165.6-1710.8500构造配筋4181017中柱2308.7811847.025373.08　　241.8-2037.2500构造配筋41814732339.3331871.466370.55　　245.0-2064.4500构造配筋41814731边柱1849.8111479.849353.46　　193.7-2128.0500构造配筋41810171882.9231506.338390.32　　197.2-2260.9500构造配筋41810172786.5752229.26338.030.620　　-2290.4500构造配筋4181017V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）中柱2819.6872255.75349.920.620　　-2371.7500构造配筋4181017轴力最大时配筋计算：表9-18层柱内力bl0eae0eiζ1ζ2ηMN计算取值计算取值6边柱64.581395.6374004.520163.23183.232.89111.2511.1855.047418.3434004.520131.58151.582.73111.2511.22中柱53.689503.724004.520106.59126.592.27111.2511.2644.811525.5754004.52085.26105.262.18111.2511.315边柱50.712817.5244004.52062.0382.031.40111.2511.4050.228840.234004.52059.7879.781.36111.2511.41中柱41.9521053.7474004.52039.8159.811.09111.2511.5541.861076.4524004.52038.8958.891.06111.2511.564边柱54.0371239.1564004.52043.6163.611.23111.2511.5254.0921261.8624004.52042.8762.871.21111.2511.52中柱45.0421604.0284004.52028.0848.080.950.9511.2511.6544.9571626.7344004.52027.6447.640.940.9411.2511.653边柱50.1671660.7814004.52030.2150.210.920.9211.2511.6042.71683.4874004.52025.3645.360.910.9111.2511.66中柱42.2752154.3174004.52019.6239.620.710.7111.2511.5935.5282177.0224004.52016.3236.320.700.7011.2511.642边柱90.1382083.7395004.52043.2663.261.151911.4387.7182118.1245004.52041.4161.411.131911.44中柱76.7462703.2725004.52028.3948.390.880.88911.4973.2972737.6435004.52026.7746.770.870.87911.501边柱50.462518.7265003.92020.0340.030.950.957.811.4825.6472555.9765003.92010.0330.030.930.937.811.63中柱43.8323263.5575003.92013.4333.430.730.737.811.4420.3623300.8075003.9206.1726.170.720.727.811.56表9-19层柱exξbh0偏压类型e"ξ6边柱381.2369.2200.75大偏压51.21349.5873.1200.75大偏压中柱324.5888.1200.75大偏压303.2691.9200.75大偏压5边柱280.03142.9200.75大偏压277.78146.9200.75大偏压中柱257.81184.2200.75大偏压256.88188.2200.75大偏压4边柱261.60162.2200.75大偏压260.86165.2200.75大偏压V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）中柱244.51210.0200.75小偏压0.581243.63212.9200.75小偏压0.5913边柱245.57217.4200.75小偏压0.602240.31220.4200.75小偏压0.613中柱228.03282.0200.75小偏压0.731224.48285.0200.75小偏压0.7392边柱305.16218.2255.75大偏压303.32221.8255.75大偏压中柱287.15283.1255.75小偏压0.627285.24286.7255.75小偏压0.6361边柱274.19263.7255.75小偏压0.579263.91267.6255.75小偏压0.596中柱263.21341.7255.75小偏压0.747255.79345.6255.75小偏压0.763表9-20层柱Ne小偏压大偏压AS=AS"实际配筋ξe"x计算Amin说明数量面积6边柱395.637381.2351.2169.20.2320构造配筋4181017418.343349.5873.189.4320构造配筋4181017中柱503.72324.5888.118.4320构造配筋4181017525.575303.2691.9-83.9320构造配筋41810175边柱817.524280.03142.9-111.6320构造配筋4181017840.23277.78146.9-116.9320构造配筋4181017中柱1053.747257.81184.2-160.5320构造配筋41810171076.452256.88188.2-152.5320构造配筋41810174边柱1239.156261.60162.2-279.2320构造配筋41810171261.862260.86165.2-275.3320构造配筋4181017中柱1604.028245.340.581-264.9320构造配筋41810171626.734244.440.591-262.7320构造配筋41810173边柱1660.781246.360.602-194.9320构造配筋41810171683.487241.100.613-269.8320构造配筋4181017中柱2154.317228.640.731208.1320构造配筋41810172177.022225.090.739159.7320构造配筋41810172边柱2083.739305.16218.2-819.8500构造配筋41810172118.124303.32221.8-834.0500构造配筋4181017中柱2703.272287.870.627-855.7500构造配筋41814732737.643285.850.636-875.1500构造配筋41814731边柱2518.726274.690.579-1223.7500构造配筋41810172555.976264.400.596-1460.1500构造配筋41810173263.557263.600.747-821.9500构造配筋4181017V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）中柱3300.807256.120.763-999.6500构造配筋41810179.2.2柱的斜截面配筋计算斜截面承载力计算公式：轴压力不超过一定值时，轴力有利于框架柱的受剪承载力。框架柱的受剪承载力按下列公式计算：无地震作用组合（9-13）有地震作用组合[]（7-14）式中——与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当时，取；——框架柱和框支柱的计算剪跨比，取；此处，宜取柱上、下端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值，取与对应的剪力设计值，为柱截面有效高度；当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围内时，可取,此处，为柱净高；当λ<1.0时，取λ=1.0；当λ>3.0时，取λ=3.0；——承载力抗震调整系数，取0.80。表9-21楼层位置N"0.3fAN0.056NMV入入6边柱上端321.723686.4321.72318.02110.656.314.223下端341.906686.4341.90619.1592.11256.313.523中柱上端426.637686.4426.63723.89108.0455.214.213下端446.064686.4446.06424.9890.70355.213.5335边柱上端648.589686.4648.58936.32131.13713.973下端668.771686.4668.77137.45124.15713.763中柱上端895.193686.4686.438.44131.9473.043.883下端915.376686.4686.438.44131.8673.043.8834边柱上端960.229940.8940.852.68158.5988.123.873下端980.411940.8940.852.68158.6388.123.873中柱上端1365.402940.8940.852.68145.3380.723.873下端1385.585940.8940.852.68145.2680.723.8733边柱上端1259.574940.8940.852.68176.9596.563.943下端1279.757940.8940.852.68170.6696.563.803中柱上端1834.197940.8940.852.68188.221033.933下端1857.972940.8940.852.68182.531033.813V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）2边柱上端1550.9781470147082.32220.88122.13.893下端1581.5421470147082.32218.84122.13.853中柱上端2308.7811470147082.32244.19134.93.893下端2339.3331470147082.32241.3134.93.8531边柱上端1849.8111470147082.32175.59101.73.713下端1882.9231470147082.32221.23101.74.683中柱上端2786.5751470147082.32181.13106.33.663下端2819.6871470147082.32202.55106.34.103表9-22楼层位置VcVγRE0.056N0.2fbh1.05/(4ftbh0)Asv/S配筋6边柱上端77.37861.90218.02531.9669819.75-0.27-380.3按构造配筋下端77.37861.90219.15531.9669819.75-0.28-364.4按构造配筋中柱上端76.33861.07023.89531.9669819.75-0.33-302.2按构造配筋下端76.33861.07024.98531.9669819.75-0.35-292.4按构造配筋5边柱上端99.01579.21236.32531.9669819.75-0.28-366.3按构造配筋下端99.01579.21237.45531.9669819.75-0.29-351.5按构造配筋中柱上端103.74682.99738.44531.9669819.75-0.26-390.4按构造配筋下端103.74682.99738.44531.9669819.75-0.26-390.4按构造配筋4边柱上端124.78199.82552.68729.1283490.75-0.37-271.3按构造配筋下端124.78199.82552.68729.1283490.75-0.37-271.3按构造配筋中柱上端132.256105.80552.68729.1283490.75-0.31-324.7按构造配筋下端132.256105.80552.68729.1283490.75-0.31-324.7按构造配筋3边柱上端137.104109.68352.68729.1283490.75-0.27-372.3按构造配筋下端137.104109.68352.68729.1283490.75-0.27-372.3按构造配筋中柱上端148.054118.44352.68729.1283490.75-0.18-556.2按构造配筋下端148.054118.44352.68729.1283490.75-0.18-556.2按构造配筋2边柱上端172.809138.24782.32911.4104363.4375-0.50-203.6按构造配筋下端172.809138.24782.32911.4104363.4375-0.50-203.6按构造配筋中柱上端193.774155.01982.32911.4104363.4375-0.32-311.5按构造配筋下端193.774155.01982.32911.4104363.4375-0.32-311.5按构造配筋1边柱上端149.929119.94382.32911.4104363.4375-0.68-147.8按构造配筋下端149.929119.94382.32911.4104363.4375-0.68-147.8按构造配筋中柱上端176.779141.42382.32911.4104363.4375-0.46-217.9按构造配筋下端176.779141.42382.32911.4104363.4375-0.46-217.9按构造配筋V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第十章现浇板配筋计算10.1荷载计算屋面：P=1.20×5.21+1.4×2.0=9.052KN/㎡P=1.35×5.21+0.7×1.4×2.0=8.994KN/㎡楼面：P=1.20×4.05+1.4×2.0=7.66KN/㎡P=1.35×4.05+0.7×1.4×2.0=7.428KN/㎡走廊：P=1.20×4.05+1.4×2.5=8.36KN/㎡P=1.35×4.05+0.7×1.4×2.5=7.918KN/㎡偏于安全，简化计算统一取P=9.052KN/㎡10.2配筋计算混凝土采用C25，fc=11.9KN/mm2，，钢筋采用三级钢。10.2.1双向板：（1）、计算跨度：板B1:Lo1=3.75mLo2=7.5m板B2::Lo1=4.8mLo2=7.5m板B3::Lo1=5.1mLo2=7.5m（2）、弯矩计算计算弯矩时，还要考虑泊松比的影响。B1区格板：Lo1/Lo2=0.5查表得：M1=(0.0400+0.2×0.0038)×PLo12=5.19KN·mM2=(0.0038+0.2×0.0400)×PLo12=1.50KN·m对于支座：M11=-(0.0829+0.2×0.0570)×PLo12=-12.00KN·mM21=-(0.0570+0.2×0.0829)×PLo12=-9.37KN·mV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）B2区格板Lo1/Lo2=0.64M1=(0.0350+0.2×0.0090)×PLo12=7.67KN·mM2=(0.0090+0.2×0.0350)×PLo12=3.34KN·m对于支座：M11=-(0.0771+0.2×0.0571)×PLo12=-18.46KN·mM21=-(0.0571+0.2×0.0771)×PLo12=-15.12KN·mB3区格板Lo1/Lo2=0.68M1=(0.0330+0.2×0.0105)×PLo12=8.26KN·mM2=(0.0105+0.2×0.0330)×PLo12=4.03KN·m对于支座：M11=-(0.0747+0.2×0.0570)×PLo12=-20.27KN·mM21=-(0.0570+0.2×0.0747)×PLo12=-16.94KN·m取γ=0.95，则AS=M/0.95h0fy配筋见下表：表10-1hoMAs配筋实有As跨中B1区格l01805.19189.69Φ8＠200251l02701.562.66Φ8＠200251B2区格l011007.67224.27Φ8＠200251l02903.34108.51Φ8＠200251B3区格l011108.26219.56Φ8＠200251l021004.03117.84Φ8＠200251支座B1区格l018012438.6Φ8＠100503l02809.37342.47Φ8＠100503B2区格l0110018.46539.77Φ10＠100785l0210015.12442.11Φ8＠100503B3区格l0111020.27538.81Φ10＠100785l0211016.94450.29Φ10＠15052310.2.2单向板：在计算跨中最大弯矩时，忽略连续梁对板的约束作用，偏于安全地按简支构件计算，即跨中最大弯矩为单向板在g+q作用下两个支座铰支时的跨中弯矩值（g+q）l2/8V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）；在计算支座最小负弯矩时，偏于安全地按两边固结方式计算，即为支座最小负弯矩为单向板在g+q作用下两个支座固定时的支座弯矩-（g+q）l2/12。(1)荷载设计值g=1.2×4.05=4.86KN/m2q=1.4×2.5=3.5KN/m2跨中：M=(g+q)l2/16=(4.86+3.5)×3.32/14=6.5KN·m支座：M=(g+q)l2/12=(4.86+3.5)×3.32/12=6.96KN·m(2)正截面承载力计算表10-2　Mhoаs=M/а1fcbhohoξ=1-As配筋实有AsB3区格9.93800.0850.089235.4Φ8＠200251支座6.62800.0910.090238.0Φ8＠200251V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第十一章基础设计11.1基础形式大孔径人工挖孔桩桩身、桩帽采用C20混凝土，护壁采用C10混凝土.，厚度100mm工程地质条件根据地质勘探结果，给定地质情况如下表：表11-1地质条件表序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力（）桩端阻力桩周摩擦力1杂填土0.0~1.61.0~1.62砂质粘土1.6~3.51.9210203中粗砂混砾3.5~50.8～1.5300304砾石层5～82～34002500405中风化花岗岩8～600350060基础持力层选中风化花岗岩，地基承载为600。11.2基础计算层数内力组合边柱中柱6MVNMVN恒荷载-12.58710.172043.99915.802-12.0281632.383活荷载-3.4382.786552.4584.402-3.343359.448重力荷载代表值-14.30611.5632320.22818.003-13.69951812.107地震荷载-156.87579.2325.074-137.8658.914204.637风荷载-66.25737.75310.061-72.86831.1491.348恒+活+风-52.66415.7692083.179-82.28250.7092606.518恒+活-风93.072-46.5111900.48350.232-24.7972586.396恒+0.4活17.563-13.3651776.162-13.96211.2842264.982V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）恒+活+0.6风-23.51683.3132046.64-55.77935.6082602.494恒+活-0.6风63.9248-34.0551937.02223.729-9.6962590.42重力+地+0.2风-134.43151.44252035.014-184.43298.34362347.314重力+地-0.2风-105.28338.98651998.474-157.9383.24242343.29重力-地+0.2风141.2894-66.38551625.74129.3176-60.11642297.166重力+地-0.2风-105.28338.98651998.474155.8204-75.21762293.142由柱子传至基础顶面的荷载：取首层柱荷载标准组合值最大值：Fk=2083.179KNFk=2606.518KN地下室荷载计算;50mm厚素混凝土地面25×0.05=1.25KN·m150mm厚钢筋混凝土板25×0.15=3.75KN·m总计5.00KN·m边桩：首层墙：6.08×7.5+6.01×3.75=68.14KN地下室墙：25×0.25×4.8×7.5=225KN1.88×3.75×（4.8-0.7）=28.91KN楼板：5.0×7.5×3.75=140.625KN柱：27×4.8×0.52=32.4KN框架梁：5.1×7.5×0.5=19.13KN非框架梁：29.25×0.5=14.63KN活载：5.0×7.5×3.75=140.625KN∑=669.47KNQK=2083.179+669.47=2752.65KN中桩：首层墙：6.01×（3.75+1.65+7.5）=77.53KN地下室墙:1.88×（3.75+7.5+1.65)×（4.8-0.7）=99.43KNV 沈阳建筑大学毕业设计（论文）楼板:5.0×7.5×(3.75+1.65)=202.5KN柱:27×4.8×0.52=32.4KN框架梁:5.1×7.5×0.5×3+2.61×3.3=61.7KN非框架梁：29.25×0.5=14.63KN活载：5.0×7.5×(3.75+1.65)=202.5KN∑=690.69KNQK=2606.518+690.69=3297.21KN边桩桩截面确定：初取桩身直径d=0.8m桩底直径D=1.0m,桩长4m。Ra（11-1）RA=3212.22KNQK=2083.179+669.47=2752.65KNV=61.56KN，满足要求。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第十三章施工组织设计13.1编制依据及原则13.1.1编制内容及范围本施工组织设计内容包括（1）编制依据及原则；（2）工程概况；（3）施工部署；（4）施工进度计划（5）施工准备工作计划；（6）资源供应计划；（7）现场施工平面布置；工期保证措施及网络进度计划；工程质量，安全和文明施工，降低成本等技术组织措施；（8）各项技术经济指标13.1.2编制依据1.本项目一期工程施工招标文件2.国家有关标准规范规程13.2工程概况及施工特点13.2.1工程概况本工程为沈阳市群众艺术馆办公楼2#楼工程，位于沈阳市和平区，该楼主体结构采用钢筋混凝土现浇框架结构，柱网尺寸为7.5m×7.5m，总长度为53.2m，总宽度为19.0m,总高度为26.95m，本工程占地面积约996.4平方米，建筑面积6837.75平方米。本建筑主体六层，室内外高差为0.45米，女儿墙高0.5米。建筑采用矩形，总长度为49.5米，总宽度为16.2米。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构形式，柱子混凝土强度等级为C40、C30，地下室、首层以及二层截面500mm500mm，其余各层为400mm400mm，框架梁混凝土等级C25，截面为300mm700mm和300mm400mm。建筑地点地质条件良好，采用桩基础，混凝土强度C25。主要的做法有楼地面为水磨石楼地面；内墙、顶棚为混合砂浆抹灰；外墙面为外墙涂料；屋面采用高聚物改性沥青防水卷材（SBS）；门窗为木门、塑钢窗或铝合金窗。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）13.2.2主要项目工程量表14-1主要项目工程量序号项目工程量1挖土方4658m32基础垫层56m33基础钢筋4.8t4基础混凝土168m35基础梁钢筋6.8t6基础梁模板568m27基础梁混凝土203m38混凝土垫层98m39防水1068m210地下室底板钢筋6.8t11地下室底板模板1158m212地下室底板混凝土264m313地下室柱、墙板钢筋8.6t14地下室柱、墙板模板856m215地下室柱、墙板混凝土194.4m316防水748m217地下室梁板钢筋7.6t18地下室梁板模板1048m219地下室梁板混凝土197m320回填土1105m321现浇柱钢筋21.5t22现浇柱模板1568m223现浇柱混凝土298m324现浇梁板模板7253m225现浇梁板钢筋38.6t26现浇梁板混凝土726m327砌砖墙983m328铺炉渣583m229保温层1279m230防水卷材1037m231铺地面陶瓷砖6357m232柱，梁，墙面，顶棚抹灰5049m233门窗安装2400m234外墙涂料2684m235散水156m2V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）13.3施工方案13.3.1施工程序及流向本着先地下，后地上；先结构，后装饰；土建安装密切配合的原则制定施工方案。本工程按基础、主体结构、装修、安装四个阶段组织施工及验收。基础土方采用机械开挖配以人工清槽，加快土方处理速度。考虑工程单层建筑面积很大和外型情况，工程分成四部分两段流水同时施工，最后进入全面装饰阶段施工直到工程竣工清理。安排基础尽快验收，主体施工的同时完成室内外回填及部分室外工作，完善场地环境。在土建施工的同时，安装工程各工序合理穿插作业，不占用正常的工期13.3.2施工顺序1.基础放线——挖土——清槽，修边坡——打钎，验槽——基础混凝土垫层——弹线——绑钢筋——支模板——浇混凝土独立基础——拆模，养护——回填土——基础施工——绑基础梁钢筋——支梁侧模——浇筑基础梁混凝土——回填土2.结构放线——柱钢筋绑扎，焊接——柱模板——柱浇混凝土——柱拆模——支搭梁板支撑架——支主，次梁底模——棒主，梁钢筋——支主，梁侧模——铺底板模板——支柱头模板——棒板底钢筋——埋管件，棒板顶钢筋——浇注梁板混凝土——混凝土养护——拆梁板模板3.装修内檐装修：砌筑外围护墙，隔墙——安装门，窗——水电专业暗管敷设——顶棚，墙面抹灰——楼地面抹灰——养护——做墙裙，踢脚——安装门窗扇，暖气片——安装玻璃——油漆，粉刷——灯具安装——验收外檐装修：抹灰——粘贴面砖——安装铝合金窗扇——镶挂花岗石——安装玻璃幕——拆除外架子——门厅，台阶，散水13.3.4主要项目施工方法及施工机械1.施工测量V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）为本测量遵循先整体，后局部，先控制、后细部的原则。采用矩形控制网，以控制建筑物的各主轴线，作为楼层细部放样的依据。细部放样采用计算与测量分开的方法，先计算各细部的放样数据，经复核无误后，进行现场测量放样工作。使单位测量工作时间缩小到最短，以提高测量精度和速度。2.土方工程开挖基坑时，应分层控制挖土标高，在挖至基底设计标高前，应在基坑底面的设计标高上留30cm，改用人工开挖清底，以防拢动基层土。挖不到的地方，应配合人工随时进行挖掘，并用手推车运到机械挖到的地方，以便及时用机械挖走。预留30cm土方不开挖，在基低护壁时，可以在基槽根部人工开挖宽50cm×30cm深的沟，以便护坡可以做到底部。回填土每填完一层，按要求及时取土样试验。土样组数、试验数据等应符合设计及规范规定。3.钢筋工程本工程钢筋工程量较大，规格较大，施工难度大，为保证工程进度，质量及各工序穿插，施工做如下考虑：⑴原材料要求进场钢筋必须具备出厂质量证明书和试验报告单，每捆钢筋有标牌。对进场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验或化学分析，合格后方可使用。进场的钢筋和加工好的钢筋，根据钢筋的牌号分类堆放在枕木或砖砌成的高30cm间距2m的地垄墙上，以避免污垢或泥土的污染。严禁随意堆放。⑵钢筋的配料根据设计图中构件配筋图，先绘出各种形状和规格的单根钢筋简图并加以编号，然后分别计算钢筋下料长度和根数，填写配料单，经审查无误后，方可以对此钢筋进行下料加工。⑶钢筋的下料与加工①钢筋除污钢筋的表面应洁净，在钢筋下料前必须对受污染锈蚀的钢筋进行清理，对盘园钢筋除锈工作是在其冷拉调直过程中完成；对螺纹钢筋采用自制电动除锈机来完成，并装吸尘罩，以免损坏工人的身体和污染环境。②钢筋调直V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）采用调直机或牵动力为3吨的卷扬机，两端设地锚的办法对盘园钢筋进行冷拉调直，根据施工规范要求，Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于4%，钢筋经过调直后应平直，无局部曲折。③钢筋切断钢筋切断设备主要有钢筋切断机和无齿锯等，将根据钢筋直径的大小和具体情况进行选用。切断工艺：将同规格钢筋根据长度进行长短搭配，统筹排料。一般应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。断料应避免用短尺量长料，防止在量料中产生积累误差，为此宜在工作台上标出尺寸刻度线，并设置控制断料尺寸用的档板。在切断过程中，如发现钢筋劈裂，缩头或严重的弯头等必须切除。质量要求：钢筋的断口不能有马蹄形或起弯现象。钢筋长度应力求准确，其允许偏差±10mm。④弯曲成型钢筋弯曲成型主要利用钢筋弯曲机或手动弯曲来完成。弯曲成型工艺：钢筋弯曲前，对形状复杂的钢筋，根据配料单上标明的尺寸，用粉笔将各弯曲点位置划出。划线工作宜从钢筋中线开始向两边进行；若为两边不对称钢筋时，也可以从钢筋一端开始划线，如划到另一端有出入时，则应重新调整。经对划线钢筋的各尺寸复核无误后，即可进行加工成型。⑷钢筋接长原则：可靠方便、经济。本工程柱纵筋钢筋直径小于22采用电焊压力焊,梁筋直径大于22的采用直螺纹连接,其余的采用焊接，板筋Ⅰ级钢采用搭接，Ⅱ级钢采用焊接为主。钢筋的接头位置应按设计要求和施工规范的规定进行布置。一般是：板下排钢筋接头在支座；梁钢筋接头上部钢筋在跨中，下部钢筋在支座处；柱的钢筋接头在上层板1m处左右。（5）钢筋的绑扎钢筋绑扎前，应核对成品钢筋的钢号、直径、形状，尺寸和数量等是否与配料单相符。如有错漏，应纠正增补；为了使钢筋绑扎位置准确，应先划出钢筋位置线。根据本工程的具体情况，柱子箍筋在其竖向筋上划点；楼板筋在模板上划线；园柱箍筋在四根对称竖向筋上划点；梁的箍筋在架立筋上划点。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）框架柱的竖向筋采用直螺纹连接或焊接，其接头应相互错开，同一截面的接头数量不大于50%。在绑扎柱的箍筋时，其开口应交错布置。柱筋的位置必须准确，箍筋加密的范围应符合设计要求。梁纵向筋采用双层排列时，两排钢筋之间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离。箍筋开口位置接头应交错布置在梁架立钢筋上。梁箍筋加密范围必须符合设计要求，对钢筋特别密的梁、柱节点，要放样确定绑扎顺序。板的钢筋绑扎短向在下面,应注意板上的负筋位置，上下排筋用马凳固定，以防止被踩下,在板、次梁和主梁交叉处，应板筋在上、次梁钢筋居中，主梁的钢筋在下。梁筋：梁筋主要是负筋二排筋易坠落和梁侧保护层厚度不均，负筋二排筋绑完后用20#铁丝与梁上层面筋绑牢，保护层控制主要应处理好梁、柱节点主筋交叉摆放问题。板筋：主要是负筋下坠的问题，除用马凳筋外，对Ⅰ级钢筋更关键是绑扎成型后不要踩踏。4.模板工程1.柱模本工程柱模采用12厚覆膜竹胶板拼制，每边尺寸大小依据柱子截面尺寸加长80mm（木方长度），钢管抱箍间距从柱子底部至柱1/3高处为450mm，从1/3至柱顶处为500mm，并与满堂架拉牢，中间设一道Ф12对拉螺栓，间距@450---500mm。柱角采取边搭结合、柱面的竖缝为平对拼缝，柱面的水平缝采用边搭缝，防止漏浆。2.梁模板本工程梁模板采用12厚覆膜竹胶板，80×100mm木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用碗扣式钢管或扣件式钢管，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距@400。当梁高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道，梁底模木方间距沿梁宽不大于300mm，钢管支撑沿梁纵向间距600mm～1000mm，沿梁宽间距500mm左右，钢管水平连系杆每1.8m一道。3.混凝土楼板模板V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）支撑采用碗扣脚手架，纵横间距为1000～1200mm，采用早拆体系柱头。主龙骨为双钢管，次龙骨为50×100木方，间距@300，上部铺设12厚覆膜竹胶板，用钉子钉牢。4.楼梯模板1）采用12厚竹胶板做底模。踏步定型模板采用钢模，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定，做法见楼梯钢模图2）支模前的准备工作⑴做好定位基准工作。⑵按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。⑶经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。⑷模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷不污染砼的脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。⑸做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。3）柱模板安装 ⑴按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后，根据柱模控制线钉好压脚板，由塔吊或吊车直接吊到位，用钢管临时固定，吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。⑵对独立高柱定型模板的安装(如圆柱)，其周围外脚手架要搭设牢固并注意在下面留出模板运输通道，每片模板先运到靠柱根部，拼装后用手动倒链提到施工高度，下面用钢管初步固定后进行安装，检查垂直度是否符合要求，最后在柱模上中下部位用钢管与外架顶牢，外架必须和柱下部已浇砼部分抱箍。4）梁板模安装⑴根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线。⑵按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度≧4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般为梁跨的1‰--3‰。⑶为确保万无一失，在正式施工前应现场进行模拟堆载试验，观察钢管支撑立杆的变形情况。5）模板的拆除V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）模板的拆除顺序为：柱模板—→楼板模板—→梁侧模—→梁底模。拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于二天；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。5.砼工程1）混凝土浇筑前的准备⑴机具准备及检查⑵保证水电供应⑶掌握天气季节变化情况⑷检查模板、支架、钢筋和预埋件⑸作好技术准备2）混凝土的运输及泵送⑴混凝土的运输①砼在采用商品砼，混凝土搅拌至浇注的时间不得超过2小时，运输期间严禁加水，每车砼运到现场后要随机取样测定坍落度，和搅拌站同时做交货检验砼试块，合格后方可使用。②搅拌车的转速应按搅拌站对装料、搅拌、卸料等不同要求或搅拌车产品说明书要求进行转动，以保证产品质量。⑵混凝土泵管铺设①混凝土输送管道的直管布置应顺直，管道接头应密实不漏浆，转弯位置的锚固应牢固可靠。②混凝土泵与垂直向上管的距离宜大于15m以抵消反坠冲力和保证泵的振动不直接传到垂直管，并在垂直管的根部装设一个截流阀，防止停泵时上面管内混凝土倒流产生负压。③凡管道经过的位置要平整，管道应用支架或木枋等垫固，不得直接与模板、钢筋接触，若放在脚手架上，应采取加固措施。④垂直管穿越每一层楼板时，应用木枋或预埋螺栓加以锚固。⑤对施工中途新接的输送管应先清除管内杂物，并用水或水泥砂浆润滑管壁。⑥垂直向上管和靠近混凝土泵的起始混凝土输送管宜用新管或磨损较少的管。⑶混凝土泵送V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）①在砼泵送前，先用适量的水湿润泵车的料斗、泵室及管道等与砼接触部分，经检查管路无异常后，再用与砼同配比的水泥砂浆进行润滑压送。②开始泵送时，泵机宜处于低速运转状态，转速为500—550r/min。要注意观察泵的压力和各部分工作情况，输送压力一般不大于泵主油缸最大工作压力的1/3，能顺利压送后，方可提高到正常运转速度。③泵送砼工作应连续进行，当砼供应不足或运转不正常时，可放慢压送速度，以保持连续泵送。慢速泵送时间，不超过从搅拌到浇筑完毕的允许延续时间。④当遇到砼压送困难，泵的压力升高，管路产生振动时，不要强行压送，应先对管路进行检查，并放慢压送速度或使泵反转，防止堵塞。当输送管堵塞时，可用木槌敲击管路，找出堵塞管段，将砼卸压后，拆除被堵管段，取出堵塞物，并检查其余管路有无堵塞，若无堵塞再行接管。重新压送时，先将空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头夹箍拧紧。⑤泵送过程中，应注意料斗内砼保持不能低于料斗上口200mm。如遇吸入空气，应立即使泵反向运转，将砼吸入料斗排除空气后，再进行压送。⑥在泵送砼过程中，看泵送中断时间超过30min或遇压送困难时，砼泵应做间隔推动，每4—5min进行4个行程的反转，以防止砼离析或堵塞。3）混凝土的浇筑方法本工程采用柱、梁、板混凝土一次浇筑的方法。⑴柱砼的浇筑①柱砼浇筑时，除内部不断用振动棒振捣外，下面应有人随时敲打模板。②柱砼必须一次浇筑完毕，浇筑过程中应有专人查看柱模及卡箍情况，发现问题及时处理。③砼浇筑完后应立即将伸出的钢筋清理干净，柱头不准留有松散砼。⑵梁板砼浇筑①梁板砼应同时浇筑，浇筑时从北端开始，先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板砼的浇筑连续向前。②浇筑板砼的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直于浇筑方向来回振捣，随时用铁插尺检查板厚，必要时板厚用水准仪检查。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）③板砼的找平应严格按三次找平：第一次为浇筑时先用木杠刮平，第二次在接近初凝时用木抹子找平，第三次在砼表面稍能站人时，再用木抹子搓一遍。④板砼的振动必须用平板振动器，严禁用振动棒铺摊砼。⑤板砼凝固之前，严禁踩踏。⑶楼梯砼的浇筑①楼梯砼应自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇筑，不断向上推进；②楼梯踏步表面应随时用木抹子找平，其找平方法同板砼找平方法；③楼梯施工缝应留置在楼梯段1/3的部位，且必须与梯段板面垂直。4）混凝土的振捣⑴在浇筑砼时，采用正确的振捣方法，可以避免蜂窝麻面通病，必须认真对待，精心操作。对墙、梁和柱均采用HZ—50插入式振捣器；在梁相互交叉处钢筋较密，可改用HZ6X—30插入式振动器进行振捣；对楼板浇筑砼时，当板厚大于150mm时，采用插入式振动器；但棒要斜插，然后再用平板式振动器振一遍，将砼整平；当板厚小于150mm时，采用平板式振动器振捣。⑵当使用插入式振动器时①振动器正确方法，应做到“快插慢拔”。在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使砼上下振捣均匀。②砼分层浇筑时，每层砼的厚度应符合规范要求。在振捣上层砼时，应插入下层内50mm左右，以消除两层间的接缝。同时在振捣上层砼时，要在下层砼初凝前进行。一般应视砼表面呈水平，不再显著沉降、不再出现气泡及表面泛出灰浆为准。④振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，但不能混用。每次移动位置的距离应不大振动棒作用半径的1.5倍，见上图。⑤振动器使用时，振动器距模板不应大于振动器作用半径的0.5倍，也不能紧靠模板，且尽量避开钢筋、预应力筋、预埋件等。⑶当使用平板式振动器时①在正常情况下，平板式振动器在一点位的连续振动时应以砼表面均匀出现浆液为准。移动振动器时应成排依次振捣前进，前后位置和排与排间相互搭100mm，严防漏振。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）②板式振动器在无筋和单筋平板中的有效作用深度为200mm；在双筋的平板中约为120mm。③振动倾斜砼表面时，应由低处逐渐向高处移动，以保证振动密实。6.砌体工程⑴砌筑前，应将砌筑部位清理干净，应在砌筑位置上弹出墙边线，以后按边线逐皮砌筑，一道墙可先砌两头的砖，再拉准线砌中间部分。第一皮砌筑时应试摆，浇水湿润。⑵在砖墙的转角处及交接处立起皮数杆（皮数杆间距不超过15m，过长应在中间加立），在皮数杆之间拉准线，依准线逐皮砌筑，其中第一皮砖按墙身边线砌筑。⑶采用刮浆法。竖缝应先批砂浆后再砌筑。当孔洞成垂直方向时，水平铺砂浆，应用套板盖住孔洞，以免砂浆掉入孔洞内。⑸砖墙水平灰缝和竖向灰缝宽度为10mm，但不小于8mm，也不应大于12mm，加气砼砌块墙水平灰缝10~15mm和竖向灰缝宽度为15~20mm，水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%；竖缝宜采用挤浆或加浆方法不得出现透明缝，严禁用水冲浆灌缝。⑹砖墙的转角处，每皮砖的外角应加砌七分头砖。⑺砖墙的十字交接处，应隔皮纵横墙砌通，交接处内角的竖缝上下相互错开1/4砖长。⑻砖墙的转角处和交接处应同时砌起。对不能同时砌起而必须留槎时，应砌成斜槎，斜槎长度不应小于斜槎高度的2/3。如留斜槎确有困难，除转角处外，可留直槎，但直槎必须做成凸槎，并加设拉接钢筋，拉接筋的数量为每半砖厚墙放置1根直径6mm的钢筋（但不少于两根），间距沿墙高不得超过500mm，埋入长度从墙的留槎处算起，每边均小于500mm；钢筋末端应有90°弯钩。⑼砖墙中留置临时施工洞口时，其侧边离交接处的墙面不应小于500mm。洞口顶部宜设置过梁，也可在洞口上部采取逐层挑砖办法封口，并预埋水平拉接筋，洞口净宽不应超过1m。临时施工洞口补砌时，洞口周围砖块表面应清理干净，并浇水湿润，再用与原墙相同的材料补砌严密。⑽墙中的洞口、管道、沟槽和预埋件等应于砌筑时正确留出或预埋，宽度超过300mm的洞口应砌筑平拱或设置过梁。管线槽留置时，可采用弹线定位后用凿子凿槽或用开槽机开槽，不得采用斩砖预留槽的方法。7.脚手架工程V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）地上结构六层，主要施工内容为主体结构施工，外檐装饰施工，内檐装饰安装施工等。考虑建筑物层数不多，建筑高度不大，两者较为宽敞，可采用落地钢管双排脚手架。手架设计，采用3.0m和1.8m两种不同比度立杆相互交错，参差布置，上层均用3.0长立杆接长，顶部再用1.8m长立杆找齐，以避免立杆接头处在同一水平面上。装立杆时，及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体。构件均应满足要求，构件焊缝饱满，没有咬肉，裂纹，无锈蚀，变形，可调构件，螺纹完好。脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不超过建筑物二步架。在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全机检查符合安全要求后才能继续使用。拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。脚手架拆除程序应从上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。拆除的构件应用吊具吊下或人工道下，严禁抛掷。13.4施工进度计划总工期目标：2008年7月10日开工，2009年5月29日竣工，共321个日历天；（详见施工进度总控计划及施工进度计划。）13.5施工准备工作计划13.5.1技术准备1、落实项目部管理机构组成人员。2、组织技术、质量人员进行图纸会审，尽可能将设计过程中的失误、矛盾发现并解决在正式施工前。3、组织各相关人员根据本工程的施工方案，拟定施工进度计划，落实质量目标的实施措施，以及主要分部、分项工程的施工方案、技术措施13.5.2劳动力的准备1、劳动力来源：根据本公司的特点，劳动力的来源是本公司的固定职工及为本工程而招募的成熟的施工经验的本土施工人员。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）2、劳动力人数要求：劳动力人数及工种的配置应根据本工程各分项工程的工程量及施工进度要求合理配置，并根据施工各阶段的实际情况适时调整。13.5.3施工现场的准备：1、施工现场的“四通一平”：进场前应做到现场的道路通、水通、电通、通讯通，并做到场地平整，将高差控制在50cm内，此几项建设单位已基本完成。施工现场硬覆盖待地下室施工完毕后，回填土结束后施工。2、根据现场具体情况，做好现场施工用地的规划设计，并绘制现场平面布置图。3、为确保工人有良好的休息、生活环境及施工生产的需要，根据施工现场平面布置图做好临时设施的搭设施工。13.5.4施工机械的准备：做好进场施工机械设备的调试、组织全面检查其工作状况，对状况不良设备必须进行彻底的维修、保养，确保能按时进场并满足生产的需要。13.6资源供应计划由项目预核算员与财务人员根据施工合同和进度计划编制各阶段的需求计划，并按现场情况预备一定的周转活动资金。根据工程进度计划编制物资需用量计划，了解市场，落实供应商，签订供需合同。13.7施工平面布置（见图纸部分）13.8保证质量,降低成本,安全文明施工措施,13.8.1工程质量保证措施1.建立分部分项质量评定制度2.加强现场材料质量管理及试验控制3.加强计量器具和机械管理4.建立成品保护措施5.采用先进施工技术6.建立工程质量奖罚措施V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）13.8.2安全文明施工保证措施一、安全生产措施1、建立安全管理体系，由项目经理亲自挂帅，配备专职安全员一名。2、对新工人和进场施工的工人必须进行“三级安全教育”，对特殊工种操作人员必须进行专业培训合格，持证上岗。3、所有施工人员必须戴安全帽，从事高空作业必须系安全带。4、对所有特殊安全要求的工序或防护，项目部将制定安全措施方案。5、贯彻“谁施工、谁负责安全”的原则，安全员（或专业工长）在安排工作时，必须有针对性的书面安全技术交底。6、“四口”“五临边”的防护必须按国家“安全技术规范”进行。安全员检验合格后，方可作业。7、脚手架、垂直运输设备、塔吊、井架的安装由工程设备部门编写具体方案，安装完毕后，设备部门、施工现场负责人及操作人员参加验收，按规定办理验收手续，合格后投入使用。8、施工现场临时用电由值班电工负责布置，安全员负责日常检查监督。9、加强安全防范意识，对建筑物四周，出入口必须搭设防护棚，满挂安全网。10、对施工机械认真检查，机械设备必须设专人使用，机械不得带病作业，同时所有机械必须有可靠的接地。11、塔吊遇大风、大雨天、六级以上的大风时，一定要停止使用，并用缆绳进行锚固。12、保证安全内业资料齐全，完整有效。二、文明施工现场的措施1、在施工现场进出口处，设置本工程四牌一图，统一规格、字体端正。2、在干道沿街建筑设置钢围档，做到围护严密，与外界隔绝。对于临街脚手的安全设施将用绿色密目网围扩到顶形成全封闭状态，防止高空坠落和物体抛出，伤害行人。3、当占用街道时，我们将向有关部门申请，经有关部门审查批准，办理手续后，按指定地点堆放建筑材料，保证不在路上冲洗砂石。4、施工现场的临时设施做搭设牢固整齐，不准发生歪斜和破烂现象。5、在施工现场设置反映职工精神面貌和保证安全生产、文明施工，提高工程质量的宣传标语牌。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）6、尽力做到场地平整，道路畅通，无坑洼，现场有排水措施。凡排入市政管网的施工用水，将设有沉淀池。7、做到现场材料合理堆放，各种材料类型、规格、码放整齐、按照公司质量体系程序文件中的要求做出标识。8、建立区域分工责任制和个人岗位责任制，做到“五净”（机具车辆净、搅拌区域净、建筑物周围净、运输道路净、现场工棚净）。9、保证施工现场整洁，按操作规程施工，做到工完料净场地清。10、所有机械设备按平面图布置，保持清洁、定期保养、安全装置可靠，不带病运转，定人定机。11、现场设有明显的防火宣传标志，消防设施齐全性能良好。12、做到现场食堂清洁卫生，生熟食分开，做到无苍蝇，无老鼠、无蟑螂，操作人员持有健康证。13、做到正确使用安全“三件宝”严格执行安全生产各项规章13.9保修及定期维修服务措施⑴工程竣工交付使用后，由项目经理部经理和总工对业主进行定期回访，了解业主在使用过程中发现的质量问题，做好记录，填写工程保修卡，作为工程保修的参考，工程保修由技术质量部负责，对回访中发现的缺陷及时配备人员并与业主联系配合进场维修，维修时尽量减少对业主正常工作的影响，尽量满足业主的合理要求。⑵工程竣工交付使用后，若业主有增加使用功能要求，在有关部门许可的情况下，我单位可协助进行处理，不计取各项管理费用。⑶工程竣工交付使用后，实行定期回访制度。采用电话、现场座谈等形式积极听取业主的意见，保证给业主满意的答复。⑷工程过保修期后，有回访保修队定期进行回访，并分送服务卡。对业主提出的任何质量问题，都在最短时间内解决。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）第十四章经济技术分析本次毕业设计的建筑及结构方案充分考虑了任务书的要求、相关规范要求、级建筑的功能要求、结构的抗震要求等等，然而还充分考虑了建筑的经济技术的可行性。考虑到基本建设的投资相当大，建造一栋建筑物需要消耗相当大的人力、物力和财力，还要依赖一定的技术手段，因此经济、技术因素始终是影响建筑设计的重要因素。一味的追求高标准、高质量、立体美，建筑的成本和对技术的高要求将会让设计变成纸上谈兵，无法实现；然而为了降低成本而降低建筑标准、失去建筑的审美价值和质量要求也是不合适的。应此要掌握好一个度的问题，因此建筑设计应根据建筑物的等级与国家制定的相应经济指标及建造者本身的经济能力和技术水平来进行。本建筑在经济性问题上，严格按照这一标准合理选用建筑方案和建筑材料，经济性大大提高；选择现浇钢筋混凝土框架结构本身都是建筑结构和建筑材料上的一种经济。在技术问题上，现浇钢及混凝土框架结构的施工工艺已经相当成熟，比如商品混凝土的广泛应用、钢模板的出现、新型吊车的应用等等。本次毕业设计的建筑方案造型简单朴素，他的经济技术问题在建筑方案论述中已经充分阐述，本工程采用现浇混凝土框架体系。钢筋混凝土现浇框架结构具有以下优点：（1）合理地利用了钢筋和混凝土这两种材料的受力，可以形成具有较高强度的结构构件。在一定条件下可用来代替钢构件，因而能节约钢材，降低造价。（2）与钢结构相比，混凝土结构耐久性和耐火性较好，维护费用低。（3）可根据设计需要浇筑成各种形状。（4）现浇钢筋混凝土结构的整体性好，又具备较好延性，适用于抗震结构。（5）对于混凝土中比例较大的砂，石等材料，便于就地取材，而钢筋混凝土框架结构更具有可获得较大空间，便于使用上的灵活布置的优点。根据调研，采用钢筋混凝土结构的同类建筑，沈阳地区的造价平均水平便宜。在选材上经济合理，但是现浇体系一个不得不考虑的缺点就是工期长，这在追求效率的当今社会无疑是一不得不考虑的问题。现浇框架结构整体性好，抗震性能强，钢材用量省，构件尺寸不受标准构件所限制，对房屋各种使用功能的适应性大。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）从技术的角度出发，首先建造技术角度来看，砌体结构的建筑历史要比框架结构和框剪结构要悠久，建造技术比较成熟；然而，当前随着钢筋混凝土材料的广泛应用，框架结构、框架剪力墙结构的建造技术和施工工艺也已经相当的完善，对机械化的依赖程度大大提高，建筑周期已经和砌体结构不相上下。近些年，商品混凝土广泛用于建筑中，新型脚手架、吊车等建材及机械使得混凝土结构比砌体结构对人的依赖性大大降低，从劳动密集型建筑向知识密集型建筑转化，这符合我国从粗放型经济增长模式向集约型转变的政策。另一方面，从我国建筑抗震规范的角度出发，砌体结构在7度抗震设防下只能建到18米，不适合本次设计的总高度要求，所以说砌体结构不可能进入本设计方案的选择范围。框架剪力墙结构和框架结构在施工工艺和抗震设防的角度都符合建筑技术要求，而且相差不大，所以从技术角度考虑，框架结构和框架剪力墙结构都可以成为本次设计的结构方案。从以上经济技术的分析中，充分考虑经济和技术可行性的角度，框架结构是最优的选择。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）结论通过毕业设计总结出以下结论：1．关于构件截面尺寸的选取框架梁柱和次梁的截面尺寸的选取规范有相应的规定，这样虽然可以完全满足结构承载力的要求，但是计算之后可以看出，这样选取的构件截面尺寸，从经济学的角度来讲是浪费的。举例来说，本设计中为了满足规则框架的计算要求，按规范要求将柱的截面尺寸定为500mm×500mm，而从最后的计算结果来看，有的需要按计算配置受力钢筋，而有的只需根据规范要求配置构造钢筋。所以说，在我们土木工程专业，经验与理论相比同等重要，这也正是我们理论不断完善的根本原因所在。2．关于建筑设计建筑设计计算固然重要，但是构造及相应的合理的措施非常重要也很难把握。建筑结构设计非常杂乱，通过毕业设计是我在总体上对设计有个真正的认识理解和应用。也学到了结构中珍贵的老师经验，把学的知识充分的融合起来真正的理解土木这个专业。3．关于计算机的应用正如前面所说的，毕业设计不是单学科的堆砌，而是由很多的学科综合起来的，它需要有计算机的辅助设计，主要是cad，pkpm等设计软件的应用和办公软件的应用，通过毕业设计可以很好的熟悉cad的应用，掌握办公软件的使用，这是一个不可或缺的毕业设计环节。通过毕业设计，对学生的计算机操作能力能够很号地补充和完善。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）参考文献1、国家和地方标准、规范、规程(1)《总图制图标准》(GB/T50103-2001)(2)《房屋建筑制图统一标准》(GB/T50001-2001)(3)《建筑设计防火规范》(GB50016—2006)(4)《办公建筑设计规范》(JGJ67—2006J556—2006）(5)《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001)(6)《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001)(7)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(8)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)(9)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)(10)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)(11)《建筑地基基础技术规范》（DB21／907－2005J10615－2005)(12)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)2、参考资料(13)《建筑设计资料集》（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年(14)《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社(15)《简明建筑结构设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社(16)《混凝土结构构造手册》（第三版）中国建筑工业出版社(17)有关教科书和文献V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）谢辞我深深地懂得，毕业设计的顺利完成离不开的是老师的辅导，忘不了张老师的讲解，忘不了老师的每一句教导，这里我首先要向我的毕业设计指导老师致以最诚挚的谢意和最崇高的敬意！是他帮助我顺利完成了毕业设计。可以说是对大学所学的专业基础知识的综合运用。所选题目-高层写字楼也是对自己的一个挑战。经过这次设计，使我的知识更加系统化，对专业知识的理解上了一个台阶；再次，它使我深切感受到规范的重要性，一定要依据规范进行设计，规范上的条文说明及注解一定要读懂读透，应全面的理解规范。此课题设计历时约四个月，在这四个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。我要感谢带领我们做结构设计的刘海成老师及学院所有的授课老师，由于他们的传道、授业、解惑，让我学到了专业知识，并从他们身上学到了如何求知治学、如何为人处事。V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）摘要本工程为沈阳市群众艺术馆办公楼2#楼，位于沈阳市和平区。本工程占地面积约996.4平方米，总建筑面积6837.75平方米。本建筑主体七层，总高度27.40米，室内外高差为0.45米，女儿墙高0.9米。建筑采用矩形，总长度为53.0米，总宽度为18.8米。主体结构采用框架结构，布局灵活，满足抗震及侧移限制要求。建筑立面规整，采用白色涂料装饰外墙，女儿墙实心砖砌筑，除正门为玻璃门外，其余均采用实木门，窗为塑钢窗。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，柱子混凝土强度等级为C40、C30，地下室、首层以及二层截面500mm500mm，其余各层为400mm400mm，框架梁混凝土等级C25，截面为300mm700mm和300mm400mm。建筑地点地质条件良好，采用桩基础，混凝土强度C25。本设计包括建筑设计和结构设计两大部分。在建筑设计中，主要考虑建筑的使用性能，并满足安全性、适用性及耐久性要求。经济符合要求，设计严格遵守我国现行规范，计算中包括荷载计算，内力组合，基础设计，楼梯设计等。在设计过程中，应用所学专业知识，理论联系实际,提高了自己的综合能力。关键词：钢筋混凝土；框架结构；框架柱；框架梁V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）ABSTRACTTheprojectistheofficebuildingofShenyangmassartwhichlocatedinthedistrictcalledHepingofShenyangcity.Thisengineeringcoverstheareaof960squaremeterswhichownfivelayers.thetotalbuildingareasare6837.75squaremeters.Totalheightis27.40m,indoorsareoutsideheightandfor0.45m,daughterwallare0.9m.Theshapeofthebuildingplanisrectangle.Thetotallengthis53.00m,totalwidthis18.80mthedesigninformal.Themainstructureusestheportalframeconstruction,thelayoutisflexible,satisfiestheearthquakeresistanceandthesidemovesthelimitrequest.Usingwhiteceramicbrickstodecoratetheoutsidewall,usingsolidbrickstobuildthedaughterwall.Choosingglassdoorasthefrontdoorandtheotherschoosingsolidwooddoors.Thewindowsuseplastic--steelwindows.Thestructuralformofthecivilengineeringistheformofreinforcementconcretcasting.ThestrengthclassoftheframecolumnisC30、C40.Thecrosssectionsofthefirstfloorandsecondfloorandbasementis500500,andtheothersare400400.ThestrengthclassoftheframeisC25,andthecrosssectionsare300700and300400.Thesoilconditionofthebuildingsiteissogood,sousingthepilefoundationwiththeconcretofC25.Thisdesignincludingarchitecturaldesignandstructuraldesigntwomajorparts.Inthearchitecturaldesign,mainlyconsidersthebuildingtheoperationalperformance,andsatisfiedsecure,serviceableanddurablerequestThedesignstrictlycompliedwiththecurrentlyusedcodeofourcountry.Thecalculationincludesthecalculationoftheload,thecompositionofinternalforce,thedesignofthefoundationandthecalculationofthestairs.Inthedesignweusetheknowledgewhichwelearnedinthecollege,thismaketheknowledgewhatwelearnedfulluseandwecouldimproveoursability.Keywords:reinforcedconcrete；frameworkstructure；framecolumn；framebeam.V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）目录第一章前言1第二章方案论述22.1建筑方案设计论述22.2结构方案论述4第三章结构方案设计73.1总设计说明73.1.1设计依据73.1.2设计内容、建筑面积、标高73.1.3各部分工程构造73.2结构设计方案83.2.1建筑部分83.2.2结构部分8第四章荷载计算104.1初估框架柱、梁尺寸及板厚度104.1.1截面尺寸选取104.2荷载汇集104.2.1恒荷载104.2.2活荷载：124.2.3各层楼层重量12第五章水平荷载作用下的框架内力分析165.1层间侧移刚度的计算165.1.1梁的线刚度计算：165.1.2柱线刚度：165.1.3柱的侧移刚度D：175.1.4层间侧移刚度的计算175.2水平地震作用、层间地震剪力和弹性位移的计算185.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(采用修正反弯点-D值法)205.3.1反弯点高度修正205.3.2柱端弯矩215.4水平地震作用下梁端弯矩按下式计算225.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值235.6水平地震作用下的框架内力图如下24第六章横向风荷载计算256.1自然情况：256.2风荷载计算：256.3风荷载作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法）266.4风荷载作用下梁端弯矩计算266.5风荷载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值276.6风荷载作用下框架内力图如下29第七章框架在竖向荷载作用下的内力分析307.1计算方法和荷载传递路线307.1.1弯矩二次分配法:307.1.2荷载传递路线：30V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）7.2竖向荷载计算317.2.1恒荷载计算：317.2.2活荷载：317.3框架计算简图327.4梁固端弯矩：327.5内力分配系数计算337.5.1转动刚度S及相对转动刚度计算:337.5.2、分配系数计算337.5.3弯矩分配与传递347.5.4梁端弯矩417.5.5梁端剪力：417.5.6柱轴力和剪力43第八章内力组合和最不利内力确定468.1框架内力组合468.2框架梁内力组合468.2.1组合前弯矩的调整468.2.2梁的内力组合498.3柱内力组合568.4有震组合内力调整648.4.1有震组合下的强柱弱梁调整648.4.2强剪弱弯调整678.5内力组合设计值汇总748.5.1柱的内力设计值748.5.2梁的内力设计值75第九章框架结构配筋计算779.1框架梁配筋计算779.1.1梁组合内力调整779.1.2梁正截面配筋的计算：819.1.3框架梁斜截面计算849.2框架柱配筋计算859.2.1柱的正截面配筋计算：859.2.2柱的斜截面配筋计算91第十章现浇板配筋计算9310.1荷载计算9310.2配筋计算9310.2.1双向板：9310.2.2单向板：94第十一章基础设计9611.1基础形式9611.2基础计算9611.3地基基础梁计算98第十二章楼梯设计10112.1梯段板设计10112.1.1首层板式楼梯计算101V 沈阳建筑大学毕业设计（论文）12.1.2标准层楼梯计算10312.2平台板计算（取1米宽板带）10512.2.1荷载计算10512.2.2截面设计10512.2.3平台梁计算：106第十三章施工组织设计10713.1编制依据及原则10713.1.1编制内容及范围10713.1.2编制依据10713.2工程概况及施工特点10713.2.1工程概况10713.2.2主要项目工程量10713.3施工方案10913.3.1施工程序及流向10913.3.2施工顺序10913.3.4主要项目施工方法及施工机械10913.4施工进度计划11813.5施工准备工作计划11813.5.1技术准备11813.5.2劳动力的准备11813.5.3施工现场的准备：11913.5.4施工机械的准备：11913.6资源供应计划11913.7施工平面布置（见图纸部分）11913.8保证质量,降低成本,安全文明施工措施,11913.8.1工程质量保证措施11913.8.2安全文明施工保证措施12013.9保修及定期维修服务措施121第十四章经济技术分析122结论124参考文献125谢辞126V'