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'贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页某高速公路边坡支护设计摘要滑坡是现阶段高速公路工程建设过程中经常遇到的地质灾害现象，随着中国国民经济的迅速发展，工程滑坡灾害问题更是日趋严重，如何解决象滑坡这样的地质灾害现象，是高速公路建设者面临的一个严峻的问题。在高速公路工程建设中，涉及到大量边坡防护工程。用于边坡防护的结构体系多种多样，比如预应力锚索、锚杆、抗滑桩、挡土墙等等。抗滑桩支护是加固治理滑坡的一种行之有效的方法，它施工简便、快速、加固效果好，己经在世界各国的滑坡治理中得到比较广泛的应用。近年来，一种结合锚和坡面结构的新型边坡防护体系，即混凝土格构锚固体系，已大量运用于边坡防护工程中，它是通过钢筋混凝土格构梁将锚固力传递给坡体，改善坡体应力状态，使坡体受压，产生抗滑力，从而达到稳固坡体的目的。本设计就是主要采用格构锚固体系、抗滑桩支护对拟加固边坡进行治理。经过施工工艺、工程量、造价等方面进行比选，确定最终支护方案。关键词:边坡治理，抗滑桩，预应力锚索格构梁 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页AHighwaySlopeSupportDesign（Option8）AbstractLandslideisacommongeologicaldisasterwhichweusuallymetinourspeedwayproject.Itinducealargenumberoflosseveryyear.WiththerapiddevelopmentofChina"snationaleconomy,theproblemoflandslidedisastersisgrowing.Howtodealwithsuchthingisaseriouschallengeforhighwaybuilders.Sloperetainingisanimportantproblemwhichisusuallyinvolvedinthespeedwayproject.Manykindsofmeasurehavebeenusedforthesloperetaining,suchasanchorbar,prestressedanchor,pileandretainingwall.Asforitssimpleandfastconstructionanditsgoodstrengtheningeffect，anti-slidepileisaveryefficientmeasureinthemeasuresoflandslidetreatment,whichiswidelyusedallovertheworld.Nowadays，anewcompoundstructureoflatticebeamandprestressedanchoriswidelyusedforpreventingandremedyinglandside.Theanchorforceistransferredbythelatticebeamtotheslopebody,andresultsinthecompressivestressintheslopebodyandthestressdistributioninthebodyisimproved.Thetreatmentscheme,ofslopereinforcementmainlyadoptsFramedanchorStructuresandAnti-slidePileRetainingStructureinthedesign.throughcomparingStudyofConstructionTechnology,EngineeringAmountandEngineeringCost,andfinallychoicetheSupportingScheme.Keywords:LandslideTreatment,anti-slidepile,prestressedanchorlatticebeam. 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页1绪论1.1问题的提出随着我国西部大开发的推进，长江三峡库区、三江地区、红水河等能源基地的兴建加快，同时由于经济发展的要求，我国高速公路的建设也日益加快，因而边坡加固在国民经济建设中占有日益重要的位置。支档加固工程作为滑坡防治的有效方法因而备受关注。公路建设对国民经济增长起到了巨大的推动作用，提高了人们的生活质量，但同时对生态环境造成了一些负面影响：工程建设引起岩土体的移动、变形，增加了边坡的不稳定性，容易诱发边坡失稳；由于植被和表土的破坏流失，容易引起坡面上壤侵蚀，山体滑塌，河流阻塞等灾害。我国是一个滑坡灾害相当严重的国家，滑坡在长江流域及云贵川等地分布相当广泛。当高速公路经过山区时，由于高速公路建设要求的特殊性，其线路选择范围不大，这就意味着高速公路必须经过一些地质灾害易发地段，如何解决象滑坡这样的地质灾害，这是高速公路建设者面临的一个严峻的问题。1.2国内外支护结构发展过程边坡病害防治的支挡工程的结构类型丰富多样，其发展可大致分为以下几个阶段：第一阶段（20世纪50年代以前），大量采用抗滑挡墙结合支撑锚杆，曾取得一定效果，但由于滑坡推力大，致使抗滑挡墙体积庞大、胸坡缓，墙基必须置于滑面以下一定深度，施工开挖对滑体稳定影响大。第二阶段（20世纪60、70年代），在相应疏截滑带水的情况下，采用抗滑桩支挡，工程效果明显；国外多采用钢筋混凝土钻孔桩和钢桩（直径小），用群桩加承台共同受力。国内采用矩形截面的钢筋混凝土挖孔桩（最大截面4m×7m，长达46米），抗滑桩因提供的抗力大，施工对滑体的扰动小、安全、见效快，在这一时期曾被广泛采用。第三阶段（20世纪80 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页年代以后），随着锚固技术的发展，在滑坡前缘使用群孔疏干前部岩土，预应力锚索在边坡加固中得到了广泛的应用，在工程实践中演化出了各种各样的结构形式，主要有：①预应力锚索地墩或地梁；②预应力锚索抗滑挡墙；③预应力锚索抗滑桩；④预应力锚索抗滑桩板墙；⑤预应力锚索格构。预应力锚索的应用大大地改善了抗滑结构的受力状态，降低了工程造价。据不完全统计，在同样的条件下，锚索抗滑桩比普通抗滑桩节约投资30%左右。1.3几种常见支护手段的分析1：预应力锚索预应力锚索加固是主动地利用岩土体本身的强度去加固岩土体，是一种主动加固方法，同时具有施工中不破坏原有边坡的整体性、造价低等特点，因此在滑坡治理中已被广泛应用。预应力锚固技术的最大特点，是尽可能少地扰动被锚固的土体或岩体，即不能破坏原有结构，并通过锚固措施合理地提高可利用岩体或土体的强度。所以预应力锚固技木是最为高效和经济的加固技术，因此受到工程界的高度重视并得到迅速的发展。预应力锚固技术，在力学作用和施工工艺方面都有其鲜明的特点：(1)受力合理。能充分利用岩土体的抗剪强度平衡结构物的拉力，积极调用岩土体的自身强度和自稳能力，因而能大量节约建筑材料和工程投资。(2)主动抗衡。锚索安装后即能提供足够的抗力，有效的限制岩土体的位移。(3)改善岩土体的应力状态，能有效控制岩土体及工程结构的变形，增强了岩土工程的稳定性，并能使较弱结构面上或滑移面上的抗剪强度得以提高，同时能保证工程的长期稳定性。(4)锚固力的作用点和作用方向可以根据需要选取，从而获得最佳的稳定效果。(5)在深基坑开挖工程中使用锚索可免去大量支撑，节约工作量，给机械化施工创造了良好条件。2：格构锚固结构格构锚固结构是一种复合抗滑护坡结构，它利用浆砌块石、现浇钢筋混凝土或预制预应力混凝土格构梁进行坡面防护，同时由于格构梁与坡面接触面较大，与格构梁相连接的锚杆或锚索进行深层加固的效果很好，使得格构锚固结构既能保证深层加固又可兼顾浅层护坡。另外格构锚固结构可以与绿化防护措施相结合，比如在格构框架内植草，在稳固边坡的同时，还起到绿化边坡环境的作用。因此格构锚固结构是一种很有发展前途的抗滑护坡结构。近年来我国也开始推广应用格构锚固结构措施。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页3：预应力锚索格构梁预应力锚索格构梁，是近十余年来我国开始应用的一种新型抗滑支挡结构。1993年在深圳市罗沙公路西岭山大开挖引起的滑坡治理中较早地应用了这一结构，继这一成功实例之后，深圳市进行大规模的推广和应用，以后逐渐推广到公路、铁路边坡灾害的治理中，自2000年以来，预应力锚索格构梁在三峡库区边坡灾害治理中得到了广泛的应用。4：抗滑桩抗滑桩是防治滑坡的一种工程建筑物，设于滑坡的适当部位，桩的下段均必须埋置在滑动面以下稳定地层一定深度。根据抗滑桩类型的不同，兼有以下优点：(1)抗滑能力强，污工数量小，在滑坡推力大、滑动带深的情况下，能够克服抗滑挡土墙难以克服的困难。(2)桩位灵活，可以设在滑坡体中最有利于抗滑的部位，可以单独使用，也能与其它建筑物配合使用。(3)可以沿桩长根据弯矩大小合理地布置钢筋。因此，在相同条件下，比一般不能分段布置不同数量钢筋的桩(如管形桩、打入桩)要经济。(4)施工方便，设备简单。采用混凝土或少筋混凝土护壁，安全、可靠。(5)通过开挖桩孔，能够充接校核地质情况，进而可以检验和修改原来的设计，使之更切合实际。发现问题，易于补救，1.4高速公路边坡稳定性分析发展趋势边坡稳定性问题及其防护技术是高速公路建设，特别是山区高速公路建设所面临的一个重大问题，而且随着国家基础建设的深入开展而日益凸现出来。虽然现在已经有不少边坡稳定性分析方法和防护技术，但是随着高速公路向西部山区的延伸，边坡高度的不断增加，遇到的地质问题日益复杂，我们所面临的边坡加固问题也更加复杂，因此边坡工程研究有待进一步深入和完善。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页2工程简介2.1工程概况该边坡支护路段位于某拟建公路YK230+900～K231+380段，全长480米，其中YK230+900～YK230+971段为填方，最大填方约19米；其余为挖方段，最大挖方高约20米。设计汽车荷载：公路－Ⅰ级。路面宽12.25米。该边坡为永久性边坡，边坡工程重要性等级为一级。2.2自然地理2.2.1地形、地貌该边坡地处贵州高原南部山区向广西丘陵过渡的斜坡地带，属构造侵蚀、斜坡地貌，受构造、剥蚀作用较强烈。挖方路段附近海拔高程1019.5～974.0m，相对高差45.5m。填方段相对高差约19米。地形坡度相对较缓。植被不发育，基岩裸露。2.2.2水文、气候边坡地表水不发育，地表无泉点出露，主要为大气降雨沿低洼部位向路基方向排泄。局部地段形成水塘。边坡地处亚热带季风湿润气候区，冬无严寒，夏无酷暑，据独山县气象站1981～1990年气象资料，年平均气温15℃，极端最高气温33.7℃，最低气温-5.3℃。年平均降雨量1236.8mm，多集中在每年的5～8月间，占全年降雨量的55～60%，平均无霜期353天/年，年平均相对湿度82%，年平均风速2.5m/s。2.3工程地质条件2.3.1地层岩性场区内地层主要由上覆第四系残坡积层（Qel+dl）亚粘土、杂填土（Qme）及下伏基岩石炭系下统大塘阶旧司组（C1d1）炭质泥岩夹灰岩组成。2.3.2地质构造与地震路段以挤压型的南北向构造为主，该路段处于上司断层之西盘。场区附近有一断层（F）通过。断层走向约241°，东盘为旧司组（C1d1）炭 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页质泥岩夹灰岩地层，岩层产状120°∠12°，断层西盘为上司组（C1d2）灰岩夹炭质泥岩地层，岩层产状145°∠6°。断层带宽约1～10米。受断层影响、场地岩体节理裂隙发育，节理产状：110°∠78°、20°∠80°。该段边坡位于断层之东盘，岩层综合产状为120°∠12°。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），地震动峰值加速度系数为0.05g，场区地震基本烈度为Ⅵ度。2.3.3岩土构成(1)覆盖层亚粘土（Qel+dl）：黄色、褐黑色，含少量灰岩、炭质页岩碎块及植物根系。零星分布于坡体上部位置，厚度变化：0～2.4m。杂填土（Qme）：原贵新二级公路施工弃渣，主要成分为灰岩、炭质页岩弃渣堆积，粒径约1～200cm，大小不等。分布在YK230+900～YK230+971段路基位置，宽约20～60米，厚约0～19米，堆积较松散。(2)基岩该边坡下伏基岩石炭系下统大塘阶旧司组（C1d1）炭质泥岩夹灰岩组成。根据地表调绘及物探资料，按风化程度分为：①强风化层炭质页岩：灰黑色、黑色，岩体切割节理和风化裂隙发育，岩石极软、岩体破碎，风化呈薄片状、土状，岩石极软，岩体较破碎。厚12.37m～17.46m，全场分布。灰岩：灰色、中厚层状，透镜状，节理裂隙极发育，岩石风化强烈，岩石较硬、岩体较破碎。厚12.37m～17.46m，全场分布。②弱风化层炭质页岩：灰黑色、黑色，岩石节理较发育，岩石较软、岩体较完整。全场分布。灰岩：灰色、中厚层状，透镜状，节理裂隙较发育，较硬，岩体较完整。全场分布。2.3.4水文地质区内由于下伏基岩为炭质页岩与灰岩互层，岩石透水性极弱，地下水主要为第四系松散层中的孔隙水和基岩风化裂隙水，流量小，主要为降雨补给。水文地质条件较简单。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页3设计思路3.1主要设计方案思路本设计为某公路边坡支护设计，在设计之前，首先了解了关于边坡支护的各种方案，从中分析各种方案的优缺点，根据本工程实际边坡支护的发展现状初步选取两种支护方案，我所选取的方案一为锚索加格构梁（地梁）支护，方案二为抗滑桩支护。经过方案选定之后，进行正式的设计与计算。设计的步骤、过程要符合规范要求，参数的选取要有依据。计算完成后根据自己的计算结果绘制相关图纸。最后进行方案的比选，确定最终的支护方案。3.2设计依据资料[1]GB/T50279-98，岩土工程基本术语标准[S].中国计划出版社，1998.[2]GB50330-2002，公路路基设计规范(JTGD30—2004)[S].[3]GB50021-2001，岩土工程勘察规范[S].中国建筑工业出版社，2001[4]李海光等，新型支挡结构设计与工程实例[M].人民交通出版社，2004.[5]尉希成，支挡结构设计手册[M].人民交通出版社，2004.[6]长江三峡库区滑坡防治工程设计与施工技术规范[DB].2000.[7]GB/T5224-1995，预应力混凝土用钢绞线[S].中国标准出版社.1996.[8]袁聚云，基础工程设计原理[M].同济大学出版社.2007.[9]郑颖人，陈祖煜，王恭先等，边坡与滑坡工程治理[M].人民交通出版社.2007.[10]GB50086-2001，锚杆喷射混凝土支护技术规范[S]，中国建筑工业出版社.[11]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]，中国建筑工业出版社.[12]顾慰慈，公路挡土墙设计[M].人民交通出版社，1999.10.30.[13]GB50330-2002，建筑边坡工程技术规范[S].[14]JTJ076－95，公路工程施工安全技术规程[S].人民交通出版社.2004.[15]闫莫明，徐祯祥，苏自约，岩土锚固技术手册[M].人民交通出版社.2004. 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页[16]黄求顺，张四平，胡岱文，边坡工程[M].重庆，重庆大学出版社，2004.[17]GBJ50204-92，混凝土结构工程施工及验收规范[S].[18]GB/T50104-2001，建筑制图标准[S].中华人民共和国建设部.2002.[19]贵州大学本科毕业论文（设计）工作指南[M].贵阳.贵州大学教务处.2007.3.3设计原则1、本边坡工程为永久性支护，边坡等级为一级；2、采用不平衡传递系数法计算滑坡推力；3、设计本着安全、经济的原则进行。3.4设计参数表3.1设计参数强风化炭质页岩物理力学指标重度γkN/m3抗压强度MPa抗剪强度kPa粘结强度ckPa内摩擦角φ0泊松比μ24.630490198310.3结构面物理力学指标其它设计参数粘聚力ckPa内摩擦角φ0边坡坡率安全系数Ks1091:11.34滑坡体稳定性计算滑坡稳定性计算的主要内容就是滑坡推力的计算，目前，计算滑坡推力的方法比较多，应用较多的如瑞典条分法、毕肖普法、传递系数法、分块极限平衡法、詹布法等，其中传递系数法是验算山区土层沿岩面滑动最常用的边坡稳定验算方法，本设计即采用传递系数法进行边坡稳定性计算。4.1滑坡推力计算方法传递系数法又称不平衡推力法，该方法是我国铁路与工民建等部门在进行边坡稳定验算中经常使用的方法，计算不繁杂，具有方便适用的优点。在滑体中取第i块土条，如图，假定第i-1块土条传来的推力方向平行于第i-1块土条的底滑面，而第i块土条传递给第i+1块土条的推力 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页平行于第i块土条的底滑面。即是说，假定每一分界上推力的方向平行于上一土条的底滑面。第i块土条承受的各种作用力如图4.1。将各作用力投影到底滑面上，其平衡方程如下：其中：图4.1Pi——第i块滑体剩余下滑力；Pi-1——第i-1块滑体剩余下滑力；——第i块滑体的自重；——土条的水平作用力，这里取0；——第i块孔隙应力，这里取0；Ni——第i块滑床反力；——第i块滑体滑面的倾角；、——第i块滑体滑面的抗剪强度指标；——边坡稳定安全系数；——第i块滑体的滑面长度；——传递系数。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页4.2滑坡推力计算4.2.1YK231+120断面处的计算图4.2YK231+120断面潜在滑动面示意图安全系数Ks取为1.3，因为滑动面为平面，所以传递系数Ψi=1，结构面抗剪强度指标：c为10kPa，φ为9°。各潜在滑动面层分块依据：土块分得越多，计算的结果越精确，划分土块尽量接近规则形状便于计算。由公式：计算各断面的剩余下滑力，计算结果如表3.1—3.4。最大下滑力2139.46kN/m 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页YK231+120各滑动面示意图及分析数据图4.3YK231+120断面第一潜在滑动面示意图第一潜在滑动面分析数据表4.1小结：由计算结果知道，第一潜在滑动面的下滑力为—23.8KN/m，该滑动面处于稳定状态，可以进行简单的喷护挂网植草治理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.4YK231+120断面第二潜在滑动面示意图第二潜在滑动面分析数据表4.2小结：由计算结果知道，第二潜在滑动面的下滑力为—82.5KN/m，该滑动面处于稳定状态，可以进行简单的喷护挂网植草治理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.5YK231+120断面第三潜在滑动面示意图第三潜在滑动面分析数据表4.3小结：由计算结果知道，第三潜在滑动面的下滑力为1855.33N/m，该滑动面处于潜在滑动状态，需要用锚索或抗滑桩等方法进行支护处理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.6YK231+120断面第四潜在滑裂面示意图第四潜在滑动面分析数据表4.4小结：由计算结果知道，第四潜在滑动面的下滑力为2139.46N/m，该滑动面处于潜滑动状态，需要用锚索或抗滑桩等方法进行支护处理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页4.2.2YK231+309断面的下滑力计算安全系数取1.3，因为滑动面为直线，所以传递系数Ψi=1，结构面抗剪强度指标：c为10kPa，φ为9°。各潜在滑动面层分块依据：土块分得越多，计算的结果越精确，划分土块尽量接近规则形状便于计算。由公式：计算出滑坡各断面的剩余下滑力，计算结果如表3.8。最大下滑力为445.26kN/m。YK231+309断面分析数据把YK231+309断面分4个潜在滑动面如图4.7 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.8YK231+309断面第一潜在滑裂面示意图第一潜在滑动面分析数据表4.5小结：由计算结果知道，第一潜在滑动面的下滑力为—23.98KN/m该滑动面处稳定状态，可以进行简单的喷护挂网植草治理 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.9YK231+309断面第二潜在滑裂面示意图第二潜在滑动面分析数据表4.6小结：由计算结果知道，第一潜在滑动面的下滑力为—34.78KN/m该滑动面处稳定状态，可以进行简单的喷护挂网植草治理 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.10YK231+309断面第三潜在滑裂面示意图第三潜在滑动面分析数据表4.7小结：由计算结果知道，第三潜在滑动面的下滑力为103.92N/m，该滑动面处于潜在滑动状态，需要用锚索或抗滑桩等方法进行支护处理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页图4.11YK231+309断面第四潜在滑裂面示意图第四潜在滑动面分析数据表4.8小结：由计算结果知道，第四潜在滑动面的下滑力为445.26N/m，该滑动面处于潜在滑动状态，需要用锚索或抗滑桩等方法进行支护处理。总结：由表4.4和表4.8计算出的YK231+120和YK231+309断面的剩余下滑力可知，YK231+120断面的剩余下滑力较大（2139.46KN/m），YK231+309剩余下滑力为（445.26KN/m）因此，选取该断面的剩余下滑力作为支护计算时的最大下滑力。考虑到两个断面的剩余下滑力相差较大，在本设计中拟对两个断面分别进行设计与计算 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页5YK231+120断面处锚索设计与计算在上一章中求出了滑坡推力，接下来即采用预应力锚索格构梁方案对该滑坡进行支护设计与计算。预应力锚固技术在近代岩土工程中得到了广泛应用，特别是在滑坡加固工程中有显著优越性。预应力锚固技术的最大特点，是尽可能少地扰动被锚固的土体或岩体，即不破坏原有结构，并通过锚固措施合理地提高可利用岩体或土体的强度。所以预应力锚固技术是最为高效和经济的加固技术，因此受到工程界的高度重视并得到迅速的发展。5.1确定锚索钢绞线规格表5.1国标7丝标准型钢绞线参数表公称直径(mm)公称面积(mm2)每1000m理论重量(kg)强度级别(N/mm2)破坏荷载(kN)屈服荷载(kN)伸长率(%)　70%破断荷载1000h的松弛(%)9.554.8432186010286.63.52.511.174.258018601381173.52.512.798.777418601841563.52.515.2139110118602592203.52.5设计本路段（YK231+000~YK231+280）采用1×7标准型、直径15.2mm、公称抗拉强度1860MPa、截面积139mm2钢绞线，每根钢绞线极限张拉荷载Pu为259KN，屈服张拉荷载Py为220KN。5.2锚索设置位置及设计倾角的确定锚索设计中自由段伸入滑动面长度不应小于1m，本工程一般取为1.5m，满足要求。锚索布置在滑坡前缘。最优锚固角一般通过技术经济综合分析，按单位长度锚索提供抗滑增量最大时的锚索下倾角为最优锚固角。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页另一种方法是从锚索受力最佳来考虑，按以下经验公式计算最优锚固角β：。规范规定锚索设计下倾角为15°～30°。本设计中取β=20°。5.3锚索间距及设计锚固力的确定采用预应力锚索治理滑坡时，锚索提供的作用力主要有沿滑动面产生的抗滑力，及锚索在滑动面产生的法向阻力，对加固厚度较大的岩质边坡，锚索在滑动面产生的法向阻力应进行折减，折减系数λ按0.6考虑。设计锚固力=2139.5/[0.6sin（10°+20°）tan9°+cos（10°+20°）]=2338.1KN/m设计锚索间距3m，锚索支护段斜长度为23.66m，设计6排预应力锚索，每孔锚索设计锚固力为：Pt1=3x2338.1/6=1169.1KN根据每孔锚索设计锚固力Pt和所选用的钢绞线强度，计算整治每延米滑坡每孔所需锚索钢绞线的根数n，取安全系数Fs1=1.8，则=1.8x1169.1/259=8.12根，为安全起见，该处单孔锚索钢绞线取9根。5.4锚固体设计计算设计采用锚索钻孔直径dh=0.13m，单根钢绞线直径d=0.0152m；注浆材料用M35水泥砂浆，锚索张拉钢材与水泥砂浆的极限黏结应力τu=3400kPa(查表M35水泥砂浆与螺纹钢筋、钢绞线之间粘结强度设计值τu=3400)；锚索锚固段置于弱风化的较硬岩中，锚孔壁对砂浆的极限剪切应力τ=760KPa(查表得：岩石属于较硬岩，在550～900KPa间取值)。锚索锚固段设计为枣核状，锚固体设计安全系数Fs2=2.5。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页(（1）按水泥砂浆与锚索张拉钢材黏结强度锚固段长度lsa=2.5x1169.1/5x3.14x0.0152x3400=3.6m（2）按锚固体与孔壁的抗剪强度确定锚固段长度la=2.5x1169.1/3.14x0.11x750=11.3m。锚索的锚固段长度采用lsa和la中的最大值11.3m，规范规定岩石锚杆的锚固段长度不应小于3m,且不宜大于8m(对预应力锚索)，所以根据规范要求取为8m.锚索总长度=锚固段长度+自由段长度+张拉段长度(取1.5m)。则锚索的布图如图5.1。图5.1YK231+120断面处锚索布置图 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页6YK231+120断面处格构设计与计算格构锚固结构是一种复合抗滑护坡结构,它利用浆砌块石、现浇钢筋混凝土或预制预应力混凝土格构梁进行坡面防护,同时由于格构梁与坡面接触面较大,与格构梁相连接的锚杆或锚索进行深层加固的效果很好,使得格构锚固结构既能保证深层加固又可兼顾浅层护坡。另外格构锚固结构可以与绿化防护措施相结合,比如在格构框架内植草,在稳固边坡的同时,还起到绿化边坡环境的作用。因此格构锚固结构是一种很有发展前途的抗滑护坡结构。6.1格构梁设计步骤根据计算求得的锚固荷载和边坡实际情况，确定锚索分布及不同高度的锚索设计锚固力，然后计算格构的内力。为了方便，将格构看作柱下交叉条形基础，然后再把荷载向两个方向分配。　　按上述计算求得格构梁的荷载后，便可计算格构梁的内力，并按受弯构件考虑来验算格构梁的强度和进行配筋计算。假设计算获得的格构梁的最大弯矩为，截面尺寸为：b、h；截面相对受压区高度为，截面有效高度为h0。下面简要介绍配筋计算。6.1.1计算配筋率最大配筋率；最小配筋率为中的较大值。6.1.2验算双筋的可能性　　如果，按单筋截面进行设计；否则按双筋截面进行设计。6.1.3单面配筋计算受压区高度：配筋截面积：。配筋率：，配筋率应满足要求。6.1.4配筋纵向受力钢筋按计算设置，箍筋按照计算或者构造配置。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页6.2现浇钢筋混凝土格构设计计算6.2.1格构形式的确定根据格构采用的材料不同，格构可分为浆砌块石格构、现浇钢筋混凝土格构和预制预应力混凝土格构。目前我国在边坡工程中主要使用浆砌块石和现浇钢筋混凝土格构，格构的常用型式有4种：方型、菱型、人字型、弧型。本工程荷载比较大，故选取现浇钢筋混凝土格构。方型和菱型格构水平间距均应小于5.0m，人字型和弧型格构水平间距均应小于4.5m。钢筋混凝土格构断面设计应采用简支梁法进行弯矩计算，并采用类比法校核。一般断面高×宽不小于300mm×250mm。格构纵向钢筋应采用,14以上直径的HRB335级螺纹钢筋，箍筋应采用,6以上直径的钢筋。格构混凝土强度等级不应低于C25号。现浇钢筋混凝土格构护坡的坡面应平整，坡度一般不大于70°。如果是整体稳定性差或下滑力较大的滑坡时，应采用预应力锚索进行加固。并且每隔10～25m宽度设置伸缩缝，缝宽2～3cm，填塞沥青麻筋或沥青木板。同时为了美化环境和防护表层边坡，在格构间应培土植草。6.2.2确定尺寸和计算特征值把格构梁看做柱下交叉条形基础来处理。首先根据规范得知格构的截面尺寸的确定范围：高×宽在300mm×250mm～500mm×400mm之间取值。初步设计格构截面为500×400mm、采用C25号混凝土fc=11.9N/mm2、HRB335级螺纹钢fy=fy’=300N/mm2。格格构梁的惯性矩：。格构梁弹性模量,地基基床系数k=400000N/m³。则：格构梁的弹性特征值（柔度指数）。因为本工程格构纵横梁间距相等，故有=0.14x，y方向特征长度。水平和竖向的格构的截面宽度都是b=400mm，所以b=bx=by=400mm。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页6.2.3验算地基承载力现浇混凝土格构作用的支护段（23.4m）的压力由该支护段上锚索的锚固力产生：P=2338.1x5/（5x3x0.4+6x4x0.4）=749.4KPa锚索支护段的岩石属于较破碎强风化较硬岩，岩石frk取为30KPa，查规范折减系数=0.1～0.2,取为0.15。则该岩石承载力：fa==0.15x30000=4500KPa＞749.4KPa，所以地基承载力满足要求。6.2.4内力计算(1)利用节点荷载分配原则对每孔锚索的锚固力进行水平和竖直的分解：Fi为每孔锚索的锚固力，即Fi=Pt1=1169.1KN。①内柱结点，Zx=Zy=1节点荷载：Fix=Fiy===0.5×1169.1=584.5KN②边柱结点，假设悬臂长度lx=ly=1.0m，Zx=1，Zy=1.37或者Zy=1，Zx=1.37。因为纵横格构梁间距相等，现只算一边。Fix==0.7×1169.1=818.37KNFiy==0.4×1169.1=467.64KN③角柱结点，Zx=Zy=1.37节点荷载：Fix=Fiy===0.5×1169.1=584.55KN 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页(2)利用“倒梁法”原理，把格构看作是一个多跨连续梁，从中选取5跨作为一个计算模型进行计算：图6.1格构梁计算模型示意图①计算梁底均布荷载：q=ΣF/L=(2×818.37＋4×584.55)/(20+1.0×2)=180.7KN/m②查表得5跨连续梁在反向均布荷载作用下支座和跨中弯矩内力系数MB=0.105MC=0.079，M1=-0.078，M2=-0.033，M3=-0.046。A点按悬臂梁计算其弯矩。MA=0.5×180.7×1.02=90.4KNmMB=0.105×180.7×42=303.6KNmMC=0.079×180.7×42=228.4KNmM1=-0.078×180.7×42=-225.5KNmM2=-0.033×180.7×42=-95.4KNmM3=-0.046×180.7×42=-132.9KNm 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页由上述计算可知跨中最大弯矩在第一、第五跨，Mmax=225.5KNm。支座最大弯矩为MB=ME=303.6kNm.，格构梁弯矩图见图6.2。格构梁受力图6.2(a)格构梁弯矩图6.2(b)③计算5跨连续梁的剪力：A点左边剪力：=180.7×1.0=180.7kNA点右边剪力；B点左边剪力： 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页B点右边剪力：C点左边剪力：C点右边剪力：由上述计算可知支座最大弯矩为MB=ME=414.7kNm.，格构梁剪力图见图6.3。格构梁剪力图6.36.2.5格构配筋计算(1)格构正截面配筋设计用第一、第五跨跨中最大弯矩Mmax=225.5kNm作为格构梁的最大弯矩进行配筋。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页=11.9×1000×0.4×0.4602×0.55×(1-0.5×0.55)/1.35=297.5KNm>Mmax=225.5KNm。所以采用单筋截面配筋。。。查表：格构正截面选用625(HRB335钢筋)，AS=2945mm2。(2)格构斜截面设计①验算截面限制条件：Vmax=VBL=414.7kNV=γ0γGVmax=1.0×1.35×414.7=559.8KN。截面高宽比：0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11900×0.4×0.460=547.4KNV=559.8kN所以截面满足要求。②最大截面剪力配筋计算：V=559.8kN＞0.7ftbh0=0.7×1270×0.4×0.475=168.9KN 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页故需要计算配置箍筋。选用HRB335的10钢筋。设置双肢箍筋，箍筋间距为：。取s=70mm。③验算是否满足最小配箍率：箍筋最小配筋率：箍筋的配筋率：所以满足要求。所以，格构箍筋选用10(HRB335钢筋)双肢箍，间距70mm。本工程中，由锚索布置可以看出在竖直方向上把格构简化为5跨连续梁可能会存在较大误差，在此，对竖直方向格构梁用静力法计算其内力以校正误差。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页6.3利用静定分析法计算竖向格构梁的内力按简支梁对格构梁进行内力计算。悬臂为1米。6.3.1内力计算计算梁底均布荷载：q=ΣF/L=2×584.55/6=194.85KN/m图6.4竖向格构梁计算模型简图支座处弯矩：MA=MB=0.5×194.85×1.02=97.43KNm。跨中弯矩：M1=。计算各处剪力：VAL=194.85×1=194.85kN。VAR=194.85-584.55=-389.7kN。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页由上述计算可知，Mmax=292.27KNm，Vmax=389.7KNm图(a)图(b)图6.5竖向格构梁弯矩图(a)、剪力图(b)6.3.2正截面配筋计算用跨中弯矩Mmax=292.27kNm作为地梁的最大弯矩进行配筋：=11.9×1000×0.4×0.4752×0.55×(1-0.5×0.55)/1.35=317.22kNm>Mmax=292.27kNm 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页所以采用单筋截面配筋。查表：选用628(HRB335钢筋)，AS=3695mm2。6.3.3格构斜截面配筋计算(1)验算截面限制条件：Vmax=VBL=389.7KnV=γ0γGVmax=1.0×1.35×389.7=526.1KN截面高宽比：0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11900×0.4×0.75=892.5KN>V=526.1kN。所以截面满足要求。(2)最大剪力截面配筋V=526.1kN＞0.7ftbh0=0.7×1270×0.4×0.475=168.9kN。故需要计算配置箍筋。选用HRB335的10钢筋设置双肢箍筋，箍筋间距为：取s=75mm。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页(3)验算是否满足最小配箍率：箍筋最小配筋率：箍筋的配筋率：满足要求.所以,竖向格构梁箍筋选用10(HRB335钢筋)双肢箍，间距75mm。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页7YK231+309截面锚索计算7.1确定锚索钢绞线规格因为该截面下滑力（445.26KN），设计本路段（YK231+000~YK231+280）采用1×7标准型、直径15.2mm、公称抗拉强度1860MPa、截面积139mm2钢绞线，每根钢绞线极限张拉荷载Pu为259KN，屈服张拉荷载Py为220KN。7.2锚索设置位置及设计倾角的确定锚索设计中自由段伸入滑动面长度不应小于1m，本工程满足。锚索布置在滑坡前缘。本设计中该断面处仍取β=20°。7.3锚索间距及设计锚固力的确定采用预应力锚索治理滑坡时，锚索提供的作用力主要有沿滑动面产生的抗滑力，及锚索在滑动面产生的法向阻力，对加固厚度较大的岩质边坡，锚索在滑动面产生的法向阻力应进行折减，折减系数λ按0.6考虑。设计锚固力=445.26/[0.6sin（10°+20°）tan9°+cos（10°+20°）]=487.4KN/m设计锚索间距4m，锚索支护段斜长度为23.66m，设计4排预应力锚索，每孔锚索设计锚固力为：Pt1=4×487.4/4=487.4KN根据每孔锚索设计锚固力Pt和所选用的钢绞线强度，计算整治每延米滑坡所需锚索钢绞线的根数n，取安全系数Fs1=1.8，则=1.8×487.4/259=3.39根，为安全起见，该处单孔锚索钢绞线取5根。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页7.4锚固体设计计算设计采用锚索钻孔直径dh=0.11m单根钢绞线直径d=0.0152m；注浆材料用M35水泥砂浆，锚索张拉钢材与水泥砂浆的极限黏结应力τu=3400kPa(查表M35水泥砂浆与螺纹钢筋、钢绞线之间粘结强度设计值τu=3400)；锚索锚固段置于弱风化的较硬岩中，锚孔壁对砂浆的极限剪切应力τ=760KPa(查表得：岩石属于较硬岩，在550～900KPa间取值)。锚索锚固段设计为枣核状，锚固体设计安全系数Fs2=2.5。（1）按水泥砂浆与锚索张拉钢材黏结强度锚固段长度lsa=2.5×487.4/5×3.14×0.0152×3400=1.51m（2）按锚固体与孔壁的抗剪强度确定锚固段长度la=2.5×487.4/3.14×0.11×750=4.71m。锚索的锚固段长度采用lsa和la中的最大值4.71m，根据规范要求取为5m。锚索总长度=锚固段长度+自由段长度+张拉段长度(取1.5m)。锚索的布置图见图6.1。图7.1YK231+309断面处锚索布置图 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页8YK231+309断面现浇钢筋混凝土地梁设计计算因为该处下滑力相对较小，故采用现浇混凝土地梁，8.1验算地基承载力现浇混凝土地梁作用的支护段（12m）的压力由该支护段上锚索的锚固力产生：P=487.4×4/（12×0.4）=406.2kPa表8.1锚索支护段的岩石属于较破碎强风化较硬岩，岩石frk取为40MPa，查规范折减系数=0.1～0.2,取为0.2。则该岩石承载力：fa==0.15×40000=6000KPa＞406.2KPa，故地基承载力满足要求。8.2地梁内力计算8.2.1地梁尺寸参数把地梁看做柱下条形基础来处理。首先根据规范得知格构的截面尺寸的确定范围：高×宽在300mm×250mm～500mm×400mm之间取值，本断面采用400mm×400mm。采用C25混凝土，HRB335螺纹钢筋fy=fy’=300N/mm2。8.2.2地梁内力计算利用静定分析法计算地梁的内力，因为是由锚索对地梁传力，故按简支梁对地梁进行内力计算。地梁悬臂取为1米。简图如图7.1。计算梁底均布荷载：q=ΣF/L=2×445.26/6=148.42KN/m支座处弯矩：MA=MB=0.5×148.42×1.02=74.21KNm。跨中弯矩：M1==74.2-=-222.2KNm 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页计算各处剪力：VAL=148.42×1=148.42kN。VAR=148.42-445.26=-296.84kN。由上述计算可知，Mmax=222.2KNm，Vmax=296.84KN。图8.1地梁计算模型示意图图8.2地梁弯矩图（a）、剪力图（b） 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页8.3地梁配筋计算8.3.1地梁正截面配筋计算验算双筋的可能性　　如果，按单筋截面进行设计；否则按双筋截面进行设计。单面配筋计算受压区高度：配筋截面积：。配筋率：，配筋率应满足要求用跨中弯矩Mmax=222.2kNm作为地梁的最大弯矩进行配筋=11.9×1000×0.4×0.462×0.55×(1-0.5×0.55)/1.35=297.5KNm>222.2KNm，所以采用单筋截面配筋。=0.292555mm2查表：选用725(HRB335钢筋)，AS=2945mm2 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页8.3.2格构斜截面配筋计算(1)(1)验算截面限制条件Vmax=VBR=296.8kNV=γ0γGVmax=1.0×1.35×296.8=400.7KN截面高宽比：0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11900×0.4×0.460=547.4KN>V=400.7kN。所以截面满足要求。。(2)最大剪力截面配筋V=400.7kN＞0.7ftbh0=0.7×1270×0.4×0.46=163.6KN故需要计算配置箍筋。选用HRB335的10钢筋设置双肢箍筋，箍筋间距为：mm取s=190mm。(2)(3)验算是否满足最小配箍率：箍筋最小配筋率：箍筋的配筋率：所以满足要求。所以,该断面处锚索地梁箍筋选用10(HRB335钢筋)双肢箍，间距190mm 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页9抗滑桩的设计方法9.1抗滑桩概述抗滑桩作为一种支挡结构物，由于其具有抗滑能力强、桩位布置灵活、施工方便、投资少和治理效果好等优点，所以在滑坡地质灾害治理中得到了广泛的应用。特别是近年来，在铁路、公路、水电、建筑、冶金、煤炭等领域的滑坡治理工程中，抗滑桩得到了广泛的应用，并且取得了较好的治理效果。我国用于滑坡整治的抗滑桩数目是巨大的，用抗滑桩来整治滑坡，除个别桩发生破坏外，尚未有整个工程失败的先例，可见用抗滑桩这种措施来整治滑坡是非常有效的。在滑坡治理工程中，抗滑桩主要承受侧向荷载，它与建筑地基和桥梁桩基中承受竖向荷载桩的性质不同。后者为直接承受荷载并主动向土中传递应力的“主动桩”，而抗滑桩并不直接承受外荷载的作用，只是当滑坡岩土体在自身重力或其它外因作用下发生变形时，而被动地承受滑坡体变形所产生的荷载，所以，抗滑桩又称为“被动桩”。现阶段我国多采用钢筋混凝土桩，它具有抗滑力强、桩位灵活、施工简便、安全等优点。具体优点如下：(1)抗滑能力大，在滑坡推力大、滑动面深的情况下，较其它抗滑工程经济、有效。(2)桩位灵活，可以设在滑坡体中最有利于抗滑的部位，可以单独使用，也能与其他建筑物配合使用。分排设置时，可将巨大的滑体切割成若干分散的单元体，对滑坡起到分而治之的功效。(3)施工方便，设备简单，具有工程进度快、施工质量好、比较安全等优点。施工时可间隔开挖，不致引起滑坡条件的恶化。(4)开挖桩孔能校核地质情况，检验和修改原有的设计，使其更符合实际。(5)对整治运营线路上的滑坡和处在缓慢滑动阶段的滑坡特别有利。(6)施工中如发现问题易于补救。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页9.1.1抗滑桩类型抗滑桩是借助桩与周围岩土共同作用，把滑坡推力传递到稳定地层的一种抗滑结构。自20世纪60年代开始使用以来，抗滑桩得到广泛应用。主要是因为它具有抗滑力强、桩位灵活、施工简便、安全等优点。目前，我国使用最多的是钢筋混凝土桩。在工程实践中，由于滑坡类型、地质条件、地形地貌的差异，采用不同抗滑桩型式，其治理效果和工程造价也不同。抗滑桩按施工方法可分为：打入桩、钻孔桩和挖孔桩；按材料可分为：木桩、钢桩和钢筋混凝土桩；按桩的截面形状可分为：圆形桩、管形桩和矩形桩等；按桩与周围岩土的相对刚度分为：刚性桩和弹性桩；按结构型式可分为：排式单桩、承台式桩和排架桩；按成型方法可分为：打入桩、静压桩、就地灌注桩，就地灌注桩又分为沉管灌注桩、钻孔灌注桩两大类。具体分类归纳如下:(1)单桩单根独立抗滑桩，又分为全埋式和半埋式两种。全埋式为自由段和嵌固段全部埋入地层中。半埋式为自由段出露地表，嵌固段埋入稳定地层中。单桩为悬臂梁式受力，其经济长度一般为10~20m，抵抗滑坡推力500~1500kN/m。全埋式抗滑桩的优点是桩前土体能提供一定的抗力，但挖孔深度较大，在地质情况较差时，施工困难。半埋式抗滑桩常置于公路路基边缘，外露自由段可采用变截面，半埋式抗滑桩的挖孔深度一般为桩长的1/2~1/3，因此，其配筋、混凝土方量和挖孔深度均较全埋式要节约材料。(2)桩板抗滑桩当桩间土体较为松散且地基承载力较差时，如果采用单桩，桩间土有可能从桩间挤出，造成公路边坡变形甚至局部坍塌，有时桩间的圬工砌体因承载力较低而无法实施。桩板抗滑桩是在桩与桩之间采用平板或拱板形式连结的抗滑挡土结构，桩间板可采用现浇或预制，施工方便，外形美观，行车导向效果好，桩间可作绿化场地。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页(3)框架式抗滑桩将前后两根抗滑桩用一根或多根横梁联接，使之成为一刚架结构，一般前后排桩均为直立。在地形条件允许的条件下，前排桩可采用斜桩，结构内力计算表明，其斜度越大，造价越经济。框架式抗滑桩最大的优点是抗滑能力大，一般可抵抗2000~5500kN/m的滑坡推力，这种结构型式的受力方式明确，计算结果精确可靠。(4)锚索桩锚索桩由钢筋混凝土抗滑桩和预应力锚索或锚杆组成。把桩嵌入稳定岩层，在桩顶端用锚杆或锚索锚入稳定岩层并进行张拉，使抗滑桩形成简支梁受力系统。它使抗滑桩避免了悬臂梁式受力，从而使桩截面、桩长度、配筋量大大减小，节省投资，并且可根据滑坡推力的大小，控制拉力，从而改变抗滑桩的被动受力方式。9.1.2钢筋混凝土桩的特点及适用条件钢筋混凝土桩是边坡治理工程中广泛采用的桩材，桩断面刚度大，抗弯能力高，施工方式多样，可打入、静压、机械钻孔就地灌注或人工成孔就地灌注等，其缺点是混凝土抗拉能力有限，但这个缺陷可以用受拉区配钢筋得到解决。抗滑桩的施工采用打入时，应充分考虑施工震动对边坡稳定的影响，一般是全埋式抗滑桩或填方边坡可采用，同时下卧地层应有可打性。机械钻孔速度快，桩径可大可小，适用于各种地质条件，但对地形较陡的边坡工程，机械进入和架设困难较大；另外，钻孔时水对边坡的稳定也有影响，人工成孔的特点是方便、简单、经济，但速度较慢，劳动强度高，遇不良地层（如流沙）时处理相当困难；另外，桩径较小时人工作业困难，桩径一般应在1000cm以上才适宜人工成孔。单桩是抗滑桩的基本型式，也是常用的结构型式，其特点是简单，受力作用明确。当边坡的推力较大，用单桩不足以承担其推力或使用单桩不经济时，可采用排桩。排架桩的特点是转动惯量大，抗弯能力强，桩壁阻力较小，桩身应力较小，在软弱地层有较明显的优越性。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页抗滑桩群一般指在横向2排以上，在纵向2列以上的组合抗滑结构，类似于墩台或承台结构，它能承担更大的滑坡推力，可用于特殊的滑坡治理工程或特殊用途的边坡工程。9.2抗滑桩设计要求和设计内容9.2.1抗滑桩设计要求(1)抗滑桩提供的阻滑力要使整个滑坡体具有足够的稳定性，即滑坡体的稳定安全系数满足相应规范规定的安全系数或可靠指标，同时保证滑坡体不从桩顶滑出，不从桩间挤出。(2)抗滑桩桩身要有足够的强度和稳定性，即桩的断面要有足够的刚度，桩的应力和变形满足规定要求。(3)桩周的地基抗力和滑坡体的变形在容许范围内。(4)抗滑桩的埋深及锚固深度、桩间距、桩结构尺度和桩断面市寸都比较恰当，安全可靠，施工可行、方便、造价较经济。9.2.2抗滑桩的设计内容(1)进行桩群的平面布置，确定桩位、桩间距等平面尺度。(2)拟定桩型、桩埋深、桩长、桩断面尺寸。(3)根据拟定的结构确定作用于抗滑桩上的力系。(4)确定桩的计算宽度，选定地基反力系数，进行桩的受力和变形计算。(5)进行桩截面的配筋计算和一般的构造设计。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页9.2.3抗滑桩的设计计算程序根据上述要求和设计内容，抗滑桩的设计计算程序如图9.1。收集滑坡资料、分析原因、确定滑坡性质、范围等计算滑坡推力进行抗滑桩的平面布置、拟定桩间距、桩位选择桩型、拟定桩长、锚固深度、截面尺寸等确定桩的计算宽度，选定地基系数计算桩的变形系数和计算深度，判断桩的计算性质（刚性桩或弹性桩）用相应计算方法计算桩内力和变形、地基反力等，确定桩身的最大弯矩和剪力及位置校核地基强度是否满足是绘制桩身内力图、变形曲线对钢筋混凝土桩进行配筋设计绘制施工图，提出施工技术要求等否 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页9.3抗滑桩设计荷载确定9.3.1作用于抗滑桩上的力系作用于抗滑桩上的力系主要有两大部分：作用于桩上部的滑坡推力和桩周地层对桩的反力。9.3.2滑坡推力的确定滑坡推力作用于滑面以上部分的桩背上，其方向假定与桩穿过滑面点处的切线方向平行。可采用不平衡推力传递系数法计算桩身所受的滑坡推力。通常假定每根桩所承担的滑坡推力等于两桩中心间距宽度范围内的滑坡推力，即将计算所得的滑坡推力值乘以桩间距。滑坡推力在桩背上的分布和作用点位置，与滑坡的类型、部位、地层性质、变形情况及地基反力系数等因素有关。根据《公路设计手册·路基》和《铁路工程设计技术手册·路基》的经验，对于液性指数小，刚度较大和较密实的滑坡体，从顶层至底层的滑动速度常大体一致，假定滑面上桩背的滑坡推力分布图形呈矩形；对于液性指数较大，刚度较小和密实度不均匀的塑性滑体，其靠近滑面的滑动速度较大，而滑体表层的速度则较小，假定滑面以上桩背的滑坡推力图形呈三角形分布；介于上述两者之间的情况可假定桩背推力分布呈梯形。9.3.3地基反力的确定(1)地基反力有两种情况：当桩前土体不能保持稳定可能滑走时，不考虑桩前土体对桩的反力，仅考虑滑面以下地基土对桩的反力；当桩前土体能保持稳定时，抗滑桩按所谓的“全埋式桩”考虑，可将桩前土体的抗力作为已知的外力考虑，仍可将桩看成悬臂桩考虑。桩将滑坡推力传递给滑面以下的桩周土（岩）时，桩的锚固段前后岩（土）体受力后发生变形，并由此产生岩（土）体的反力。反力的大小与岩（土）体的变形状态有关。处于弹性阶段时，可按弹性抗力计算，处于塑性阶段变形时，情况比较复杂，但地基反力应不超过锚固段地基土的侧向容许承载能力。另外，桩与地基土间的摩阻力、粘结力、桩变形引起的竖向压力一般来说对于桩的安全有利，通常略去不计。为简化计算，桩的自重和桩底应力等也略去不计。(2)地基反力系数 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页桩侧岩土体的弹性抗力系数简称为地基系数，是地基承受的侧压力与桩在该位置处产生的侧向位移的比值。也即单位土体或岩体在弹性限度内产生单位压缩变形时所需施加于其单位面积上的力。目前常采用的有三种假设:①假设地基系数不随深度而变化，即地基系数为常数的K法；②假定地基系数随深度而呈直线变化的m法；③地基反力系数沿深度按凸抛物线增大的C法。地基反力系数K、m应通过试验确定。一般情况下，试验资料不易获得，《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5—99）和《桩基工程手册》列出了较完整的岩层的地基系数m值。表9.1不同土层地基的m值序号土的名称m序号土的名称m1流塑性粘土,淤泥3000~50004半坚硬的粘性土,粗砂2000~300002硬塑性粘土,粉砂5000~100005砾砂、角砾砂、砾石土、碎石土、卵石土3000~800003硬塑性粘土、细砂、中砂1000~200006块石土、漂石土80000~120000注：以上的m值在设计时可供参考。具体可参阅相关规范。表9.2较完整岩层的地基系数Kv值表序号饱和极限抗压强度R（kPa）Kv值（kN/m3）序号饱和极限抗压强度R（kPa）Kv值（kN/m3）1100001.0~2.0×1056500008.0×1052150002.5×10576000012.0×1053200003.0×10588000015.0~25.0×1054300004.0×1059>8000025.0~28.0×1055400006.0×105注：一般侧向KH为竖向KV的0.6~0.8倍，当岩层为厚层或缺状整体时KH=KV。当地基土为多层土时，采用层厚以等面积加权求平均的方法算地基反力系数。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页9.4抗滑桩计算方法抗滑桩受到滑坡推力后，将产生一定的变形。根据桩和桩周土（岩）的性质和桩的几何性质，其变形有两种情况：(1)桩的位置发生了偏离，但桩轴线仍保持原有线型，变形是由于桩周土的变形所致。这时，桩犹如刚体一样，仅发生了转动，故称其为刚性桩。(2)桩的位置和桩轴线同时发生了改变，即桩轴线和桩周土同时发生变形，故称其为弹性桩。试验研究表明，当抗滑桩埋入稳定地层内的计算深度为某一临界值时，可视桩的刚度为无穷大时，桩的侧向极限承载力仅取决于桩周土的弹性抗力大小。工程中就把这个临界值作为判断是刚性桩还是弹性桩的标准。抗滑桩的计算方法分为刚性桩的计算和弹性桩的计算。弹性桩的计算方法很多，常用的有“m法”、“k法”和“p～y”曲线反力法，还有数值分析方法和双参数方法，用得最多的是“m法”。当使用“m法”时，，抗滑桩为刚性桩，否则为弹性桩。9.5抗滑桩的设计9.5.1抗滑桩的布设(1)抗滑桩的平面布置抗滑桩的平面布置指的是桩的平面位置和桩间距。一般根据边坡的地层性质、推力大小、滑动面坡度、滑动面以上的厚度、施工条件、桩型和桩截面大小以及可能的锚固深度、锚固的地质条件等因素综合考虑确定。对一般边坡工程，根据主体工程的布置和使用要求而确定布桩位置。对滑坡治理工程，抗滑桩原则布置在滑体的下部，即在滑动面平缓、滑体厚度较小、锚固段地质条件较好的地方，同时也要考虑到施工的方便。对地质条件简单的中小型滑坡，一般在滑体前缘布设一排抗滑桩，桩排方向应与滑体垂直或接近垂直。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页对轴向很长的多级滑动或推力很大的滑坡，可考虑将抗滑桩布置成两排或多排，进行分级治理，分级承担滑坡推力。也可考虑在抗滑地带集中布置2～3排、平面上呈品字形或梅花形的抗滑桩或抗滑排架。对滑坡推力特别大的滑坡，可考虑采用抗滑排架或群桩承台。对于轴向很长的具有复合滑动面的滑体，应根据滑面情况和坡面情况分段设立抗滑桩，或采用抗滑桩与其他抗滑结构组合布置的方案。(2)抗滑桩的间距抗滑桩的间距受滑坡推力大小、桩型及断面尺寸、桩的长度和锚固深度、锚固段地层强度、滑坡体的密实度和强度、施工条件等诸多因素的影响，目前尚无较成熟的计算方法，一般由经验或者试算确定。合适的桩距应该使桩间滑体具有足够稳定性，在下滑力作用下不致从桩间挤出。可按在能形成土拱的条件下，两桩间土体与两侧被桩所阻止滑动的土体摩阻力不少于桩所能承受滑坡推力来估计。一般采用的间距是6～10m。当桩间采用了结构连接来阻止桩间楔形土体的挤出，则桩间距完全决定于抗滑桩的抗滑力和桩间滑体的下滑力。当抗滑桩集中布置成2～3排排桩或排架时，排间距可采用桩截面宽度的2～3倍。(3)桩的锚固深度桩埋入滑面以下稳定地层内的适宜锚固深度，与该地层的强度、桩所承受的滑坡推力、桩的相对刚度以及桩前滑面以上滑体对桩的反力等因素有关。原则上由桩的锚固段传递到滑面以下地层的侧向压应力不得大于该地层的容许侧向抗压强度、桩基底的压应力不得大于地基的承载力来确定。锚固深度是抗滑桩发挥抵抗滑体推力的赖以生存的前提和条件，锚固深度不足，抗滑桩不足以抵抗滑体推力，容易引起桩的失效。但锚固过深则又造成工程浪费，并增加了施工的难度。(4)桩型选择抗滑桩桩型的选择应根据滑坡性质、滑坡处的地质条件、滑坡推力大小、工程造价、施工条件和工期要求等因素综合考虑，按安全、可靠、经济、方便的原则等来选择。钢筋混凝土桩是抗滑桩用得最多的桩型，其断面形式主要有圆形、矩形。圆形断面可机械钻孔成桩，也可人工挖孔成桩，桩径根据滑坡推力较大，从D600～D2000，最大可达D4500 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页。矩形断面可充分发挥其抗弯刚度大的优点，适用于滑坡推力较大，需要较大抗力的地方。一般为人工成孔抗滑桩，断面尺寸b×h一般为1000×1500、1200×1800、1500×2000、2000×3000等。滑坡推力大、桩间距大，选择桩径较大或桩断面尺寸较大的桩；反之，则选择桩径较小的桩。9.5.2桩的内力和变形计算(1)桩的计算宽度确定抗滑桩受滑坡推力的作用产生位移，桩侧岩土体对桩产生反力，当岩土体变形处于弹性变形阶段时，桩受到岩土体的弹性抗力作用，抗力大小及分布与桩的作用范围有关。试验研究表明，桩在水平荷载作用下，不仅桩身宽度内的桩侧岩土体受挤压，而且桩身宽度以外一定范围内的土体也受到影响，呈现出空间受力状态。简化为平面问题，考虑到桩截面形式的影响，就将桩宽（或桩径）换算成相当于实际工作条件下的矩形宽度，称为桩的计算宽度。根据试验资料，对于正面边长b大于或等于1m的矩形桩和桩径d大于或等于1m的圆形桩，其计算宽度为：矩形桩：=b+1(m)；圆形桩：=0.9(d+1)(m)。(2)确定地基反力系数或计算参数水平地基反力系数一般应通过试验确定。但无试验资料时，可参照表8.1的数据，结合当地情况以及设计人员的工程经验确定。(3)计算方法的拟定根据抗滑桩平面布置，初步选出桩型，初步确定锚固深度，确定桩长，计算桩上所受的滑坡推力，确定计算方法。收集并整理出计算的基本数据，如地基的粘聚力c、内摩擦角φ、重度γ、桩长H1、锚固深度H2、计算宽度Bp、桩的刚度EI、地基反力系数m。(4)桩内力和位移计算根据所确定的计算方法和计算参数、桩的性质，便可计算出桩沿轴线的弯矩分布图、 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页剪力分布图、桩的水平位移和转角分布图，同时计算出桩身对地层岩土体的侧向应力分布图。计算时，先计算出桩在滑面处的位移、转角和侧向压应力。判断该处位移是否在桩的水平位移限值内。若不在，应适当增加桩的刚度或锚固深度，重新计算，使其满足要求。判断侧向压应力是否满足桩侧地层的岩土稳定性时，一般可在锚固深度中选取几个代表断面，如H2处、H2/2处、H2/3处等，判断这些代表断面的侧向压应力是否小于稳定极限应力值。若不能满足断面稳定要求，则应调整桩的刚度、锚固深度和桩的间距，再次进行计算，直到满足稳定要求为止。最后根据调整确定计算参数，得出桩的、、、等计算结果。(5)桩的配筋计算抗滑桩从使用安全和经济方面考虑，都宜采用钢筋混凝土桩。钢筋混凝土桩的配筋计算一般根据所算得的桩身最大弯矩值进行配筋计算，再验算最大弯矩处的抗裂要求、剪力最大截面处的抗剪强度。配筋计算方法与一般钢筋混凝土结构相同。(6)钢筋混凝土桩的构造要求：①混凝土强度：一般采用C20，不低于15，水下灌注时不低于C20。②主筋保护层厚度：一般不小于35mm,水下灌注混凝土时不小于50mm。③主筋选用。主筋不宜小于8,10（小桩径）。常用12,16以上，若为圆桩则纵向主筋沿桩身周边均匀布置，钢筋净距不应小于60mm。④配筋率。配筋率一般不低于0.65%～0.20%（小桩径取高值，大桩径取低值）。箍筋率一般不低于,6@200mm，宜采用螺旋箍筋或焊接环式箍筋；钢筋骨架中，应每隔2m左右设一道焊接加强箍筋。⑤其他。钢筋的接长等应符合钢筋混凝土构件的构造要求。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页10YK231+120断面处抗滑桩设计10.1抗滑桩各参数的确定或选取根据上述，对于该滑坡，在滑坡力最大处即YK231+120左右处设置一排钢筋混凝土抗滑桩，间距为8m，自YK231+072至YK231+296共设置29根抗滑桩。截面初设2m×3m。桩长16m，自由段为7.6m，锚固段为8.4m。采用C30混凝土，查资料得，C30混凝土，。桩的截面惯性矩。桩的钢筋混凝土弹性模量。桩的计算宽度。查表得到地基系数的深度比例系数：滑动面以下弱风化炭质页岩：。按“m”法计算，桩的变形系数抗滑桩属于弹性桩。YK231+120断面：该坡体滑坡推力最大处是第15条处,每单位宽度2139.46KN。由于岩土层为较破碎的岩层刚度较大，较密实的滑坡体，从顶层至底层的滑动速度通常大体一致，假定滑面上桩背的滑坡推力分布呈梯形；每根桩所承担的滑坡推力等于两桩中心间距宽度范围内的滑坡推力，为安全及计算方便，取YK231+120断面总下滑力为17116KN。滑动面以上桩所承受的外力为滑坡推力和桩前反力之差Ex=17116cos10º=16855KN锚固段顶点桩身的弯矩M0、Q0剪力为： 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页10.2弹性桩计算10.2.1滑面下锚固段的计算对于滑面以下的锚固段，由以下公式计算桩身各处的位移、转角、弯矩、剪力、桩周侧向应力。公式中各参数取值见表9.1,计算结果见表9.2。侧向应力上式中：z为滑面以下桩身某处距滑面的距离（m）。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页表10.1长桩的内力和变形系数αzAxBxAφBφAMBMAqBq0.02.44071.6210-1.6210-1.75060.00001.00001.00000.00000.12.27871.4509-1.6160-1.65070.09960.99970.9883-0.00750.22.11781.2909-1.6012-1.55070.19700.99810.9555-0.02800.31.95881.1408-1.5768-1.45110.29010.99380.9047-0.05820.41.80271.0006-1.5433-1.35200.37740.98620.8390-0.09550.51.65040.8704-1.5015-1.25390.45750.97460.7613-0.13750.61.50270.7498-1.4601-1.15730.52940.95860.6749-0.18190.71.36020.6389-1.3959-1.06240.59230.93820.5820-0.22690.81.22370.5373-1.3340-0.96980.64560.91320.4852-0.27090.91.09360.4448-1.2671-0.87990.68930.88410.3869-0.31251.00.97040.3612-1.1965-0.79310.72310.85090.2890-0.35061.10.85440.2861-1.1228-0.70980.74710.81410.1939-0.38441.20.74590.2191-1.0473-0.63040.76180.77420.1015-0.41341.30.64500.1599-0.9708-0.55510.76760.73160.0148-0.43691.40.55180.1079-0.8941-0.48410.76500.6869-0.0659-0.45491.50.46610.0629-0.8180-0.41770.75470.6408-0.1395-0.46721.60.38810.0242-0.7434-0.35600.73730.5937-0.2056-0.47381.80.2593-0.0357-0.6008-0.24670.68490.4989-0.3135-0.47102.00.1470-0.0757-0.4706-0.15620.61410.4066-0.3884-0.44912.20.0646-0.0994-0.3559-0.08370.51360.3203-0.4317-0.41182.6-0.0399-0.1140-0.1785-0.01420.35460.1755-0.4365-0.30733.0-0.0874-0.0947-0.0699-0.06300.19310.0760-0.3607-0.19053.5-0.1050-0.0570-0.0121-0.08290.05080.0135-0.1998-0.01674.0-0.1079-0.0149-0.0034-0.08510.00010.00010.0000-0.0005 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页表10.2滑面下桩身各处内力、位移、转角表桩深m桩身位移m桩身转角º计算弯矩(kNm)计算剪力(kNm)σy(kPa)m0.0126-0.0039473961685595407.60.0115-0.0038519141652689867.80.0105-0.0036562711561485258.10.0096-0.0035603041422880358.40.0086-0.0033639171246775238.70.0078-0.0032670121042069168.90.0069-0.003069526818663859.20.0062-0.002871422583158489.50.0054-0.002772662342753109.80.0047-0.00257327210414730100.0041-0.002373236-1277421410.30.0035-0.002172584-3473371110.60.0030-0.001971362-5539319510.80.0025-0.001869607-7412273611.10.0020-0.001667370-9088229911.40.0016-0.001464717-10544188011.650.0013-0.001361692-11774149311.90.0007-0.001054815-1354481512.10.0002-0.000747218-1442225712.5-0.0001-0.000538554-14498-15312.8-0.0005-0.000224455-12746-62813-0.0006-0.000212390-9420-75313.3-0.0005-0.00012952-3660-67413.5-0.0004-0.00019-9-51713.8-0.0004-0.00019-9-52514-0.0004-0.00019-9-54014.4-0.0004-0.00019-9-54714.6-0.0004-0.00019-9-55814.9-0.0004-0.00019-9-57015.2-0.0004-0.00019-9-577 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页10.2.2滑面上自由段的计算对于滑面以上的锚固段，由锚固段顶点桩身的弯矩、剪力及自由段桩长、等数据计算出、。锚固段顶点桩身的弯矩M0、Q0剪力为：图9.1滑面上桩身应力分布图桩上外力的应力分布图形如图9.1所示，由以下公式计算桩身各处的位移、转角、弯矩、剪力。计算结果见表9.3。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页上式中：——滑面以上桩长（m）。y——锚固点以上桩身某点距桩顶的距离（m）。表10.3自由段桩身各处内力、位移、转角表桩深桩身位移桩身转角计算弯矩计算剪力σy00.042-0.00390001.50.036-0.00398051224540030.031-0.00394244351293004.50.025-0.00391185328201125060.018-0.0038251681112010800综合上述数据，整个抗滑桩上的内力、位移、转角水平侧应力如表10.4。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页表9.4整个桩身各处内力、位移、转角表桩深m桩身位移m桩身转角º计算弯矩kNm计算剪力kNσykPa00.0420-0.00390001.50.0360-0.00398051224540030.0310-0.00394244351293004.50.0250-0.00391185328201125060.0180-0.00392516811120108007.60.0126-0.0039473961685595407.80.0115-0.0038519141652689868.10.0105-0.0036562711561485258.40.0096-0.0035603041422880358.70.0086-0.0033639171246775238.90.0078-0.0032670121042069169.20.0069-0.00369526818663859.50.0062-0.002871422583158489.80.0054-0.00277266234275310100.0047-0.0025732721041473010.30.0041-0.002373236-1277421410.60.0035-0.002172584-3473371110.80.003-0.001971362-5539319511.10.0025-0.001869607-7412273611.40.002-0.001667370-9088229911.650.0016-0.001464717-10544188011.90.0013-0.001361692-11774149312.10.0007-0.00154815-1354481512.50.0002-0.000747218-1442225712.8-0.0001-0.000538554-14498-15313-0.0005-0.000224455-12746-62813.3-0.0006-0.000212390-9420-75313.5-0.0005-0.00012952-3660-67413.8-0.0004-0.00019-9-51714-0.0004-0.00019-9-52514.4-0.0004-0.00019-9-54014.6-0.0004-0.00019-9-54714.9-0.0004-0.00019-9-558 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页由上述计算结果可知最大为42mm，满足要求。也较小，满足要求、桩身各处较小，满足桩侧承载条件。该桩设计可以采用。10.2.3抗滑桩配筋计算由表9.4可知可知最大弯矩为=73272kN·m，最大剪力为16855kN。简图如下：图9.2YK231+120断面桩身弯矩与剪力图先按单筋矩形截面进行正截面受弯计算。则由于截面在破坏前的一瞬间处于静力平衡状态，所以，所有各力在水平轴方向上的合力为零。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页所有各力对截面上的任何一点的合力矩为零，对受拉区纵向受力钢筋的合力作用点取矩时，有：解得：由C30混凝土=14.3，=1.0，选用HRB400钢筋，其=360。考虑到可能需要双排配筋，故取保护层厚度c=50mm。b值取为2000mm，则=3000mm。。取98根选用C30的HRB400钢筋98根按两排布置。As=123088mm2。验算适用条件：再计算斜截面受力。最大剪力=8120kN，因为时截面尺寸不满足受剪截面限制条件。所以取=3200mm则： 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页截面尺寸满足受剪截面限制条件斜截面受剪承载力的计算：显然承载力不够，需要计算配箍筋。计算配箍量，选用HRB335钢筋。选用4肢（n=4），25箍筋（409.9）===1639.6mm2。取s=121mm因此选用间距为121mm25m的四肢箍筋。箍筋的最小配筋率：箍筋的配筋率：对于该断面，抗滑桩顶以上岩层处于稳定状态，根据构造要求，采用挂网植草治理。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页11YK231+309断面锚索加挂三维网设计11.1确定锚索钢绞线规格表11.1国标7丝标准型钢绞线参数表公称直径(mm)公称面积(mm2)每1000m理论重量(kg)强度级别(N/mm2)破坏荷载(kN)屈服荷载(kN)伸长率(%)　70%破断荷载1000h的松弛(%)9.554.8432186010286.63.52.511.174.258018601381173.52.512.798.777418601841563.52.515.2139110118602592203.52.5设计本路段（YK231+000~YK231+280）采用1×7标准型、直径15.2mm、公称抗拉强度1860MPa、截面积139mm2钢绞线，每根钢绞线极限张拉荷载Pu为259KN，屈服张拉荷载Py为220KN。11.2锚索设置位置及设计倾角的确定索锚索设计中自由段伸入滑动面长度不应小于1m，本工程一般取为1.5m，满足要求。锚索布置在滑坡前缘。最优锚固角一般通过技术经济综合分析，按单位长度锚索提供抗滑增量最大时的锚索下倾角为最优锚固角。另一种方法是从锚索受力最佳来考虑，按以下经验公式计算最优锚固角β：。规范规定锚索设计下倾角为15°～30°，本设计中取β=20° 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页11.3锚索间距及设计锚固力的确定采用预应力锚索治理滑坡时，锚索提供的作用力主要有沿滑动面产生的抗滑力，及锚索在滑动面产生的法向阻力，对加固厚度较大的岩质边坡，锚索在滑动面产生的法向阻力应进行折减，折减系数λ按0.6考虑。设计锚固力=445.26/[0.6sin（10°+20°）tan9°+cos（10°+20°）]=487.4KN/m设计锚索间距4m，锚索支护段斜长度为23.66m，设计4排预应力锚索，每孔锚索设计锚固力为：Pt1=4×487.4/4=487.4KN根据每孔锚索设计锚固力Pt和所选用的钢绞线强度，计算整治每延米滑坡所需锚索钢绞线的根数n，取安全系数Fs1=1.8，则=1.8×487.4/259=3.39根，为安全起见，该处单孔锚索钢绞线取5根。11.4锚固体设计计算设计采用锚索钻孔直径dh=0.11m单根钢绞线直径d=0.0152m；注浆材料用M35水泥砂浆，锚索张拉钢材与水泥砂浆的极限黏结应力τu=3400kPa(查表M35水泥砂浆与螺纹钢筋、钢绞线之间粘结强度设计值τu=3400)；锚索锚固段置于弱风化的较硬岩中，锚孔壁对砂浆的极限剪切应力τ=760KPa(查表得：岩石属于较硬岩，在550～900KPa间取值)。锚索锚固段设计为枣核状，锚固体设计安全系数Fs2=2.5。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页（1）按水泥砂浆与锚索张拉钢材黏结强度锚固段长度lsa=2.5×487.4/5×3.14×0.0152×3400=1.51m（2）按锚固体与孔壁的抗剪强度确定锚固段长度la=2.5×487.4/3.14×0.11×750=4.71m。锚索的锚固段长度采用lsa和la中的最大值4.71m，根据规范要求取为5m。锚索总长度=锚固段长度+自由段长度+张拉段长度(取1.5m)。锚索的布置图见图图11.1YK231+309断面处锚索布置图整个坡面采用挂三维网植草绿化。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页12结论在两种设计方案完成之后进行方案的比选。我本人倾向与使用锚索方案，因为近来预应力锚固技术在岩土工程中得到了越来越广泛应用，特别是在滑坡加固工程中有显著优越性，理论技术也日趋完善。预应力锚固技术也是最为高效和经济的加固技术，因此受到工程界的高度重视并得到迅速的发展。格构锚固结构也是近十余年在国内兴起的一种支护方式，一般与锚索（锚杆）结合使用。是一种复合抗滑护坡结构,由于格构梁与坡面接触面较大,与格构梁相连接的锚杆或锚索进行深层加固的效果很好,使得格构锚固结构既能保证深层加固又可兼顾浅层护坡。另外格构锚固结构可以与绿化防护措施相结合,比如在格构框架内植草,在稳固边坡的同时,还起到绿化边坡环境的作用。预应力锚索格构（地梁）结构有机结合上述优点，与抗滑桩支护方式相比，兼有以下优点：(1)受力合理。能充分利用岩土体的抗剪强度平衡结构物的拉力，积极调用岩土体的自身强度和自稳能力，因而能大量节约建筑材料和工程投资。(2)主动抗衡。锚索安装后即能提供足够的抗力，有效的限制岩土体的位移。(3)锚固力的作用点和作用方向可以根据需要选取，从而获得最佳的稳定效果。(4)既能保证深层加固又可兼顾浅层护坡。(6)能有效的绿化边坡,保护环境,降低公路污染。综合分析之后确定选取预应力锚索格构梁(地梁)支护体系对该边坡进行支护。具体的施工要求详见计算书及附图。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页参考文献[1]GB/T50279-98，岩土工程基本术语标准[S].中国计划出版社，1998.[2]GB50330-2002，公路路基设计规范(JTGD30—2004)[S].[3]GB50021-2001，岩土工程勘察规范[S].中国建筑工业出版社，2001[4]李海光等，新型支挡结构设计与工程实例[M].人民交通出版社，2004.[5]尉希成，支挡结构设计手册[M].人民交通出版社，2004.[6]长江三峡库区滑坡防治工程设计与施工技术规范[DB].2000.[7]GB/T5224-1995，预应力混凝土用钢绞线[S].中国标准出版社.1996.[8]袁聚云，基础工程设计原理[M].同济大学出版社.2007.[9]郑颖人，陈祖煜，王恭先等，边坡与滑坡工程治理[M].人民交通出版社.2007.[10]GB50086-2001，锚杆喷射混凝土支护技术规范[S]，中国建筑工业出版社.[11]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]，中国建筑工业出版社.[12]顾慰慈，公路挡土墙设计[M].人民交通出版社，1999.10.30.[13]GB50330-2002，建筑边坡工程技术规范[S].[14]JTJ076－95，公路工程施工安全技术规程[S].人民交通出版社.2004.[15]闫莫明，徐祯祥，苏自约，岩土锚固技术手册[M].人民交通出版社.2004.[16]黄求顺，张四平，胡岱文，边坡工程[M].重庆，重庆大学出版社，2004.[17]GBJ50204-92，混凝土结构工程施工及验收规范[S].[18]GB/T50104-2001，建筑制图标准[S].中华人民共和国建设部.2002.[19]贵州大学本科毕业论文（设计）工作指南[M].贵阳.贵州大学教务处.2007. 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页致谢值此设计完成之际，首先向四年来给我无微不至关心、热情帮助、悉心指导的岩土教研室的老师们，向他们致以崇高的敬意和深切的谢意。他们是：孔思丽老师、黄质宏老师、包太老师、胡兴老师、王小敏老师、朱爱军老师。感谢您们为我们营造的良好学术氛围。感谢您们对我的教诲和指导。希望在今后的学习和工作中，能继续得到您们的帮助和指导。衷心感谢为我的设计作指导的胡兴老师、王小敏老师。感谢四年来，和我一起学习生活的同学的关心和帮助。因为有了他们的无私帮助，我才能顺利的完成我的学业并顺利的完成了自己的毕业设计。最后，感谢我的家人，为我的学习和成长给予的无私支持和关爱。 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页附录01图支护路段平面图02图YK231+000-094锚索格构梁布置立面图03图YK231+094-160锚索格构梁布置立面图04图YK231+120断面处锚索布置图05图YK231+095-140锚索大样图06图YK231-120格构配筋图07图YK231+170-280锚索地梁布置立面图08图YK231+280-380锚索地梁布置立面图09图YK231+309断面处锚索布置图10图YK231+280-380锚索大样图11图309断面锚索地梁配筋图12图A抗滑桩布置立面图13图B抗滑桩布置立面图14图120、309断面处抗滑桩布置图15图A型抗滑桩配筋图16图B型抗滑桩配筋图17图YK231+120断面处挂三维网布置图18图YK231+309锚索布置立面图19图YK231+309断面处锚索布置图20图YK231+280-380锚索大样图21图YK231+309断面处挂三维网布置图 贵贵州大学本科毕业论文（设计）第69页'