联合焦炭塔土建工程超高超重支模架安全专项施工结构设计 82页

'联合焦炭塔土建工程超高超重支模架安全专项施工结构设计第一节、工程概况1）结构概况：焦炭塔上部框架结构是建立在长60.4m*宽16.9m*厚2.5m的桩基础筏板上，筏板基础已经浇筑完成顶标高为-1.50m，经养护14天后具有足够的强度，焦炭塔承重架搭设在基础筏板上，因此承重架基础不做验算；四个焦炭塔基础为一个框架整体长47.8m*宽13.6m，由截面1800*1800的钢筋砼柱子四周10根间距11.4m均布；整个焦炭塔框架体分为二层，第一层标高为+11.50m（层高13.0m），主梁截面为1000*1800mm，南北向次梁每开间二根450*1400mm，东西向次梁二根350*550mm，楼板板厚150mm；顶层（二层）标高为+18.30m，板厚2400mm，该层高度6.80m，由4个开间11.4m*13.6m板块组成，每一个开间板块中心预留一个直径7.60m孔洞，相当于每一个板块由四角1800*1800mm共用钢筋砼柱子支撑。2）模板设计理验：1、概率理论为基础的极限状态设计法;2、根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算;3、模架及支架应根据施工过程中各种受力工况进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合。a、1800*1800mm钢筋砼柱子模板支设：模板采用15厚复合模板，柱箍和次檩均为Φ48*3钢管，纵横向均等距设置4根Φ14对拉螺栓，柱箍双钢管间距为450mm，次檩每侧竖向7根；柱高11.20m，支模时柱外侧每2m留设一个浇捣孔，柱砼浇筑分层厚度不超过500mm，浇筑至近浇捣孔时进行封堵后依次提升；b、见梁表c、所有操作架满铺脚手片，操作架四周满挂安全网以确保北侧储焦池交叉施工及周围构筑物施工人员的安全。-78- -78- 楼层号及区域梁截面尺寸b×h（根数）梁两侧立杆间距(max)梁侧立杆纵距(max)立杆步距顶部立杆承重连接方式梁底模板支撑小楞每纵距内附加小横杆根数梁侧模钢管水平布置竖向主楞间距斜撑或对拉螺栓跨度高度板厚备注一层主梁A/B轴线1~5轴线1000×1800（13根）8004004001500可调托座（梁底）6根18根200M14@45011.40米13.0(计算取13.0)150梁底中间设3根立杆一层次梁1~5轴线450×1400（8根）8004001500可调托座（梁底）4根16根200M14@45011.40米13.0150（计算取150）梁底中间设2根立杆备注：1、框架梁跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为跨度的1/1000～3/1000。2、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每开间设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架四边与中间每隔6m从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑搭接长度不小于1000mm，用三个扣件扣牢。-78- 1、工程基本情况工程名称一联合焦炭塔土建工程工程地点宁波化工区海龙路1#周边环境焦炭塔基础北面是待建的储焦池工程，西段是待建的楼电梯间与焦炭塔共筏板，东侧是待建构筑物，南边是空地；建筑面积（m2）650*2建筑高度（m）19.8基础形式筏板主体结构框架抗震等级一抗震设防烈度7地上层数2地下层数0标准层层高(m)13.00m+6.80m；2、各责任主体名称建设单位宁波中金石化有限公司设计单位中石化洛阳工程有限公司施工单位浙江信宇建设集团有限公司监理单位北京华旭工程项目管理有限公司项目负责人高建新总监理工程师王立波技术负责人龚维恩专业监理工程师任剑3、高支模及相关层结构详细情况高支模所在层高支模所在层1；2脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-1.50柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）+18.30梁板砼强度等级C40最大板跨（m）11.4×11.4普通板跨（m）11.4×11.4最大板厚（mm）2400普通板厚（mm）150最大柱截面尺寸（mm）1800×1800普通柱截面尺寸（mm）1800*1800最大梁跨（m）11.4普通梁跨（m）11.4最大梁断面尺寸（mm）1000×1800高支模下方层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-1.50柱砼强度等级C40高支模层顶标高（m）+11.5；+18.3梁板砼强度等级C40最大板跨（m）11.4×11.4普通板跨（m）11.4×11.4最大板厚（mm）2400立杆基础情况模板支架作用位置筏板和结构楼板地基土类型地基承载力特征值(kPa)混凝土垫层厚度(mm)立杆基础底面积(m2)-78- 4、工程结构的特点、难点、重点主要特点：层高大，支模架搭设高度13m+6.8mm；荷载大，根据《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》规定，本模板工程属超高超重模板工程。难点：工期紧，场地复杂，柱大梁高板厚砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。第二节、编制依据1、主要标准类别规范规程名称编号国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009-2010国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010-2010国家标准《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006国家标准《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008国家标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011国家标准《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号国家标准《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号浙江省标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-20062、施工图纸图纸名称文件编号出图日期总平面图建施—022013.10.05+11.5m梁板结构图结施—142013.10.05+18.30m板结构图结施—152013.10.053、施工组织设计文件名称文件编号编制日期一联合土建工程施工组织设计2013.08第三节、组织机构及管理职责1、项目管理组织机构-78- -78- 2、安全文明管理体系框图-78- 第四节、施工部署及搭设参数1、支撑体系设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆纵横向水平杆件拉通设置；立杆的地基或楼板承载力符合要求，构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、混凝土浇筑方式柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼；禁止梁、柱、板同时浇筑。梁板浇筑施工时按对称由中间向两端推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况控制和设计不设施工缝。搭设本方案涉及的架子开始至全部砼施工完毕具备上部强度达到100%要求前，所有支架不允许拆除。3、支模架的施工流程：放线定位→铺设垫木、底座→安装扫地杆、纵横拉杆→立第一节立杆→安装第二、三步……横杆、设临时抛撑（每隔六根立杆设一道，待安装完剪刀撑后拆除）→接立杆、横杆，同前搭设步骤，直至搭设完成。3、支撑体系方式根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。梁的线荷载较大，最大达_44_kN/m，为保证荷载可靠传递给立杆，决定采用可调托座，托座内放置槽钢。板的面荷载最大达_60_kN/m2，为保证荷载可靠传递给立杆，采用可调托座加强受力横杆。4、支架搭设参数高支模层结构构件尺寸及搭设方式一览表【+18.30m层板模板(扣件式)界面参数表】一、基本参数新浇混凝土板特性+18.30m层顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)2400模板支架高度H(m)6.8模板支架的纵向长度La(m)60.4-78- 模板支架的横向长度Lb(m)16.9二、支撑体系参数立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)400纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向立杆间距内次楞根数3荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50三、荷载参数模板自重标准值(kN/m2)0.3次楞自重标准值(kN/m)0.033主楞自重标准值(kN/m)0.033支架自重标准值(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1是否考虑荷载叠合效应是施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2模板风荷载标准值(kN/m2)0.217架体风荷载标准值(kN/m2)0.182风压重现期50年一遇基本风压w0(kN/m2)宁波市:0.5地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载高度变化系数μz0.62模板支架形式敞开式风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板风荷载体型系数μs1架体风荷载体型系数μs0.837结构模板纵向挡风面积AF(m2)144.96四、模板参数模板类型胶合板模板厚度(mm)15验算方式三等跨连续梁模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000五、次楞参数次楞材质及类型钢管截面类型(mm)Ф48×3次楞验算方式二等跨连续梁次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞弹性模量E(N/mm2)206000-78- 次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49六、主楞参数主楞材质及类型钢管截面类型(mm)Ф48×3主楞验算方式二等跨连续梁主楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49七、可调托座参数可调托座内主楞根数2共同作用系数0.6可调托座承载力设计值[f](kN)30八、立杆参数钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205截面抵抗矩(cm3)4.49回转半径i(mm)15.9九、地基参数模板支架作用位置不计算【+11.50m层梁模板(扣件式)界面参数表】一、基本参数新浇混凝土梁特性焦炭塔+11.50m框架梁新浇混凝土楼板厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】1000×1800模板支架高度H(m)13模板支架尺寸(m)【纵向La×横向Lb】60.4×16.9二、支撑体系参数混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵横向间距la、lb(mm)400,1600模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵横向间距la"、lb"(mm)800,800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)800梁底增加立杆根数3梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800,1200梁底立杆支撑方式可调托座扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85梁底支撑次楞根数6每纵距内附加梁底支撑主楞根数050-78- 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)三、荷载参数模板自重标准值(kN/m2)0.3主楞、次楞自重标准值分别为(kN/m)0.033,0.033支架自重标准值(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24梁、板钢筋自重标准值分别为(kN/m3)1.5,1.1是否考虑荷载叠合效应是施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2模板风荷载标准值(kN/m2)0.35架体风荷载标准值(kN/m2)0.293风压重现期50年一遇基本风压w0(kN/m2)宁波市:0.5地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载高度变化系数μz1模板支架形式敞开式风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板风荷载体型系数μs1架体风荷载体型系数μs0.837结构模板纵向挡风面积AF(m2)108.72四、模板参数模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000五、次楞参数次楞材质及类型钢管截面类型(mm)Ф48×3次楞验算方式三等跨连续梁次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49六、主楞参数主楞材质及类型钢管截面类型(mm)Ф48×3主楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面惯性矩I(cm4)10.78-78- 主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49七、可调托座参数可调托座内主楞根数2共同作用系数0.6可调托座承载力设计值[f](kN)30八、立杆参数钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205截面抵抗矩(cm3)4.49回转半径i(mm)15.9九、地基参数模板支架作用位置不计算【梁侧模板界面参数表】一、基本参数新浇混凝土梁名称焦炭塔+11.50层框架梁梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】1000×1800新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4楼板厚度(mm)150二、支撑体系参数次楞布置方式竖直向布置次楞间距150主楞合并根数2共同作用系数0.5主楞最大悬挑长度(mm)100主楞计算方式四等跨连续梁对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为150，550，950，1350三、新浇混凝土对模板的侧压力值标准参数侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土浇筑速度V(m/h)2.5新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数β1不掺外加剂:1混凝土坍落度影响修正系数β2坍落度为50～90mm:1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8四、荷载参数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值:41.74振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4五、模板参数模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000-78- 六、次楞参数次楞材质及类型钢管截面类型Ф48×3次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)120次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞弹性模量E(N/mm2)206000七、主楞参数主楞材质及类型钢管截面类型Ф48×3主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞弹性模量E(N/mm2)206000八、对拉螺栓参数对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8+11.50m层柱模板（设置对拉螺栓）界面参数表一、基本参数新浇混凝土柱名称+11.50m框架柱新浇混凝土柱的计算高度(mm)13000新浇混凝土柱长边边长(mm)1800新浇混凝土柱短边边长(mm)1800二、支撑体系参数柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7最低处柱箍离楼面距离(mm)180柱箍间距l1(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数4柱短边对拉螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)642,642,642柱短边对拉螺栓间距(mm)642,642,642三、新浇混凝土对模板的侧压力值标准参数侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土浇筑速度V(m/h)2新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β1不掺外加剂:1混凝土坍落度影响修正系数β2坍落度为110～150mm:1.15混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3四、荷载参数新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)34.35倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)容量小于0.2m3的运输器具:2五、模板参数-78- 面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925六、小梁参数小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000七、柱篐参数柱篐类型钢管柱篐材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面面积A(cm2)4.24柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000八、对拉螺栓参数对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8九、扣件参数扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)265、施工进度计划第五节、构造要求1、架体总体要求（1）、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；（2）、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；（3）、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；（4）、上层支撑时，上下二层立杆的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；（5）、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。-78- 2、水平杆（1）、每步纵横向水平杆必须拉通。（2）、水平杆件接长采用搭接连接。（3）、水平集剪刀撑采用搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。水平和剪刀撑杆件搭接示意图3、立杆（1）、立杆平面布置图（详见附图）（2）、搭接要求：本工程+11.5m层所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，+18.3m层不允许有接头，+11.5m层接头位置要求如下。≤立杆对接示意图（3）、纵横向扫地杆设置与筏板及楼板距板面200mm处-78- （4）、高大模板支架立杆的纵横距离应满足设计要求外（5）、梁板底立杆采用可调托座，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm，调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。4、剪刀撑（1）、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔5.5m*5.5m立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每开间设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置（3）、剪刀撑平立面布置图（详见附图）（4）、剪刀撑的构造应符合下列规定：1每道剪刀撑宽度不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。2剪刀撑斜杆的接长采用搭接；3剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；5、周边拉结（1）、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。（2）、用上下每步一道抱柱的方式，如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。抱柱式拉结图（一）-78- 抱柱式拉结图（二）第六节、模板安拆施工1、准备工作(1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、模板的基准定位工作①首先引测建筑的边柱或者轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。②标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。③梁侧模的支设应根据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。④已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。⑤支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、材料要求钢管和扣件进场除了符合以下要求外必须经过法定检测单位复检合格后使用；(1)、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。(2)、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。-78- (3)、木方必须符合标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。(4)、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。(5)、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.5钢管。(6)、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定；⑤钢管必须涂有防锈漆。(7)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：①表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定。③钢管上严禁打孔。(8)、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(9)、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。①旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。②新、旧扣件均应进行防锈处理。-78- ③支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。(10)、可调托撑：①可调托撑螺杆外径不得小于36mm,直径和螺距应符合现行国家标注《梯形螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。②可调托撑的螺杆与支托板的应焊接牢固，焊缝高度不应小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。③可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚度不应小于5mm。(11)、可调托撑的检查应符合下列规定：①应有产品质量合格证，其质量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第3.4节的规定。②应有质量检验报告，可调托撑的抗压承载力应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.1.7条的规定。③可调托撑支托板厚度不应小于5mm，变形不应大于1mm。④严禁使用有裂缝的支托板、螺母。3、模板支设施工（1）、柱模板①施工工艺流程：搭设安装操作架→钢筋骨架绑扎验收→模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安置柱箍→全面检查校正→模板支架固定。②主要施工方法1)、基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。2)、柱、墙根部清理干净。3)、柱、梁接槎部位模板端处加垫海棉。柱子阳角模板接缝处必须加垫海棉条，4)、为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍，沿竖向间距@500，支撑杆与楼板支架连接。（2）、梁、板模板①梁、板模板安装工艺流程：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托座或主楞→摆次楞→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→摆板主次楞→调整楼板模标高及起拱→铺板底模板→清理、刷脱模剂→-78- 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。②梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项工程提供施工面。③所有跨度≥4m的梁必须起拱2‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。④所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。⑤梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。⑥梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。4、模板拆除施工①拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。②支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。③模板拆除前必须有混凝土强度报告，本工程承重架模板拆除的所有强度达到100%要求后方可拆模，并且从上层开始至下层拆模。第七节、资源配置1、劳动力高支模开始时间3013.10.20高支模工期(天)90作息时间(上午)6：30～11：30作息时间(下午)12：30～17：30砼工程量(m3)2500高支模建筑面积(m2)560木工(人)40钢筋工(人)35砼工(人)18架子工(人)25水电工(人)2其它工种(人)72、周转材料钢管Ø48×3.5(t)35胶合面板(m2)4600直角扣件(只)60000可调托座(只)7000旋转扣件(只)70000方木60×80(m)7000-78- 对接扣件(只)5000穿梁螺栓Ø12(根)3000伞型卡(个)40003、机械设备塔吊(台)1固定混凝土泵(台)2手持电锯(台)5圆盘锯(台)1振捣棒(只)10平板振动器(台)2对焊机(台)1切断机(台)2电渣压力焊(台)1电焊机(台)2弯曲机(台)2调直机(台)14、检测仪器名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3力矩检测板手2第八节、施工质量安全措施1、技术交底2、过程管理（1）、施工中管理要点-78- ①竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。②模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。③砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载不超过100mm，避免上部荷载集中化。④模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合本工程方案规定要求。拆模以接到拆模通知书为准，本工程承重架模板拆除的所有强度达到100%要求后方可拆模，并且从上层开始至下层拆模。（2）、质量管理措施①认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，严格按国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。②认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。③严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。④混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。⑤对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。⑥为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。⑦所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。⑧模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。⑨严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。⑩-78- 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。3、验收管理检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40N·m，并不大于65N·m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。检查验收项目1、材料及构配件质量检查（1）、材料质量标准①、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的要求。②、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-1999）要求。③、木方必须符合质量标准要求。④、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T15793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。⑤、支架钢管的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.2钢管。⑥、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（2）、新钢管的检查应符合下列规定：①、应有产品质量合格证；②、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；③、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（GJG130-2001）的规定；⑤、钢管必须涂有防锈漆。（3）、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：①-78- 、表面锈蚀深度应符合规范规范（GJG130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②、钢管弯曲变形应符合规范（GJG130-2001）规定。③、钢管上严禁打孔。（4）、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。①、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③、新、旧扣件均应进行防锈处理。2、支架立杆地基基础检查依照专项施工方案及规范要求，项目部组织质量、技术、安全人员对架体搭设的整个过程进行监督检查，检查项目有：立杆间距、立杆垫块、立杆下的地质情况、扫地杆设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若相反，责整改后在进行下道工序施工。3、支架构造及节点检查依照专项施工方案及规范要求，项目部组织质量、技术、安全人员对架体搭设的整个过程进行监督检查，检查项目有：立杆连接形式、立杆顶部构造、水平杆设置、剪刀撑设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若相反，责令整改后在进行下道工序施工。4、搭设质量检查对照下表及专项施工方案和技术交底，检查架体搭设质量。表4.5.4高支模支架搭设允许偏差项目允许偏差（mm）检查工具-78- 扣件式钢管支撑立柱钢管弯曲3m＜L≤4m≤5尼龙线、钢尺4m＜L≤6.5m≤7尼龙线、钢尺立杆垂直度（全高≤15m）≤15经纬仪或线坠、钢尺搭设中立杆（h）内垂直度≤（h/400）≤30线坠、钢尺间距纵距≤50，横距≤20钢尺水平杆水平杆及斜杆钢管弯曲L＞6.5m≤10尼龙线、钢尺步距≤20钢尺注：（h为检查偏差的高度）5、检查验收程序、方法高支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，支撑系统搭设完成后应组织验收，验收时由项目技术负责人组织编制人员、专职安全员、总监理工程师、专业监理工程师等人员参加，并应填写验收表格，履行签字手续，验收达到合格后，同时并应书面告知行政区内的安全监督站，方可进行下步作业。-78- 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度≤0.75%且≯60mm扣件拧紧40—65N·m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度＞4ｍ)其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：4、砼浇捣管理(1)-78- 、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；(3)、开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、梁和柱及+18.30m层的板均要分层浇筑，每层不得超过400mm，板面浇筑时控制堆載不超过100mm，泵端距浇筑面高度不能超过1.20m，浇筑速度不要超过40立方每小时。(5)、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达75%强度后方可作为模板支架的约束端。5、重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点(1)、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：①设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。②停机时要拉闸、断电、上锁。(2)、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：①机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。②按、拆电源应由专业电工操作。③漏电开关等必须灵敏有效。④现场电缆布设规范。(5)设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。(3)、火灾形成原因：明火。-78- 应采取的控制措施：①严禁烟火；②严禁存放易燃易爆物品；③操作间必须配齐消防器材。(4)、物体打击形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：①轻拿慢放，规范作业，注意安全。②应经常检查所用工具，确保安全有效。(5)、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。高处坠落是最大的危险源，作业层满铺脚手片；按照外脚手架的搭设要求于焦炭塔南侧搭设斜道便于施工人员的上下通道用；(6)、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：①应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。②基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。(7)、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：①吊装时应把吊物绑牢固。②信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。③被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。④经常检查吊索具，并且保持安全有效。⑤遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。⑥整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。-78- 6、安全文明管理措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。(4)、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。7、监测措施(1)、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、监测点设置观测点采取在梁跨及板跨中外侧底部临边位置，采用12钢筋头7字形设置；(3)、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现松动、变形和水平位移情况的应及时解决，检查人员不得进入支模架内只准在外围观察。(4)、监测说明-78- ①班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；②模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)抱柱拉结件是否松动；3)架体是否有垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(5)、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。①本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。②监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。任何人员不得在砼浇筑时进入模板底下工作。8、应急预案8.1概况本工程极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。8.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理吴申明组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。8.2.1项目部应急救援领导小组：（见应急通讯联络单）当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。应急领导小组电话：135868519858.2.2应急救援领导小组的职责-78- 1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。8.3应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定宁超峰负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.4救援方法8.4.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.4.2模板、坍塌应急救援方法：-78- 1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。8.4.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2)对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3)对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。8.4.4预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援-78- 6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援4、应急小组通信联络项目负责人：高建新手机：13586851985业主：缪宗仁手机：18868694626安全员：徐友权手机：13185930417监理：任剑手机：15849036991技术负责人：龚维恩手机：13806650618班组：吴彪手机：15888093018医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第九节、计算书+18.30m层板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性+18.30m层顶板新浇混凝土楼板厚度(mm)2400模板支架高度H(m)6.8模板支架的纵向长度La(m)60.4模板支架的横向长度Lb(m)16.9二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)400纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm)200立杆间次楞根数3荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-78- 模板设计平面图模板设计纵向剖面图-78- 模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.033主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.182城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10-78- 风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.217四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×2.4]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=85.929kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×85.929×0.22=0.344kN·mσmax=Mmax/W=0.344×106/37500=9.166N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×85.929×0.2=10.311kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×10.311×103/(2×1000×15)=1.031N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×85.929×2004/(100×6000×281250)=0.552mmνmax=0.552mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞材料自重(kN/m)0.033次楞截面面积(cm2)4.24次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：-78- q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×2.4)×0.2+0.033]+1.4×(1+2)×0.2=17.23kN/m1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×17.23×0.42=0.345kN·mσmax=Mmax/W=0.345×106/4490=76.75N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×17.23×0.4=4.308kNτmax=2Qmax/A=2×4.308×1000/424=20.319N/mm2τmax=20.319N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×17.23×4004/(100×206000×107800)=0.103mmνmax=0.103mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.25ql=1.25×17.23×0.4=8.615kN六、主楞验算主楞验算方式二等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。计算简图如下：-78- 主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=6.791kN,R2=12.299kN,R3=6.791kN1、强度验算σmax=Mmax/W=0.389×106/4490=86.551N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×3.565×1000/424=16.816N/mm2τmax=16.816N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.139mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值[f](kN)30最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,]/0.6=20.498kN-78- 1.05×Rmax=1.05×20.498=21.523kN，21.523kN≤30kN符合要求！七、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/400=3.75，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.4m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=0.62×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.837×0.5=0.182kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.5=0.217kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(6.8-4)]=0.986不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=20.498+0.15×1.35×6.8=21.875kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×21.875×103/(0.344×424×0.986)=159.683N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)144.96F=0.85AFωkla/La=0.85×144.96×0.217×0.4/60.4=0.177kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.177×6.8/[(34+1)×16.9]=0.006kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×21.725+0.006)×103/(0.344×424×0.986)=158.628N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！梁模板(扣件式)计算书5、工程概况新浇混凝土梁板特性焦炭塔+11.50m框架梁新浇混凝土楼板厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】1000×1800模板支架高度H(m)13模板支架的纵向长度La(m)60.4模板支架的横向长度Lb(m)16.9二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式立杆纵向间距la(mm)400-78- 梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆横向间距lb(mm)1600模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la’(mm)800楼板立杆横向间距lb’(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)800梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)400,800,1200梁底立杆支撑方式可调托座每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数6立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计立面图-78- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.033主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.293城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向-78- 沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.35四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=66.57kN/m5、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.28kN·mσmax=Mmax/W=0.28×106/37500=7.475N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算-78- 剪力图(kN)Qmax=8.058kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×8.058×103/(2×1000×15)=0.806N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.414mm≤[ν]=min[l/400，10]=min[200/400，10]=0.500mm符合要求！4、支座反力R1=5.256kN,R2=15.066kN,R3=12.964kN,R4=12.964kN,R5=15.066kN,R6=5.256kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞材料自重(kN/m)0.033次楞截面面积(mm2)424次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+2)]×(0.8-1/2)/2=1.453kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+2)]×(1.6-0.8-1/2)/2=1.453kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.8-0.15)=1.114kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.8-0.15)=1.114kN/mq=max[5.256/1.0+0.045+1.453+1.114，15.066/1.0+0.045，5.256/1.0+0.045+1.453+1.114]=15.11kN/m计算简图如下：-78- 5、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×15.11×0.42=0.242kN·mσmax=Mmax/W=0.242×106/4490=53.845N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×15.11×0.4=3.626kNτmax=2Qmax/A=2×3.626×1000/424=17.106N/mm2τmax=17.106N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×15.11×4004/(100×206000×107800)=0.118mmνmax=0.118mm≤[ν]=min[l/400，10]=min[400/400，10]=1.00mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(5.256+0.045+1.453+1.114)×0.4=3.461kNR2=1.1×(15.066+0.045)×0.4=6.649kNR3=1.1×(12.964+0.045)×0.4=5.724kNR4=1.1×(12.964+0.045)×0.4=5.724kNR5=1.1×(15.066+0.045)×0.4=6.649kNR6=1.1×(5.256+0.045+1.453+1.114)×0.4=3.461kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：-78- 5、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.312kN·mσmax=Mmax/W=0.312×106/4490=69.495N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=3.856kNτmax=2Qmax/A=2×3.856×1000/424=18.188N/mm2τmax=18.188N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算-78- 主楞变形图(mm)νmax=0.077mm≤[ν]=min[l/400，10]=min[400/400，10]=1.00mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.022kN,R2=5.658kN,R3=7.712kN,R4=5.658kN,R5=0.022kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85最大支座反力Rmax=0.022kN1.05×Rmax=1.05×0.022=0.023kN，0.023kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！九、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数2可调托座承载力设计值[f](kN)30最大支座反力Rmax=7.712/0.6=12.853kN1.05×Rmax=1.05×12.853=13.495kN，13.495kN≤30kN符合要求！十、模板支架整体高宽比验算H/Lb=13/16.9=0.769＜5符合要求！十一、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2055、长细比验算h/la’=1500/800=1.875，h/lb’=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×50]=2395mmλ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3052、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.4m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=1×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25-78- 通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.5=0.293kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.5=0.35kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(13-4)]=0.9575、不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.022+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.8-1/2)/2)+1.35×0.15×13=4.786kNR2=9.43+1.35×0.15×(13-1.8)=11.698kNR3=12.853+1.35×0.15×(13-1.8)=15.121kNR4=9.43+1.35×0.15×(13-1.8)=11.698kNR5=0.022+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(1.6-0.8-1/2)/2)+1.35×0.15×13=4.786kNNut=max[R1,R2,R3,R4,R5]=max[4.786,11.698,15.121,11.698,4.786]=15.121kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×15.121×103/(0.305×424×0.957)=128.295N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=4.644kN,R2=11.58kN,R3=15.01kN,R4=11.58kN,R5=4.644kNNut=max[R1,R2,R3,R4,R5]=max[4.644,11.58,15.01,11.58,4.644]=15.01kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.293×0.4×1.52/10=0.031kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×15.01×103/(0.305×424×0.957)+0.031×106/(4.49×103)=134.344N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)108.72F=0.85AFωkla/La=0.85×108.72×0.35×0.4/60.4=0.214kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.214×13/[(34+1)×16.9]=0.014kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×15.01+0.014)×103/(0.305×424×0.957)=127.47N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！梁侧模板计算书5、工程概况新浇混凝梁名称焦炭塔+11.50层框架梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1000×1800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：53.12振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.28γct0β1β2v1/2，γcH]＝-78- min[0.28×24×5×1×1×2.51/2，24×1.8]＝min[53.12，43.2]＝53.12kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×53.12+1.4×4，1.35×53.12+1.4×0.7×4]＝0.9max[69.344，75.632]＝0.9×75.632＝68.07kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝53.12kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距150主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为150，550，950，1350设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×152/6＝37500mm3，I＝1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：-78- 5、抗弯验算q1＝bS承＝1×54.242＝54.242kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×54.242×0.152＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.068N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×53.12＝53.12kN/mνmax＝5ql4/(384EI)=5×53.12×1504/(384×6000×281250)=0.163mm≤150/400=0.375mm符合要求！3、支座反力承载能力极限状态R＝q1l=54.242×0.15＝8.136kN正常使用极限状态R’＝q2l=53.12×0.15＝7.968kN五、次楞验算次楞类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205次楞截面惯性矩I(cm4)10.78计算简图如下：5、抗弯验算-78- 次楞弯矩图(kN·m)q=8.136kN/mσ＝Mmax/W＝0.366×106/4490＝81.541N/mm2≤[f]＝205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)τmax＝2V/A=2×2.446×1000/424＝11.537N/mm2≤[τ]＝120N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)q=7.968kN/mνmax＝0.351mm≤400/400=1mm符合要求！4、主楞所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝4.887kN正常使用极限状态-78- R’max=3.761kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。计算简图如下：5、抗弯验算主楞连续梁部分弯矩图(kN·m)-78- 主楞悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=2.443kN/mσ＝Mmax/W＝0.373×106/4490＝83.142N/mm2≤[f]＝205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞连续梁部分剪力图(kN)主楞悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2×4.494×1000/424＝21.198N/mm2≤[τ]＝120N/mm2符合要求！3、挠度验算-78- 主楞连续梁部分变形图(mm)主楞悬挑梁部分变形图(mm)q=3.761kN/mν1max＝0.31mm≤450/400=1.125mmν2max＝0.036mm≤100/400=0.25mm符合要求！4、最大支座反力计算Rmax=8.435/0.5=16.87kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×16.87＝16.027kN≤Ntb＝17.8kN符合要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称+11.50m框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)1800新浇混凝土柱的计算高度(mm)13000新浇混凝土柱短边边长(mm)1800二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24-78- 新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1×1.15×21/2，24×3}＝min{43.716，72}＝43.716kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.28γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.28×24×4×1×1.15×21/2，24×3]＝min[43.72，72]＝43.72kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.33]＝0.9×48.33＝43.5kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝43.72kN/m2三、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图5、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算-78- 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×34.35＝18.78kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.79kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.78×0.32-0.121×0.79×0.32＝-0.19kN·mσ＝Mmax/W＝0.19×106/(1/6×450×152)＝11.23N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.45×34.35＝15.46kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×15.46×3004/(100×8925×(1/12×450×153))＝0.7mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1805、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×43.5＝13.05kN/m-78- 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.32kN·mσ＝Mmax/W＝0.32×106/4.49×103＝70.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.3×34.35＝10.3kN/m面板变形图(mm)ν＝0.23mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000-78- 模板设计立面图5、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)-78- 长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.35kN·m，N1＝7kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.35kN·m，N2＝7kN-78- M/Wn＝0.35×106/(4.49×103)＝78.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图-78- 短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝1.6mmν2＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝1.6mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝7×2=13.99kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝7×2=13.99kN≤26kN满足要求！顶板侧模板计算书5、工程概况新浇混凝侧板名称焦炭塔顶板侧模板混凝土顶板截面尺寸(mmxmm)11400×2400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)2400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)自定义：53.12振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×53.12+1.4×4，1.35×53.12+1.4×0.7×4]＝0.9max[69.344，75.632]＝0.9×75.632＝68.069kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝53.12kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距150主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)450板左侧支撑距板底距离依次为150，650，1150，1650，2150板右侧支撑距板底距离依次为150，650，1150，1650，2150设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算-78- 模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000板截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×152/6＝37500mm3，I＝1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：5、抗弯验算q1＝bS承＝1×68.069＝68.069kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×68.069×0.152＝0.191kN·mσ＝Mmax/W＝0.191×106/37500＝5.105N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×53.12＝53.12kN/mνmax＝5ql4/(384EI)=5×53.12×1504/(384×6000×281250)=0.207mm≤150/400=0.375mm符合要求！3、支座反力承载能力极限状态R＝q1l=68.069×0.15＝10.21kN正常使用极限状态R’＝q2l=53.12×0.15＝7.968kN五、次楞验算次楞类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205次楞截面惯性矩I(cm4)10.78计算简图如下：-78- 5、抗弯验算次楞弯矩图(kN·m)q=10.21kN/mσ＝Mmax/W＝0.319×106/4490＝71.061N/mm2≤[f]＝205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)τmax＝2V/A=2×2.819×1000/424＝13.296N/mm2≤[τ]＝120N/mm2符合要求！3、挠度验算-78- 次楞变形图(mm)q=7.968kN/mνmax＝0.099mm≤500/400=1.25mm符合要求！4、主楞所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝5.397kN正常使用极限状态R’max=4.212kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。计算简图如下：-78- 5、抗弯验算主楞连续板部分弯矩图(kN·m)主楞悬挑板部分弯矩图(kN·m)q=2.698kN/mσ＝Mmax/W＝0.412×106/4490＝91.82N/mm2≤[f]＝205N/mm2符合要求！2、抗剪验算-78- 主楞连续板部分剪力图(kN)主楞悬挑板部分剪力图(kN)τmax＝2×4.963×1000/424＝23.411N/mm2≤[τ]＝120N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞连续板部分变形图(mm)-78- 主楞悬挑板部分变形图(mm)q=4.212kN/mν1max＝0.348mm≤450/400=1.125mmν2max＝0.027mm≤75/400=0.188mm符合要求！4、最大支座反力计算Rmax=9.316/0.5=18.631kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×18.631＝17.7kN≤Ntb＝17.8kN符合要求！+11.5m层十字梁主梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性+11.5m十字梁主梁新浇混凝土次梁高度(mm)1400混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】1000×1800模板支架高度H(m)13模板支架的纵向长度La(m)11.4模板支架的横向长度Lb(m)45.6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁一侧有次梁，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1600模板支架步距h(mm)1500次梁立杆纵向间距la"(mm)400次梁立杆横向间距lb"(mm)400梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)800梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)400,800,1200梁底立杆支撑方式可调托座每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数6立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-78- 模板设计立面图-78- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.033主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.293城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10-78- 风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.35四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=66.57kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.28kN·mσmax=Mmax/W=0.28×106/37500=7.475N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算-78- 剪力图(kN)Qmax=8.058kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×8.058×103/(2×1000×15)=0.806N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.414mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=5.256kN,R2=15.066kN,R3=12.964kN,R4=12.964kN,R5=15.066kN,R6=5.256kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞材料自重(kN/m)0.033次楞截面面积(mm2)424次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧次梁传递给次楞荷载：q2=0kN/m梁右侧次梁传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.4)+1.4×(1+2)]×(1.6-0.8-1/2)/2=7.807kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×1.8=1.215kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.8-1.4)=0.27kN/m-78- q=max[5.256/1.0+0.045+0+1.215，15.066/1.0+0.045，5.256/1.0+0.045+7.807+0.27]=15.11kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×15.11×0.42=0.242kN·mσmax=Mmax/W=0.242×106/4490=53.845N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×15.11×0.4=3.626kNτmax=2Qmax/A=2×3.626×1000/424=17.106N/mm2τmax=17.106N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×15.11×4004/(100×206000×107800)=0.118mmνmax=0.118mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(5.256+0.045+0+1.215)×0.4=2.867kNR2=1.1×(15.066+0.045)×0.4=6.649kNR3=1.1×(12.964+0.045)×0.4=5.724kNR4=1.1×(12.964+0.045)×0.4=5.724kNR5=1.1×(15.066+0.045)×0.4=6.649kNR6=1.1×(5.256+0.045+7.807+0.27)×0.4=5.886kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：-78- 1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.302kN·mσmax=Mmax/W=0.302×106/4490=67.204N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=3.853kNτmax=2Qmax/A=2×3.853×1000/424=18.174N/mm2τmax=18.174N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算-78- 主楞变形图(mm)νmax=0.085mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=-0.044kN,R2=5.37kN,R3=7.557kN,R4=7.026kN,R5=0.26kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85最大支座反力Rmax=0.26kN1.05×Rmax=1.05×0.26=0.273kN，0.273kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！九、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数2可调托座承载力设计值[f](kN)30最大支座反力Rmax=7.557/0.6=12.596kN1.05×Rmax=1.05×12.596=13.225kN，13.225kN≤30kN符合要求！十、模板支架整体高宽比验算H/La=13/11.4=1.14＜5符合要求！十一、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la"=1500/400=3.75，h/lb"=1500/400=3.75，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.344-78- 2、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.4m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=1×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.5=0.293kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.5=0.35kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(13-4)]=0.9571)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.044+1.35×0.15×13=2.677kNR2=8.951+1.35×0.15×(13-1.8)=11.219kNR3=12.596+1.35×0.15×(13-1.8)=14.864kNR4=11.709+1.35×0.15×(13-1.8)=13.977kNR5=0.26+[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.4)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.4/2+(1.6-0.8-1/2)/2)+1.35×0.15×13=10.179kNNut=max[R1,R2,R3,R4,R5]=max[2.677,11.219,14.864,13.977,10.179]=14.864kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×14.864×103/(0.344×424×0.957)=111.816N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=2.676kN,R2=11.14kN,R3=14.747kN,R4=13.861kN,R5=10.087kNNut=max[R1,R2,R3,R4,R5]=max[2.676,11.14,14.747,13.861,10.087]=14.747kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.293×0.4×1.52/10=0.031kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×14.747×103/(0.344×424×0.957)+0.031×106/(4.49×103)=117.927N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)20.52F=0.85AFωkla/La=0.85×20.52×0.35×0.4/11.4=0.214kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.214×13/[(34+1)×45.6]=0.005kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×14.747+0.005)×103/(0.344×424×0.957)=110.977N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！十字梁次梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性十字梁次梁新浇混凝土主梁高度(mm)1800混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】450×1400模板支架高度H(m)13模板支架的纵向长度La(m)11.4模板支架的横向长度Lb(m)45.6-78- 二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有主梁，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500主梁立杆纵向间距la"(mm)400主梁立杆横向间距lb"(mm)400梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)500,700梁底立杆支撑方式可调托座每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计立面图-78- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.033主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.324城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15-78- 风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.811风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n60模板10.399四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.4]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=52.8kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×52.8×0.152=0.119kN·mσmax=Mmax/W=0.119×106/37500=3.168N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×52.8×0.15=4.752kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×4.752×103/(2×1000×15)=0.475N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×52.8×1504/(100×6000×281250)=0.107mmνmax=0.107mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[150/150，10]=1mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=3.168kN，R2=R3=1.1ql=8.712kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型钢管次楞材料规格(mm)Ф48×3次楞材料自重(kN/m)0.033次楞截面面积(mm2)424次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)205次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125次楞截面抵抗矩W(cm3)4.49次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞弹性模量E(N/mm2)206000-78- 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧主梁传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.8)+1.4×(1+2)]×(0.6-0.45/2)/2=12.3kN/m梁右侧主梁传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.8)+1.4×(1+2)]×(1.2-0.6-0.45/2)/2=12.3kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.4-1.8)=-0.27kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.4-1.8)=-0.27kN/mq=max[3.168/1.0+0.045+12.3+-0.27，8.712/1.0+0.045，3.168/1.0+0.045+12.3+-0.27]=15.242kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×15.242×0.42=0.244kN·mσmax=Mmax/W=0.244×106/4490=54.315N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×15.242×0.4=3.658kNτmax=2Qmax/A=2×3.658×1000/424=17.255N/mm2τmax=17.255N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×15.242×4004/(100×206000×107800)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(3.168+0.045+12.3+-0.27)×0.4=6.707kNR2=1.1×(8.712+0.045)×0.4=3.853kNR3=1.1×(8.712+0.045)×0.4=3.853kNR4=1.1×(3.168+0.045+12.3+-0.27)×0.4=6.707kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125-78- 主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.226kN·mσmax=Mmax/W=0.226×106/4490=50.381N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=3.482kNτmax=2Qmax/A=2×3.482×1000/424=16.423N/mm2τmax=16.423N/mm2≤fv=125N/mm2-78- 符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.168mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.565kN,R2=5.798kN,R3=5.798kN,R4=0.565kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85最大支座反力Rmax=0.565kN1.05×Rmax=1.05×0.565=0.593kN，0.593kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！九、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数2可调托座承载力设计值[f](kN)30最大支座反力Rmax=5.798/0.6=9.664kN1.05×Rmax=1.05×9.664=10.147kN，10.147kN≤30kN符合要求！十、模板支架整体高宽比验算H/La=13/11.4=1.14＜5符合要求！十一、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la"=1500/400=3.75，h/lb"=1500/400=3.75，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210-78- 长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.4m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=1.14×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9660)/(1-0.96)=4.714μs=φwμstw=0.172×4.714=0.811ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.14×0.811×0.5=0.324kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.14×1×0.5=0.399kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(13-4)]=0.9571)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.565+[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.8)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.4/2+(0.6-0.45/2)/2)+1.35×0.15×13=13.365kNR2=9.664+1.35×0.15×(13-1.4)=12.013kNR3=9.664+1.35×0.15×(13-1.4)=12.013kNR4=0.565+[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.8)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.4/2+(1.2-0.6-0.45/2)/2)+1.35×0.15×13=13.365kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[13.365,12.013,12.013,13.365]=13.365kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×13.365×103/(0.344×424×0.957)=100.543N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=13.262kN,R2=11.907kN,R3=11.907kN,R4=13.262kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[13.262,11.907,11.907,13.262]=13.262kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.324×0.4×1.52/10=0.035kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×13.262×103/(0.344×424×0.957)+0.035×106/(4.49×103)=107.484N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)15.96F=0.85AFωkla/La=0.85×15.96×0.399×0.4/11.4=0.19kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.19×13/[(29+1)×45.6]=0.005kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×13.262+0.005)×103/(0.344×424×0.957)=99.805N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！第十节、附图1、相关结构平面2、支模架平面图-78- 3、支模架剖面图4、支模架投影图5、节点大样图-78-'